外文翻譯--通過(guò)傾斜樣品鐓粗加工實(shí)現(xiàn)成形壓力機(jī)加載 中文版

1 通過(guò)傾斜樣品 鐓粗加工實(shí)現(xiàn) 成形壓力 機(jī)加載 K. Chodnikiewieza*, S.B. Petersenc, R.Baiendrab, P.A.F. Martinsc a 波蘭華森、 85.02-524、那巴特科技大學(xué) b 斯特拉斯克萊德大學(xué) ， 格拉斯哥 ， 蒙特羅斯大街 75 號(hào) ， 英國(guó) c.葡萄牙 Lisboa Codes1096 號(hào) Rorisco Pais 大街、 專(zhuān)科高等教育 學(xué)院 摘要： 對(duì) 傾斜樣品 進(jìn)行 鐓粗 是 加 載成形壓力 機(jī) 的一個(gè)途徑，而通過(guò)垂直和水平施力進(jìn)行鐓粗加工是一種可行的方法。然而，由于樣品界面的條件分配不均 ， 需要對(duì) 該方 法 的使用 范圍 進(jìn)行量化。 傾斜樣品的塑性 形變 通過(guò)使用一種 名為 PAST2 的 FE 代碼進(jìn)行分析。通過(guò)分析，本文提出了 試驗(yàn)樣品選擇及試驗(yàn) 范圍 的 指導(dǎo) 方針 。 很明顯 ，潤(rùn)滑條件、樣品的減少、及垂直與水平力度比，在 變形 的整個(gè)過(guò)程中并非恒定不變。因此，當(dāng) 研究這些統(tǒng)一特性的范圍時(shí)， 有 對(duì)壓力特性進(jìn)行分 必要 析 。 關(guān)鍵詞： 成形壓力 ,鐓粗 ,樣品 ,有限元法 1.引言 鐓粗也許是最常用的金屬成形方法 。 實(shí)踐中，鐓粗用于單獨(dú)的成形工序，或用于 更加復(fù)雜成形工序 的初期階段。在機(jī)械測(cè)試中，鐓粗用于提取流變曲線 、 摩擦 參數(shù) 及可加工性。 鐓粗 試驗(yàn)還常用于確定 分析方法和數(shù)值方法 的 可靠 性 ，以描述與金屬流 等 有關(guān) 的具體現(xiàn)象。 為了 便于評(píng)估壓力彈性，對(duì)平行表面的金屬樣品進(jìn)行鐓粗，從而產(chǎn)生一種與壓型壓力 （通常是垂直的）軸相平行的壓力。 這種通過(guò)對(duì)壓型壓力 的彈性偏向進(jìn)行測(cè)量的方法，引申出 成形 壓力 的一個(gè)垂直的和兩 角的剛性系數(shù) 1,2。 盡管如此 ，在許多情形中，成形 壓 力的加載來(lái)自垂直和水平兩個(gè)方向 。水平方向的壓力 FH和垂直方向的壓力 FV的比例構(gòu)成了成形壓力 F，其值可高達(dá) 0.2； 因此，在壓力彈性檢測(cè)的過(guò)程中，須對(duì)這些加載條件進(jìn)行模擬實(shí)驗(yàn)?？梢酝ㄟ^(guò)在兩個(gè)斜墊圈（圖 1（ a）之間的 液壓千斤頂進(jìn)行加壓 ，但活塞與氣缸的摩擦力會(huì)使得該方法有失準(zhǔn)確。通過(guò)最近提出的另一方法能獲得更具代表性的加壓條件，這種方法建立在鐓粗傾斜樣品的基礎(chǔ)上（圖 1（ b） 遺憾的是，這種鐓粗方法并不常見(jiàn)：其流程的某些方面 Ramaeker 和 Kals4已進(jìn)行過(guò)報(bào)道。兩人 皆 考慮到了 2 材料流動(dòng)的不穩(wěn)定性是因工具角度 未對(duì)準(zhǔn) 造成的。然而， Ramaekers 和 Kals 并未對(duì)此流程進(jìn)行 詳述。因此，在使用鐓粗傾斜樣品進(jìn)行壓力彈性實(shí)驗(yàn)之前，需要加以更全面的分析。 2. 求解方法 對(duì)傾斜樣品的鐓粗可使用 2-D有限元程序 PLAST2 進(jìn)行模擬。該程序 建立在變分原理的基礎(chǔ)上， 由 葡萄牙里斯本技術(shù)專(zhuān)科高等教育學(xué)院開(kāi)發(fā) 。該原理要求所有 容許速度 uj能滿(mǎn)足兼容性和不可壓縮性條件，并能 使如下函數(shù)成立： 在這個(gè)表達(dá)式中， 是 有效應(yīng)力 ，而 是有效應(yīng)變 率， Tj是表面牽引力， SF是牽引力作用的表面， V是 體積 。 有效應(yīng)力 和有效應(yīng)變 率分別 做如下定義 ： 其中 和 分別表示 偏應(yīng)力和偏應(yīng)變率。若函數(shù) 的值不變， 其 一階變分 消失；即 =0.不可壓縮性的定義 如公式： 其中， 是體積應(yīng)變率。為將其 考慮在內(nèi)，使用了補(bǔ)償函數(shù)，這要求對(duì)函數(shù) 進(jìn) 3 行修改 5。 修改后的函數(shù) 的公式如下： 其中， K 是一個(gè)大的正罰常數(shù)。若 函數(shù) 的第一個(gè) 變分 消失，得到 ： 那么，平衡 方程 式 和體積固定性約束 將會(huì)同時(shí)得到滿(mǎn)足 （ 5） 。公式 （ 6） 對(duì)以上變分方程進(jìn)行了描述。 忽略樣品 及模具 的彈性形變， 則 有效應(yīng)變率和偏應(yīng)力之間的關(guān)系可通過(guò)Levy-Mises 公式 進(jìn)行 表達(dá)： 其中， 代表塑性 區(qū)，與 屈服應(yīng) 力 相等； 的公式如下： 其中， C 和 n 表示材料常數(shù)， 表示有效張力 ： 其中， 表示張力。 另外，使用了 Wanheim 和 Bay7提出的摩擦力模型。按照該模型，摩擦應(yīng)力 的公式是 ： 當(dāng) 比例小于 1.5，工作界面的 摩擦力 和 正應(yīng)力 p 成比例 ；當(dāng) 大于 3時(shí)，相對(duì)摩擦應(yīng)力 =fa 接近一個(gè)恒定值，該值等于 f（圖 2）。為了消除在中心處摩擦應(yīng)力突變，得出如下近似值： 其中， j是單位矢量，其方向與模具的工作材料速度 Us 的方向相反；并且與 Us 相比， V0是一個(gè)小的正數(shù) （ 6） 。 4 8中提供了 PLAST2 的有關(guān)具體信息。使用 PLAST2 進(jìn)行的金屬流動(dòng)分析結(jié)果與實(shí)驗(yàn)結(jié)果吻合。 3. 假設(shè) 本分析采用了如下假設(shè)： （ i）具備平面應(yīng)變鐓粗條件 （ ii）當(dāng)工作材料相對(duì)上模進(jìn)行運(yùn)動(dòng)時(shí)，在下模樣品界面上主要以黏著摩擦為主。這種假設(shè)與實(shí)驗(yàn)條件相符，即下模粗糙，而上模及樣品較光滑，潤(rùn)滑良好。 （ iii）低碳鋼的抗屈強(qiáng)度和有效應(yīng)變速率質(zhì)檢的關(guān)系假設(shè)為： （ iv）樣品的初始幾何關(guān)系可通過(guò) Ho/Bo 的比例體現(xiàn)，其中 Ho 是沿著樣品中心線測(cè)得的原始平均高度， Bo是樣品原始寬度，而 是模具和樣品構(gòu)成的角度（詳見(jiàn)圖 1） 。 （ v）如下比例 用于確定樣品高度的減少量，其中 H是樣品在中心線處的當(dāng)前高度。 5 （ vi）分析采用了如下基本參數(shù)： Ho/Bo = 0.5, f= 0,5, = 10 。對(duì)于該分析，在其它參數(shù)保持不變的時(shí)候，每個(gè)參數(shù)都會(huì)與規(guī)定值有所差異。 4. 實(shí)驗(yàn)結(jié)果 平形及傾斜樣品的變形中，后者的特點(diǎn)可從圖 3 的基本參數(shù)及相對(duì)壓力 p/ o在樣品上表面的分部可以看出。樣品與上模之間的間隔受到接觸面的摩擦力的影響。傾斜樣品的變形描述如下： （ i）流變模型并不關(guān)于中心線對(duì)稱(chēng)。 （ ii）流向楔形樣品較厚一邊的金屬體積比流向其較薄的一邊的金屬體積大。 （ iii）中點(diǎn) N向樣品較薄一邊位移。在該點(diǎn)上，物質(zhì)流沒(méi)有 相對(duì)于上模的正切分量。 （ iv）在樣品較厚一邊處，產(chǎn)生了上模與傾斜樣品之間的間隔。傾斜樣品的變形是減值 e、摩擦力 f，角度 及 Ho/Bo 比例 的一個(gè)復(fù)變函數(shù)。對(duì)于不同減值 e 及當(dāng)常數(shù) f=0.5, = 10 和 Ho/Bo=0.5 時(shí)，樣品的對(duì)應(yīng)形狀如圖 4（ a）所示。 N-N線代表了中點(diǎn)在鐓粗過(guò)程中所處的位置，而 R-R 則代表了由于成形力的加載而產(chǎn)生的位移。對(duì)于一個(gè)較小的減值，中點(diǎn)的相對(duì)坐標(biāo) XN/Bo 會(huì)保持不變（如圖 4（ b）， 6 但是對(duì)于較大的減值， XN/Bo 比值會(huì)明顯改變。變形在不同截面的值與上模和樣品之間的間隔相 關(guān)：這種關(guān)系在圖 4（ a）中得到明顯體現(xiàn)。由于間隔改變樣品與上模的接觸面積，中點(diǎn)會(huì)向樣品較薄一邊偏移。當(dāng) e = 20%, = 10 及 Ho/Bo = 0.5時(shí)，對(duì)于各種摩擦因子的樣品形狀如圖 5所示。進(jìn)行了如下觀察： （ i）間隔取決于摩擦因子：當(dāng) f= 0 時(shí)，在變形初期間隔較大；而當(dāng) f= 1.0 時(shí)，則不會(huì)產(chǎn)生間隔。 圖 7 比 FA/ FV 作為過(guò)程 參數(shù)的函數(shù)： (a）（ FA / FV）（ FL）為 E和 f= 0.5 不同的值， f= 0.5；（ b） (FH / fvxe）為和常數(shù) f = 0.5 的值不同， f= 0.5；（ C）（ FH / fvxe）為 F和 FL =常數(shù) 10 f 的不同值 =0.5；（ d）（ FH / FV）（ E）不同 Fm / Fv= 10， F = 0.5 （ ii）摩擦因子對(duì)中點(diǎn)位置的影響比對(duì)樣品形狀的影響大。相對(duì)于常數(shù) e、 f 及Ho/Bo 比例的實(shí)際線性函數(shù) XN( )/Bo 如圖 6（ b）所示。所得的結(jié)論與前一種情況類(lèi)似：即角度 影響到中點(diǎn)的位置，而非樣品變形后的軸 向截面的形狀。 7 鐓粗合力 F（ FH, Fv）傾向中線。因?yàn)楣ぷ鞑牧蠌纳媳砻婊驑悠返谋∵吅秃襁叄浣Y(jié)果是，合力的傾斜角度會(huì)比上模的傾斜角度 小，即： 相 對(duì)于不同的 e，常數(shù) f 及 Ho/Bo 比值的函數(shù) (FH/Fv) () 如圖 7（ a）所示。其中可見(jiàn) FH/Fv 比率并不受 e的水平的影響。這種情況中，可使用如下的等式： 這種特點(diǎn)符合壓型彈性實(shí)驗(yàn)，因?yàn)樗?jiǎn)化了對(duì)力比相關(guān)數(shù)據(jù)的使用。所選的 及常數(shù) f和 Ho/Bo 的函數(shù) (FH/Fv)(e)（如圖 7（ b）所示）證 實(shí)了如上特點(diǎn)。圖 7（ c）和圖 7（ d）表明，在壓型機(jī)剛性實(shí)驗(yàn)的過(guò)程中，應(yīng)確保降低摩擦力和 Ho/Bo 比值。如果這點(diǎn)可以保證， FH/Fv 比值會(huì)實(shí)際上不受樣品減少的影響。當(dāng) Ho/Bo = 1.0 時(shí)（如圖 7（ d）所示），函數(shù) (FH/Fv) 偏離于其它曲線趨勢(shì)是因?yàn)槭褂玫臉悠诽?，后者在形變初期階段產(chǎn)生了彎曲。單位成形壓 力 （與樣品長(zhǎng)度相關(guān)）垂直分量與減值 e 的關(guān)系如圖 8 所示。在圖 8（ b）的基礎(chǔ)上，能得出結(jié)論：對(duì)于相對(duì)較小的變形，成形壓力的垂直分量實(shí)際與模具之間構(gòu)成的角度無(wú)關(guān)，包括當(dāng) = 0 時(shí)。該特點(diǎn)簡(jiǎn)化了用于壓型機(jī)彈性測(cè) 試的樣品選擇流程。成形壓力的垂直分量可以按照表面平形的樣品鐓粗常用的等式計(jì)算而得。 合力的第三個(gè)特點(diǎn)是作用點(diǎn) i。該點(diǎn)的位置在圖 4（ a）已經(jīng)以 R-R 線的形式進(jìn)行了確定。正式的作用點(diǎn)與中點(diǎn)一致。因此，對(duì)于中點(diǎn)所得出的結(jié)論，同樣適用于合力的作用點(diǎn)。 圖 8.的關(guān)系， C：，：成形力的 Fv L 作為過(guò)程參數(shù)的函數(shù)：（一）皮質(zhì)部分的 和 P = 10T選定的值 Ho / B O = 0.5；（ b）的選定值 /我和 F = 0.5， H = 0.5. 5. 結(jié)論 8 1. 對(duì)于樣品的固定摩擦和固定相對(duì)高度 Ho/Bo，成形壓力水平分量與垂直分量的比例 FH/Fv 主要取決于樣品對(duì)上模的傾斜度。 2. 可以選擇一個(gè)傾斜樣品，以便 FH/Fv 比例不會(huì)受到樣品的減少的影響。為了達(dá)到該目的，應(yīng)滿(mǎn)足如下條件：（ i）樣品的減少應(yīng)保持相對(duì)較低，如當(dāng) f= 0.5 時(shí)，其值不應(yīng)超過(guò) 20 ，而當(dāng)摩擦較高時(shí)，允許較大的減少值；（ ii）樣品相對(duì)高度 Ho/Bo應(yīng)小于 0.5；（ iii）樣品與上模界面之間的摩擦應(yīng)保持相對(duì)較低。 9 參考文獻(xiàn) I E. 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