保定市南劉各莊新民居(2010-137‘ 2011-137).doc

一、 前言（一） 勘察任務及工程概況保定市南劉各莊村委會擬建新民居小區(qū)，委托保定華北工程勘測設計研究院進行詳細勘察工作，要求對建筑場地做出巖土工程分析與評價，為設計施工部門提供所需的巖土技術參數及相關的地質資料。此次勘察工作包括1#、2#、3#、5#、6#樓、裙房及地下車庫，各單體建筑物情況如下表1。樓號長度(m)寬度（m）地上層數地下層數結構類型基礎形式基礎埋置深度（m）荷載效應標準組合值（kPa）沉降控制值（mm）1#49.817.9272剪力墻筏板7.3400702#54.416.4111剪力墻筏板4.2220703#54.316.4111剪力墻筏板4.2220705#55.616.5302剪力墻筏板7.3480706#55.616.5332剪力墻筏板7.350070裙房2框架獨立柱基1.5車庫1建筑物情況一覽表 表1（二）勘察目的及工作依據1、勘察目的查明擬建場地地基土分布規(guī)律及工程地質特征；提供地基土的巖土工程技術參數；查明場地內有無不良地質作用及其對擬建工程的影響；查明地下水的埋藏情況、地下水類型及對混凝土的腐蝕性；評價地基均勻性，提供承載力及變形設計參數；查明場地的地震效應以及有無古溝槽、墓穴等對工程不利的埋藏物；分析論證地基基礎方案；對基坑邊坡穩(wěn)定性進行分析，并提供有關參數。2、勘察工作依據建設單位提供的任務委托書（附件1）；巖土工程勘察規(guī)范（GB50021-2001 2009版）；建筑地基基礎設計規(guī)范（GB50007-2002）；建筑抗震設計規(guī)范（GB50011-2001 2008版）；高層建筑巖土工程勘察規(guī)程（JGJ72-2004 J366-2004）；建筑地基處理技術規(guī)范（JGJ79-2002 J220-2002）；河北省建筑地基承載力技術規(guī)程（試行）（DB13（J）/T48-2005）；土工試驗方法標準（GB/50123-1999） 等。（三）勘察方法和工作量布置根據工程情況及鄰近場地地質資料分析，場地等級為二級，地基等級為二級，6#建筑物等級為一級，其余建筑物等級為二級。6#樓工程重要性等級為一級，其它主樓工程重要性等級為二級，裙房工程重要性等級為三級；所以6#樓巖土工程勘察等級為甲級，其余擬建建筑物巖土工程勘察等級為乙級。6#樓地基基礎設計等級為甲級，其余擬建建筑物地基基礎設計等級為乙級。按擬建建筑物周邊、角點布置鉆孔，共布設勘探鉆孔59個，鉆孔間距為12.95m-28.83m。對高層建筑物，按規(guī)范要求，以應力比法確定孔深，控制孔深超過地基變形計算深度，經計算為30.0m-60.0m，一般性鉆孔深度為25.0m-50.0m，取樣孔占鉆孔總數的1/3以上，布設波速測試孔5個；對于裙房及地下車庫，鉆孔孔深為15.0m-18.0m。由于擬建場地北側開挖的基坑及南側堆土的影響，部分鉆孔位置有移動，移動最大距離約8.0m-10.0m。外業(yè)鉆探采用SH30型鉆機和GK-150型鉆機進行施工。裙房及地下車庫用SH-30型鉆機錘擊鉆進；高層建筑物地下水位以上采用錘擊鉆進，地下水位以下采用泥漿護壁回轉鉆進，巖芯采取率砂層為75%以上，土層為100%。取樣工作在主要受力層內取樣間距1.002.00m，大于0.50m的夾層需取土樣或做原位測試，以下可根據土層變化情況適當加大距離。錘擊鉆進時取樣方法采用重錘少擊法，泥漿護壁回轉鉆進時取樣方法采用靜壓法，并按規(guī)定進行密封、防護和運送。原位測試采用標準貫入試驗和波速試驗測試兩種方式。標準貫入試驗間距同取樣要求；波速測試采用單孔法，分別在鉆孔ZK6、ZK16、ZK29、ZK42、ZK52內進行，振源距孔口的距離為1.0m，在孔內以1m為間距布置觀測點，始測深度為2.0m，使用儀器為RSM-24FD型浮點工程動測儀，CDJ-10型井下三分量檢波器，在地面用錘擊作振源，分別激發(fā)正向及反向的剪切波，用井下三分量波速測試探頭接收正反向剪切波，通過分析剪切波的初至時，計算地層不同深度的剪切波波速。土工試驗各項工作均依據土工試驗方法標準（GB/T50123-1999）有關條文進行。原狀土樣進行常規(guī)試驗；基底以下的土樣固結試驗的最大壓力值超過土的自重壓力與附加壓力之和，最大壓力按2400kPa考慮，并提供e-p壓縮曲線，高壓固結試驗還要提供e-logp壓縮曲線和回彈模量值；部分土樣進行快剪或三軸試驗（UU法），并提供摩爾圓及其強度包線；對粉土選取部分土樣測定其粘粒含量；對砂樣及部分粉土樣進行篩分試驗。各項試驗工作?？碧近c的座標采用保定市獨立座標系，高程采用1985年國家高程基準（詳見附表1），引測點為朝陽南大街與太行路交叉口DI1235（標高為18.687m x=37187.978m，y=38876.907m）。我院工程隊于2010年5月18日進場施工，于6月3日結束野外工作，野外工作與室內土工試驗同步進行。實驗室于6月7日完成本報告。完成的勘察工作量詳見下表2。二、 場地巖土工程條件（一）場地位置、地形、地貌擬建場地位于保定市朝陽南大街與水源路交叉口西南角，交通較便利?？碧焦ぷ髁恳挥[表 表2項 目單 位數 量鉆探進尺米高層進尺：1300m，多層進尺：505m原狀土工試驗樣件355擾動土工試驗樣件18標準貫入試驗次328常規(guī)試驗件373粘粒含量件17靜三軸剪(uu)試驗件40中壓試驗（800kPa）件149高壓試驗（3200kPa）件19鉆孔定位與高程測量點59場地所處地貌單元為太行山東麓山前沖洪積平原，原為耕地，場地東南角堆有土堆，地勢略高，場地北側有開挖的兩個廢棄基槽，其它地段地勢基本平坦，經實測各勘探孔孔口標高為18.60m-19.59m，最大高差相差約0.99m。（詳見附圖1和附表1）（二）氣象條件 保定市屬暖溫帶大陸季風性氣候區(qū)，多年平均氣溫12.0,一月份氣溫最低，平均為-4，七月份氣溫最高，平均為2627，年平均降水量570mm，無霜期200天，凍結期由11月上旬至翌年3月下旬，屬季節(jié)性凍土，標準凍結深度0.55m。（三）地層結構在最大鉆探深度60.0m范圍內，地基土共分14層，地表覆蓋耕土，第-層為第四系全新統沖洪積（Q4aL+pL）成因地層，其余地層為第四系上更新統沖洪積成因（Q3aL+pL）地層，現將巖性特征分述如下：第層耕土：褐色，稍濕，稍密，以粉質粘土、粉土為主，含植物根。在鉆孔ZK11、ZK14處為雜填土，雜色，稍濕，松散，以碎磚為主，在ZK34、ZK48、ZK49、ZK52處為素填土，褐黃色，稍濕，稍密，粉質粘土為主，偶見碎磚。層厚0.40m-1.00m，層底標高17.70m-18.88m，埋深0.40m-1.00m。第層粉質粘土：褐-黃褐色，可塑-硬塑，含姜石，具氧化鐵染色。層厚0.70m-2.40m，層底標高16.14m-17.60m，埋深1.20m-3.00m。第層粉土：褐黃色，稍濕-濕，密實，具氧化鐵染色，含姜石、云母。局部中上部夾粉質粘土薄層，黃褐色，可塑。層厚1.50m-3.00m，層底標高為13.82m-14.94m，埋深3.80m-5.40m。第層粉質粘土：黃褐色，可塑-軟塑，具氧化鐵染色。層厚0.90m-2.40m，層底標高12.14m-13.25m，埋深5.40m-7.00m。第層粉質粘土：黃褐色，可塑-硬塑，具氧化鐵染色。此層頂部間或覆蓋1粉土層。層厚0.40m-3.50m，層底標高8.59m-12.18m，埋深6.50m-11.00m。第1粉土：褐黃色，稍濕，密實，含姜石，具氧化鐵染色，存在于第層粉質粘土頂部，分布不均勻。詳見剖面圖。層厚0.80m-2.40m ，層底標高10.43m-12.26m，埋深6.50m-8.50m。第層粉土：褐黃色，稍濕-濕，密實，具氧化鐵染色，含姜石。層厚0.30m-3.20m ，層底標高7.39m-10.45m，埋深8.30m-12.20m。第層粉質粘土：黃褐色，可塑，局部硬塑，具氧化鐵染色，含姜石，含砂粒，底部含砂量增高。局部缺失此層。詳見剖面圖。層厚0.40m-3.10m，層底標高6.39m- 9.24m，埋深9.50m-12.60m。第層細砂：灰白色，飽和，中密-密實，主要礦物成分為長石、石英、云母等。全場地均有分布。層厚3.40m-7.10m，層底標高1.20m- 3.80m，埋深14.90m-17.60m。第層粉土：褐黃色，稍濕-濕，密實，具氧化鐵染色，含姜石。頂部間或覆蓋1粉質粘土層。層厚0.20m-2.80m ，層底標高-0.40m-2.75m，埋深16.00m-19.20m。第1粉質粘土：黃褐色，可塑-硬塑，含姜石，具氧化鐵染色，分布于第層頂部，層厚、分布不均勻。詳見剖面圖。層厚0.70m-1.80m，層底標高1.37m- 2.54m，埋深16.20m-17.30m。第層粉質粘土：黃褐色，可塑-硬塑，含姜石，具氧化鐵染色,底部含砂粒。層厚0.30m-6.90m，層底標高-5.11m- 0.78m，埋深18.00m-24.70m。第層細砂：灰白色，飽和，密實，主要礦物成分為長石、石英、云母等。厚度不均勻。在6#樓位置夾粉質粘土層。層厚1.00m-5.00m，層底標高-7.32m- -4.78m，埋深23.50m-26.00m。第1粉質粘土：黃褐色，可塑，含姜石，具氧化鐵染色。分布于6#樓位置。層厚2.30m-2.80m，層底標高-4.58m- -3.53m，埋深22.20m-23.80m。第層粉質粘土：黃褐色，可塑-硬塑，含姜石，具氧化鐵染色。此層厚度較大，分布均勻。在6#樓位置夾1細砂層。層厚4.00m-25.20m，層底標高-33.23m- -11.20m，埋深30.0 0m-52.20m。第1層細砂：灰白色，飽和，密實，主要礦物成分為長石、石英、云母等。分布于6#樓位置。層厚1.90m-2.30m，層底標高-21.12m- -20.83m，埋深39.500m-40.60m。第層細砂：灰白色，飽和，中密-密實，主要礦物成分為長石、石英、云母等。層厚1.00m-2.70m，層底標高-34.33m- -33.61m，埋深52.30m-53.50m。第層粉質粘土：黃褐色，可塑-硬塑，具氧化鐵染色，含姜石。揭示最大層厚7.70m，揭示最深標高-40.41m，揭示最大埋深60.0m。（四）水文地質條件本次勘察60.0m深度內見地下水出露，初見水位埋深22.50m-22.70m，初見水位標高-4.00m- -2.91m，穩(wěn)定水位埋深21.94m-22.97m，穩(wěn)定水位標高為-3.27m。地下水附存于第層細砂及其下地層，地下水埋藏較深，屬潛水類型。地下水補給以大氣降水、地表滲漏及側向徑流為主要形式，地下水排泄以人工開采為主要形式。分析近幾年附近多處勘察報告中地下水位觀測資料，此層地下水年變幅在1.0-2.0m。由鉆孔ZK1、ZK19中所取水樣分析結果得知，Cl-含量為41.3-55.1mg/l，SO42-含量為295.7-317.9mg/l，地下水對混凝土結構具微腐蝕性，對鋼筋混凝土結構中鋼筋具微腐蝕性。水質分析結果詳見附件2。根據周圍建筑經驗能確認本場地土歷史上未受污染，因此不再取土樣進行腐蝕性試驗，可以確定場地土對鋼筋混凝土結構具微腐蝕性。三、 地震效應 根據建筑抗震設計規(guī)范（GB50011-2001 2008版）附錄A，場地抗震設防烈度為7度，設計基本地震加速度為0.10g，屬設計地震第一組。根據鉆孔ZK6、ZK16、ZK29、ZK42、ZK52的波速測試結果，其0-20.0m深度的等效剪切波速值分別為241m/s、246m/s、243m/s、245m/s、244m/s，等效剪切波速的平均值為245m/s。根據區(qū)域勘察資料，場地覆蓋層厚度大于50m，判定該工程場地土屬于中軟土（Vse250m/s），場地類別為類。波速試驗見附件3。依據建筑抗震設計規(guī)范（GB50011-2001 2008版）表5.1.4-2，特征周期值為0.45s。本場地屬可進行建設的一般場地。本場地含水層第層細砂及其下地層均屬第四系上更新統（Q3aL+pL）地層，根據建筑抗震設計規(guī)范（GB50011-2001）第4.3.3條第1款初判，為不液化土層。四、地基土的巖土參數分析統計與選用（一）原位測試、土工試驗的有關巖土參數統計與分析根據外業(yè)鑒別、現場原位測試及室內土工試驗結果分析，對地基土的物理力學指標均作了分層數理統計，其結果見附表2、附表3、附表4。其物理力學性質評價如下：第層耕土：結構松散，工程力學性質較差。第層粉質粘土：孔隙比平均值e=0.667，最大值0.788，液性指數平均值IL=0.22,壓縮系數平均值a1-2=0.24 MPa-1，抗剪強度(直剪)指標標準值Ck=43.2kPa，k=13.5，壓縮模量值平均值Es1-2=7.15MPa，最小值4.45MPa，為中壓縮性土，標貫試驗實測擊數平均值N=10.4擊。第層粉土：天然含水量平均值W=18.9%，孔隙比平均值e=0.620，壓縮系數平均值a1-2=0.20MPa-1，抗剪強度（三軸）指標標準值Ck=27kPa，k=22.3，壓縮模量平均值Es1-2=8.36MPa，為中壓縮性土，粘粒含量值c大于10%，標貫試驗實測擊數平均值為N=10.5擊。第層粉質粘土：孔隙比平均值e=0.713，液性指數平均值IL=0.54,最大值0.77,壓縮系數平均值a1-2=0.37MPa-1，最大值0.54 MPa-1，抗剪強度(三軸)指標標準值Ck=27kPa，k=7.1，壓縮模量平均值Es1-2=4.73MPa，為中高-高壓縮性土，標貫試驗實測擊數平均值N=4.7擊。第層粉質粘土：孔隙比平均值e=0.634，液性指數平均值IL=0.24,壓縮系數平均值a1-2=0.28kPa-1，抗剪強度(三軸)指標標準值Ck=35kPa，k=9.9，壓縮模量平均值Es1-2=6.30MPa，為中壓縮性土，標貫試驗實測擊數平均值N=12.6擊。第1層粉土:天然含水量平均值W=17.3%，孔隙比平均值e=0.601，壓縮系數平均值a1-2= 0.18MPa-1，抗剪強度（三軸）指標平均值C=25kPa，k = 25.7，壓縮模量平均值Es1-2=9.33MPa，為中壓縮性土，粘粒含量值c大于10%，標貫試驗實測擊數平均值為N=18.0擊。第層粉土：天然含水量平均值W=19.2%，孔隙比平均值e=0.588，壓縮系數平均值a1-2= 0.19MPa-1，抗剪強度（直剪）指標標準值Ck=23.4kPa，k=25.8，壓縮模量平均值Es1-2=8.86MPa，最小值5.26MPa，為中壓縮性土，粘粒含量值c大于10%，標貫試驗實測擊數平均值為N=16.7擊。第層粉質粘土：孔隙比平均值e=0.664，液性指數平均值IL=0.33,壓縮系數平均值a1-2=0.26MPa-1，抗剪強度(直剪)指標標準值Ck=42.1kPa，k=13.6，壓縮模量平均值Es1-2=6.66MPa，為中壓縮性土，標貫試驗實測擊數平均值N=12.4擊。第層細砂：標貫試驗實測擊數平均值N=30.2擊，呈密實狀態(tài)。第層粉土：天然含水量平均值W=19.6%，孔隙比平均值e=0.635，壓縮系數平均值a1-2= 0.24MPa-1，抗剪強度（直剪）指標標準值Ck=26.7kPa，k=26.1，壓縮模量平均值Es1-2=7.69MPa，最小值3.61MPa，為高-中高壓縮性土，標貫試驗實測擊數平均值為N=16.7擊。第1粉質粘土：孔隙比平均值e=0.603，液性指數平均值IL=0.17,壓縮系數平均值a1-2=0.23Pa-1，壓縮模量平均值Es1-2=8.05MPa，為中壓縮性土。第層粉質粘土:孔隙比平均值e=0.638,最大值0.869，液性指數平均值IL=0.26，最大值0.52，壓縮系數平均值a1-2=0.27MPa-1, 最大值0.42MPa-1，壓縮模量平均值Es1-2=6.27MPa，最小值4.04MPa，為中壓縮性土，標貫試驗實測擊數平均值為N=13.1擊。第層細砂：標貫試驗實測擊數平均值N=35.8擊，呈密實狀態(tài)。第1層粉質粘土：孔隙比平均值e=0.685，液性指數平均值IL=0.44,壓縮系數平均值a1-2=0.32Pa-1，壓縮模量平均值Es1-2=5.64MPa，為中壓縮性土，標貫試驗實測擊數值為N=13.0擊。第層粉質粘土：孔隙比平均值e=0.683，液性指數平均值IL=0.34,壓縮系數平均值a1-2=0.25Pa-1，壓縮模量平均值Es1-2=7.28MPa，為中壓縮性土，標貫試驗實測擊數平均值為N=15.6擊。第1層細砂：標貫試驗實測擊數平均值N=40.8擊，呈密實狀態(tài)。第層細砂：標貫試驗實測擊數平均值N=41.5擊，呈密實狀態(tài)。第層粉質粘土：孔隙比平均值e=0.783，液性指數平均值IL=0.43,壓縮系數平均值a1-2=0.19Pa-1，壓縮模量平均值Es1-2=10.0MPa，為中壓縮性土，標貫試驗實測擊數平均值為N=18.3擊。 綜上所述，粉土層呈稍濕，密實狀態(tài)，屬中等壓縮性土，粉質粘土層除第層呈高-中高壓縮性狀態(tài)外，其余的均呈可塑-硬塑狀，屬中等壓縮性土。（二）各層土承載力及變形設計參數的確定根據室內試驗結果及原位測試數據，綜合評價各層土的承載力及變形設計參數見下表3。五、巖土工程分析與評價（一）場地穩(wěn)定性及適宜性評價場地地形基本平坦，地貌單一，地層結構簡單，無其它不良地質作用及地質災害，屬于穩(wěn)定場地，適宜建筑。（二）地基均勻性評價根據委托任務書，1#、5#、6#樓基礎埋置深度為7.30m，2#、3#樓基礎埋置深度為4.2m。從以下四個方面對地基均勻性進行評價：巖土工程技術參數 表3地層編號巖性名稱層厚范圍值層厚平均值(m)不同壓力段下壓縮模量平均值（MPa）建議承載力特征值fak(kPa)Es1-2Es2-3Es3-4Es4-6Es6-8耕土0.40-1.000.53粉質粘土0.70-2.401.637.15130粉土1.50-3.002.038.369.3113.0514.7920.73145粉質粘土0.90-2.401.804.737.198.7711.2215.07120粉質粘土0.40-3.501.806.308.5211.0213.3517.371401粉土0.80-2.401.589.3312.1414.7518.8722.03145粉土0.30-3.201.518.8612.3215.4819.1424.89160粉質粘土0.40-3.101.596.668.9811.1713.0816.97160細砂3.40-7.104.5720.0*200粉土0.20-2.801.687.6910.3012.0214.5517.191701粉質粘土0.70-1.801.098.0510.1411.4515.6818.40170粉質粘土0.30-6.903.276.278.7510.6013.3917.61180細砂1.00-5.003.6222.0*2201粉質粘土2.30-2.802.575.649.4611.7113.3517.98190粉質粘土4.00-25.2017.617.289.1610.5212.3915.711901細砂1.90-2.302.1322.5*260細砂1.00-2.702.1923.0*280粉質粘土揭示最大層厚7.70m10.0012.7315.1815.2417.43200注：表中帶“*”者為參考值除1#樓外，2#、3#、5#、6#樓地基持力層屬同一工程地質單元；由剖面圖可以看出，地基持力層層底坡度均小于10%；地基持力層和下臥層在基礎寬度方向上的厚度差值均小于0.05b(b為基礎寬度m)；在計算各鉆孔地基變形計算深度范圍內當量模量的基礎上，根據當量模量最大值Esmax和當量模量最小值Esmin的比值來判定地基均勻性；見下表4通過以上四個方面的綜合分析，1#樓地基為不均勻地基，其余2#、3#、5#、6#樓的地基為均勻地基。（三）地基強度評價1、各土層工程特性分析根據地基土的壓縮性評價地基均勻性一覽表 表4樓號EsmaxEsminEsmax / Esmin壓縮模量當量平均值Es不均勻系數界限值K結 論2#12.5711.381.10511.861.6751.1051.6753#12.5710.101.24511.471.6591.2451.6595#14.4813.671.05913.981.7591.0591.7596#13.6312.281.11013.051.7221.1101.722第層耕土結構松散；第、層物理力學性質比較均勻，屬中等壓縮性土，fak=130kPa、145kPa；第層粉質粘土屬高-中高等壓縮性，強度較差，fak=120kPa，為場地內軟弱層；其余地層力學性質均勻，強度較高，無軟弱土層，fak=140-280kPa，所以第-層均為工程性質良好的地基受力層。2、對地基持力層進行承載力的驗算根據建筑地基基礎設計規(guī)范（GB50007-2002）5.2.4公式對地基承載力特征值進行深寬修正 公式fa=fak+b(b-3)+dm(d-0.5)考慮到擬建建筑物周邊存在地下車庫，開挖面積、深度均較大，2#、3#、6#樓的d值取2.0m 1#樓 fak=140kPa b=0.3 d=1.6 b=6m =19.7KN/m3 d=7.3mm=19.4KN/m3 fa=368kPa 小于高層建筑物的荷載效應的標準組合值400kPa2#、3#樓 fak=120kPa b=0.3 d=1.6 b=6m =19.4KN/m3 d=2.0mm=19.4KN/m3 fa=184kPa 小于高層建筑物的荷載效應的標準組合值220kPa5#樓 fak=160kPa b=0.3 d=1.5 b=6m =19.9KN/m3 d=7.3mm=19.4KN/m3 fa=389kPa 小于高層建筑物的荷載效應的標準組合值480kPa6#樓 fak=140kPa b=0.3 d=1.6 b=6m =19.7KN/m3 d=2.0mm=19.4KN/m3 fa=204kPa 小于高層建筑物的荷載效應的標準組合值500kPa可以確定天然地基承載力不能滿足高層建筑物承載力的要求。（四）地基基礎方案1、高層建筑物由于天然地基不能滿足建筑物承載力的要求，所以擬建建筑物不能采用天然地基。對于6#樓可采用樁筏基礎，以第層粉質粘土做樁端持力層，假設樁徑600mm，樁長18.0m，單樁豎向極限承載力標準值可取1800KN。另外設計人員可依據建筑樁基技術規(guī)范（JGJ94-2008）相關規(guī)定進行樁體的設計和變形驗算。相關的樁基設計參數見表5。對6#樓亦可可采用CFG樁復合地基，筏板基礎，以第層粉質粘土做樁端持力層，樁間土承載力取140kPa，樁徑400mm，其它設計參數見表6，復合地基承載力特 樁基設計參數一覽表 表5 項 目巖層編號樁的極限側阻力標準值qsik(kPa)樁的極限端阻力標準值qpk(kPa)3440500141500446004456481485060900541000 各單體高層建筑物CFG樁或夯實水泥土樁復合地基設計參數 表6樓號樁長（m）置換率m（%）單樁豎向承載力特征值Ra（KN）值1#155.5490270/1402#510.690195/1203#510.690195/1205#156.0470350/1606#187.9570471/140征值達471kPa，經深度修正后可達到500kPa。對1#樓、5#樓可采用CFG樁復合地基，筏板基礎，以第層細砂做樁端持力層，樁間土分別取承載力140kPa、160kPa，樁徑400mm，其它設計參數見表6，復合地基承載力特征值分別達270kPa、350kPa，經深度修正后可分別達到400kPa、480kPa。2#、3#樓可采用夯實水泥土樁復合地基，以第層粉土做樁端持力層，樁間土承載力取120kPa，樁徑350mm，其它設計參數見表6，復合地基承載力特征值達195kPa，經深度修正后可達到220kPa。2、裙樓及地下車庫裙樓采用天然地基，獨立柱基，以第層粉質粘土做地基持力層，fak=130kPa。地下車庫采用天然地基，獨立柱基，以第層粉土做地基持力層，fak=160kPa。3、同時設計人員在設計過程中應適當加強上部結構和基礎的整體剛度與強度，以保證建筑物的安全。（五）CFG樁復合地基變形分析根據建筑地基基礎設計規(guī)范（GB50007-2002）5.3.5，用分層總和法來計算地基變形量。計算中僅考慮了由地層差異引起的變形，按矩形面積、均布荷載進行簡化計算。荷載效應準永久組合值參考標準組合值。CFG樁復合地基的樁長、樁徑等設計參數見地基基礎方案。相關的樁基設計參數見表5、表6。利用角點法計算樓角的沉降量、中心點沉降量。地基沉降變形計算結果見表7表11。計算公式：S =s S/ = s P0 (Zii - Zi-1i-1)/Esi Sc=c Pc (Zii - Zi-1i-1)/Eci1#樓 CFG復合地基附加沉降變形計算結果一覽表 表7 孔 號項 目ZK1（西北角）ZK6（西南角）ZK3（東北角）ZK8（東南角）角 點S(mm)23.9 21.426.717.1傾斜（）0.140.54中心點S(mm)52.72#樓夯實水泥土樁復合地基附加沉降變形計算結果一覽表 表8 孔 號項 目ZK27（西北角）ZK30（西南角）ZK29（東北角）ZK32（東南角）角 點S(mm)18.1 19.920.621.7傾斜（）0.110.067中心點S(mm)62.13#樓 夯實水泥土樁復合地基附加沉降變形計算結果一覽表 表9 孔 號項 目ZK40（西北角）ZK43（西南角）ZK42（東北角）ZK45（東南角）角 點S(mm)20.4 17.424.621.8傾斜（）0.180.17中心點S(mm)68.45#樓 CFG復合地基附加沉降變形計算結果一覽表 表10 孔 號項 目ZK14（西北角）ZK17（西南角）ZK16（東北角）ZK19（東南角）角 點S(mm)31.8 29.633.229.2傾斜（）0.130.24中心點S(mm)68.96#樓 CFG復合地基附加沉降變形計算結果一覽表 表11 孔 號項 目ZK47（西北角）ZK50（西南角）ZK49（東北角）ZK52（東南角）角 點S(mm)26.0 26.424.326.3傾斜（）0.0240.12中心點S(mm)59.7由表7表11計算結果可以看出，傾斜值和最終沉降量值均未超過地基變形允許值。注：以上結論是在特定假設條件下進行計算的，設計人員不能機械照搬數據，應綜合考慮地基和荷載的變化對擬建建筑物重新進行變形計算與分析。通過以上初步估算復合地基承載力變形分析，CFG樁復合地基能滿足擬建建筑物的強度和規(guī)范要求的變形分析。但依據高層建筑巖土工程勘察規(guī)程（JGJ72-2004 J366-2004）8.4條要求，對勘察等級為甲級的高層建筑擬采用復合地基方案時，須進行專門研究，并經充分論證。所以對于6#樓應依據高層規(guī)范9.1.1-9.1.7進行設計參數檢測、現場檢驗和監(jiān)測，宜選擇代表性地段進行設計參數檢測復合地基載荷試驗，以確定復合地基承載力特征值和變形模量等有關參數，根據設計參數檢測結果優(yōu)化、修改設計方案后，再進行施工。 部分土層回彈模量平均值一覽表 表12土層編號回彈模量平均值Ee(MPa)135.5625.20228.19235.43735.92636.98337.52六、基坑邊坡的分析1、本場地原屬耕地，場地較寬闊，距離已有建筑物較遠，周邊環(huán)境條件較簡單，2#、3#樓基礎埋置深度為4.2m，1#、5#、6#基礎埋置深度為7.3m；工程地質條件較簡單，穩(wěn)定水位標高埋深-3.27m，水位相對較低，條件簡單，對基坑施工無影響。綜合考慮基坑工程安全等級為二級。2、對邊坡可采用土釘墻的方法來進行支護?；舆吰略O計相關巖土參數見下表13。3、在邊坡周圍嚴禁超量堆載，嚴格做好給排水管道的安裝與維護工作，以防管道滲漏造成邊坡坍塌，同時保證邊坡土層不受水的浸潤，避免土層強度降低，出現失穩(wěn)現象。4、施工中由測量人員對邊坡進行監(jiān)測工作，隨時對比數據，對基坑邊坡發(fā)現問題應及時解決。5、施工開挖前，一定要事先進行環(huán)境狀況的調查，查明地下管道及其它有礙施工的情況，從而在設計、施工中有針對性地采取有效保護措施。七、 結論與建議1、經過對本場地進行巖土工程勘察、分析、評價后，認為場地穩(wěn)定，適宜建筑?；舆吰略O計參數建議值 表13 參數地層天然重度平均值r(kN/m3)三軸剪切試驗標準值（uu法）內聚力c(kPa)內摩擦角()19.443.2(直剪)13.5（直剪）19.42722.319.4277.1119.425（平均值）25.7（平均值）18.2359.918.023.4（直剪）25.8（直剪）18.442.1（直剪）13.6（直剪）20.00*30*18.926.7（直剪）26.1（直剪）19.938.0（直剪）13.2(直剪)注：表中帶“*”號者為參考值。2、對于1