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目錄 引言 . 5 第一章 設計任務 . 7 . 7 求設計 . 7 第二章 工況分析 . 8 . 8 . 8 第三章 計算液壓缸尺寸和所需流量 . 10 . 10 . 10 . 12 作壓力和流量的確定 . 12 第四章 液壓系統(tǒng)圖的擬定 . 14 . 14 . 14 . 14 . 14 . 14 . 15 . 15 第五章 選擇液壓元件 . 17 . 17 . 18 定油管尺寸 . 18 . 19 第六章 計算壓力損失和壓力閥的調(diào)整值 . 21 . 21 . 21 . 22 結論 . 23 買文檔就送全套 紙 詢 414951605 最新最全的優(yōu)秀畢設 資料完整 答辯通 過 致謝 . 24 參考文獻 . 25 買文檔送全套圖紙 扣扣 414951605 買文檔就送全套 紙 詢 414951605 最新最全的優(yōu)秀畢設 資料完整 答辯通 過 買文檔就送全套 紙 詢 414951605 最新最全的優(yōu)秀畢設 資料完整 答辯通 過 買文檔就送全套 紙 詢 414951605 最新最全的優(yōu)秀畢設 資料完整 答辯通 過 鉆、鏜兩用組合機床液壓系統(tǒng)的設計 專業(yè)班級:機電 學生姓名:甘迪 指導教師:戴月紅 職稱:講師 摘要 液壓傳動是以液壓油為工作介質,通過動力元件將原動機的機械能變?yōu)橐簤河偷膲毫δ埽偻ㄟ^控制元件,然后借助執(zhí)行元件將壓力能轉換成機械能,驅動負載實現(xiàn)直線或回轉運動。液壓系統(tǒng)是液壓設備的重要組成部分,它與設備主體的關系密切,兩者的設計通常需要同時進行。本次設計介紹了液壓系統(tǒng)的設計過程,具體講解了設計的步驟,分析了液壓系統(tǒng)的功能設計、需求分析所達到的目的,介紹總體設計方案的擬定方法、液壓系統(tǒng)原理圖的擬定過程、液壓元件的選擇方法及液壓系統(tǒng)性能驗算方法。液壓系統(tǒng)設計原則是:深入調(diào)研,充分認識設備應具有的功能,從而 分解出液壓系統(tǒng)的詳細設計需求;同時應注意設備的特殊性,吸取國內(nèi)外先進技術,力求設計出的系統(tǒng)有質量輕、體積小、效率高、結構簡單等優(yōu)點。 關鍵詞 液壓傳動 功能設計 液壓系統(tǒng)原理圖 性能驗算 is an of It to of in of of of of to of to a 文檔就送全套 紙 詢 414951605 最新最全的優(yōu)秀畢設 資料完整 答辯通 過 引言 制造業(yè)的歷史可追溯到幾百萬年前的舊石器時代。猿進化成人的一個重要的標志就是工具的。社會的制造。可見,工具的制造對人類的影響是極其巨大的。從某種程度上說,工具的先進水平?jīng)Q定著生產(chǎn)力的高低發(fā)展與變革,是伴隨著勞動工具的發(fā)展與變革。制造業(yè)是任何一個發(fā)達國家的基礎工業(yè),是一個國家綜合國力的重要體現(xiàn)。而在制造業(yè)中,液壓系統(tǒng)又是制造業(yè)的基礎,得到了各個國家的高度重視。尤其在今天以知識為驅動的全球化經(jīng)濟浪潮中,由于激烈的市場競爭,夾具工業(yè)的內(nèi)涵、深度和廣度都發(fā)生著深刻的變化,各種新的液壓系統(tǒng)、制造加工方法不斷出現(xiàn), 推動著我們的社會不斷的向前發(fā)展。 液壓系統(tǒng) 是現(xiàn)代工業(yè)的基礎。它的技術水平在很大程度上決定了產(chǎn)品的質量和市場的競爭力。隨著我國加入“ 伐的日益加快?!叭胧馈睂ξ覈?夾 具工業(yè)產(chǎn)生重大而深遠的影響,經(jīng)濟全球化的趨勢日益明顯,同時世界眾多知名公司不斷進行結構調(diào)整,國內(nèi)市場的國際性進一步顯現(xiàn),該行業(yè)的將經(jīng)受更大的沖擊,競爭也會更加劇烈。在如此嚴峻的行業(yè)背景下,我國的技術人員經(jīng)過不斷的改革和創(chuàng)新使得我國的模具水平有了較大的提高,大型、復雜、精密、高效和長壽命的 液壓 又上了新臺階。 液壓 是每個機制制造方面目前普遍用 的,它可以大批量生產(chǎn),節(jié)省人力物資,效率相對高,操作方便,結構合理,它的成本低廉,適合廣大人群所承受的能力。 畢業(yè)設計的意義: 畢業(yè)設計是學生從學習向工作過度的綜合鍛煉,也是一次提高和再學習的機會。畢業(yè)設計從準備到設計結束幾乎要花去一個學期的時間,最后要形成一整套的文檔資料。畢業(yè)設計也是對學生最后的綜合考核,因此,扎實認真高質量的完成畢業(yè)設計任務,具有重要意義! 一步提高我們獨立調(diào)研能力以及專業(yè)業(yè)務素質。并通過文獻查閱、現(xiàn)場收集資料等工作。鍛煉解決 液壓系統(tǒng) 的問題的能力。 2. 能鞏固深化擴充我們的專業(yè)知識,并通過畢業(yè)設計中對涉及到的問題的分析研究,提出我們自己的見解和觀點。 立良好的工作思想和細致、嚴謹、科學的工作態(tài)度,為一個未來的工程師奠定基礎! 這次設計使我能綜合運用機械制造工藝學中的基本理論,并結合生產(chǎn)實習中學到的實買文檔就送全套 紙 詢 414951605 最新最全的優(yōu)秀畢設 資料完整 答辯通 過 踐經(jīng)驗知識,獨立的分析和解決工藝問題,初步具備了設計一個中等復雜程度零件(輸出軸)的工藝規(guī)程的能力和運用夾具設計的基本原理和方法,擬訂液壓設計方案,完成液壓結構設計的能力,為未來從事的工作打下良好的基礎。 由于能力所限,經(jīng)驗不足,設計中還有許 多不足之處,希望各位老師多加指教。 買文檔就送全套 紙 詢 414951605 最新最全的優(yōu)秀畢設 資料完整 答辯通 過 第一章 設計任務 液壓系統(tǒng)的設計是整個機器設計的一部分,它的任務是根據(jù)機器的用途、特點和要求,利用液壓傳動的基本原理,擬定出合理的液壓系統(tǒng)原理圖,再經(jīng)過必要的計算來確定液壓系統(tǒng)的參數(shù),然后按照這些參數(shù)來選用液壓元件的規(guī)格和進行系統(tǒng)的結構設計。 液壓系統(tǒng)完成快進 工進 死擋鐵停留 快退 原位停止的工作循環(huán),并完成工作的定位與夾緊。機床的快進速度為 5m/退速度與快進速度相等。工進要求是能在20圍內(nèi)無級調(diào)速。最大行程為 500進行程為 300大切削力為120000000N。導軌水平放置。工件所需夾緊力不得超過 6500N,最小不低于 4000N。夾緊缸的行程為 50松開到夾緊的時間 s,啟動換向時間 求設計 1. 設備用途、操作過程、周期時間、工作特點、性能指標和作業(yè)環(huán)境的要求。 2. 液壓系統(tǒng)必須完成的動作、運動形式、執(zhí)行元件的載荷特性、行程和對速度的要求。 3 動作的順序、控制精度、自動化程度和連鎖要求。 4 防塵、防寒、噪爆、噪聲控制要求。 5 效率、 成本、經(jīng)濟性和可靠性要求等。 買文檔就送全套 紙 詢 414951605 最新最全的優(yōu)秀畢設 資料完整 答辯通 過 第二章 工況分析 根據(jù)主機要求畫出動作循環(huán)圖,如圖 1所示;然后根據(jù)動作循環(huán)圖和速度要求畫出速度 2( a)所示。 力參數(shù)分析 啟動和加速階段的負載 靜止到快速的啟動時間很短,故以加速過程進行計算,但摩擦阻力仍按靜摩擦阻力考慮。 式中 靜摩擦阻力,計算時,其摩擦系數(shù)可取 慣性阻力,可按牛頓第二定律求出: 0/52 0 0 0 02 密封產(chǎn)生的阻力。按經(jīng)驗可取 以 4 92 0 0 0 買文檔就送全套 紙 詢 414951605 最新最全的優(yōu)秀畢設 資料完整 答辯通 過 故 快速階段的負載 式中 動摩擦阻力,取其摩擦系數(shù)為 密封阻力,取 以 0 . 1 F k2 0 0 0 00 . 1k 故 92000工進階段的負載 mFq xFd mFg j 式中 動摩擦阻力,取其摩擦系數(shù)為 錯誤 !未找到引用源。 切削力 密封阻力,取 以 0 . 1 F g j12000200000 . 1 q xF d mF g j 故 5 5 2 0 0 02 0 0 0Fg j 其余制動負載及快退負載等也可按上面類似的方法計算。 根據(jù)上述計算得出的負載,可初步繪制出負載 的工況圖,如圖 2所示。 圖 2 工 況 圖買文檔就送全套 紙 詢 414951605 最新最全的優(yōu)秀畢設 資料完整 答辯通 過 第三章 計算液壓缸尺寸和所需流量 工作壓力可根據(jù)負載來確定?,F(xiàn)按有關要求,取工作壓力 P 3 1(如圖 3 所示) 圖 3 液壓缸工作示意圖 2266 5 55 液壓缸內(nèi)徑為 185414D 買文檔就送全套 紙 詢 414951605 最新最全的優(yōu)秀畢設 資料完整 答辯通 過 根據(jù)有關要求,取標準值 D=80 要求快進與快退的速度相等,故用差動連接的方式,所以取 d=6取標準值為 d=55 徑取標準值后的有效工作面積 無桿腔有效工作面積為 222 5 0 2 活塞桿面積為 222 2 3 7 有桿腔有效工作面積為 22 6 4 92 3 7 55 0 2 4312 表 4 4 液壓缸 內(nèi)徑尺寸系列( (8 10 12 16 20 25 32 40 50 63 80 (90) 100 (110) 125 (140) 160 (180) 200 (220) 250 320 400 500 630 注:括號內(nèi)的數(shù)值為非優(yōu)先選用值。 表 4 5 活塞桿直徑尺寸系列 ( 4 5 6 8 10 12 14 16 18 20 22 25 28 32 36 40 45 50 56 63 70 80 90 100 110 125 140 買文檔就送全套 紙 詢 414951605 最新最全的優(yōu)秀畢設 資料完整 答辯通 過 160 180 200 220 250 280 320 136 400 快進流量 m i n/12m i n/101251023753 336 k j k 快退流量 m i n/13m i n/101351026492 336 工進流量m i n/i n/36 作壓力和流量的確定 根據(jù) 最大夾緊力,參考第四章內(nèi)容,取工作壓力 徑、桿徑 夾緊缸有效面積 2266 3 6 1 1 0 0 夾緊缸直徑 6 1 144 取標準值為 0夾緊缸有效面積為 222 活塞桿直徑 夾緊缸在最小夾緊力時的工作壓力為 買文檔就送全套 紙 詢 414951605 最新最全的優(yōu)秀畢設 資料完整 答辯通 過 M p j 000 66m i n qj m 買文檔就送全套 紙 詢 414951605 最新最全的優(yōu)秀畢設 資料完整 答辯通 過 第四章 液壓系統(tǒng)圖的擬定 據(jù)本設計的特點要求,選用無桿腔面積等于兩倍有桿腔面積的差動液壓缸。 于結構上的原因并為了有較大的有效工作面積,采用單桿液壓缸。 為了便于工作臺在任意位置停止,使調(diào)整方便,所以采用三位換向閥。為了便于組成差動連接,應采用三位五通換向閥。考慮本設計機器工作位置的調(diào)整方便性和采用液壓夾緊的具體情況,采用 Y 型機能的三位五通換向閥。 在組合機床的液壓系 統(tǒng)中,進給速度的控制一般采用節(jié)流閥或調(diào)速閥。根據(jù)鉆、鏜類專機工作時對低速性能和速度負載都有一定要求的特點,采用調(diào)速閥進行調(diào)速。為了便于實現(xiàn)壓力控制,采用進油節(jié)流調(diào)速。同時為了保證低速進給時的平穩(wěn)性并避免鉆通孔終了時出現(xiàn)前沖現(xiàn)象,在回油路上設有背壓閥。 為了保證轉換平穩(wěn)、可靠、精度高,采用行程控制閥。 根據(jù)鏜削時停留和控制軸向尺寸的工藝要求,本機采用行程開關和壓力繼電器加死擋鐵控制。 買文檔就送全套 紙 詢 414951605 最新最全的優(yōu)秀畢設 資料完整 答辯通 過 因為快進、快退和工進的速度相 差很大,為了減少功率損耗,采用雙聯(lián)泵驅動(也可采用變量泵)。工進時中壓小流量泵供油,并控制液控卸荷閥,使低壓大流量泵卸荷;快進時兩泵同時供油。 由于夾緊回路所需壓力低于進給系統(tǒng)壓力,所以在供油路上串聯(lián)一個減壓閥。此外為了防止主系統(tǒng)壓力下降時影響夾緊系統(tǒng)的壓力,所以在減壓閥后串接一個單向閥。 夾緊缸只有兩種工作狀態(tài),故采用二位閥控制。這里采用二位五通帶鋼球定位的電磁換向閥。 為了實現(xiàn)夾緊后才能讓滑臺開始快進的順序動作,并保證進給系統(tǒng)工作時夾緊系統(tǒng)的壓力始終不低于所需的最小夾緊壓力,故在夾 緊回路上安裝一個壓力繼電器。當壓力繼電器動作時,滑臺進給;當夾緊壓力降到壓力繼電器復位值時,換向閥回到中位,進給停止。 根據(jù)以上分析,繪出液壓系統(tǒng)原理圖 買文檔就送全套 紙 詢 414951605 最新最全的優(yōu)秀畢設 資料完整 答辯通 過 松開夾緊9111212345678104兩用組合機床液壓系統(tǒng)原理圖 買文檔就送全套 紙 詢 414951605 最新最全的優(yōu)秀畢設 資料完整 答辯通 過 第五章 選擇液壓元件 泵的工作壓力可按缸的工作壓力加上管路和元件的壓力損失來確定,所以要等到 系 統(tǒng) 壓 力 損 失 后 , 才 能 最 后 確 定 。 采 用 調(diào) 速 閥 調(diào) 速 , 初 算 時 可 取p ??紤]背壓,現(xiàn)取 泵的工作壓力初定為 M 13 式中 : P 液壓缸的工作壓力; p 系統(tǒng)的壓力損失。 快速快退時泵的流量 由于液壓缸采用差動連接方式,而有桿腔有效面積 3,故在速度相同的情況下,快退所需的流量大于快進的流量,故按 快退考慮。 快退時缸所需的流量 3 ,故快退時泵應供油量為 m 式中, 般取 ,此處取 工進時泵的流量 工進時缸所需的流量 ,故工進時泵應供流量為 m 考慮到節(jié)流調(diào)速系統(tǒng)中溢流閥的性能特點,需加上溢流閥的最小溢流量(一般取3L/所以 m q g 買文檔就送全套 紙 詢 414951605 最新最全的優(yōu)秀畢設 資料完整 答辯通 過 根據(jù)組合機床的具體情況,從產(chǎn)品樣本中選用 4/10 型雙聯(lián)葉片泵。此泵在快速進退時(低壓狀態(tài)下雙泵供油)提供的流量為 k m 4104m a 高壓狀態(tài)下小流量的泵供油 )提供的流量為 g m m i 退的實際速度 當泵的流量規(guī)格確定后,應驗算快進、快退的實際速度,與設計要求相差太大則要重新計算。 m 91014m 51014632m a a 各類閥可按通過該閥的最大 流量和實際工作壓力選取。閥的調(diào)整壓力值必須在確定了管路的壓力損失和閥的壓力損失后才能確定,閥的具體選取可參考各種產(chǎn)品樣本手冊。 定油管尺寸 可按公式: 4泵的流量最大為 14l/在系統(tǒng)快進時,部分油管的流量可達 28 l/按 28 l/ m/s,則 0284 23 買文檔就送全套 紙 詢 414951605 最新最全的優(yōu)秀畢設 資料完整 答辯通 過 可按標準選取內(nèi)徑 d=12厚為 1紫 銅管。安裝方便處也可選內(nèi)徑 d=12徑 D=18 本設計為中壓系統(tǒng),郵箱有效容量可按泵每分內(nèi)公稱流量的 75 倍來確定。 郵箱有效容量為 b 701455 一般連接形式有法蘭連接、螺紋連接、外半環(huán)連接和內(nèi)半環(huán)連接。根據(jù)它們的優(yōu)缺點,選用法蘭連接:結構簡單、成本低,容易加工、便于裝拆,能承受高壓。 一般連接形式有整 體式結構、螺紋連接、半環(huán)連接、錐銷連接。 根據(jù)各自特點選擇整體式結構連接。 活塞桿導向部分的結構包括活塞桿與端蓋、導向套的結構,以及密封、防塵和鎖緊裝置等。導向套的結構可以做成端蓋整體式直接導向,也可以做成與端蓋分開的導向套結構。后者導向套磨損后便于更換,所以應用較普遍。導向套的位置可安裝在密封圈的內(nèi)側,也可以裝在外側。一般油壓機常采用裝在外側的結構,在高壓下工作時,使密封圈有足夠的油壓將唇邊張開,以提高密封性能?;钊麠U處的密封形式有 O 形、 V 形、 Y 形和 了清除 活塞桿處外露部分沾附的灰塵,保證油液清潔及減少磨損,在端蓋外側增加防塵圈。常用的有無骨架防塵圈和 可用毛氈圈防塵。 活塞及活塞桿處的密封圈的選用應根據(jù)密封的部位、使用的壓力、溫度、運動速度的范圍不同而選擇不同類型的密封圈。根據(jù)表 2擇 買文檔就送全套 紙 詢 414951605 最新最全的優(yōu)秀畢設 資料完整 答辯通 過 液壓缸帶動工作部件運動時,因運動件的質量較大,運動速度較高,則在到達行程終點時,會產(chǎn)生液壓沖擊,甚至使活塞與缸筒端蓋之間產(chǎn)生機械碰撞。為防止這種現(xiàn) 象的發(fā)生,在行程末端設置緩沖裝置。環(huán)狀間隙式節(jié)流緩沖裝置:活塞端部的緩沖柱塞向端蓋方向運動進入圓柱形油腔時,將封閉在柱塞與端蓋間的油液從環(huán)狀間隙中擠出去,由于間隙很小,因而起節(jié)流緩沖作用。圓柱形緩沖柱塞,間隙大小不變,緩沖柱塞長度一般為10毫米左右,這種結構制造容易,但在緩沖開始時會出現(xiàn)壓力的峰值,采用圓柱形緩沖柱塞,緩沖時有明顯的漸減過程,錐的參數(shù)參照表 2 對于運動速度穩(wěn)定性要求較高的機床液壓缸和大型液壓缸,則需要設置排氣裝置,如排氣閥等。排氣閥一般安裝在液壓缸兩端的 最高處。雙作用液壓缸需裝設兩個排氣閥,當液壓缸需要排氣時,打開相應的排氣閥,空氣連同油液經(jīng)過錐部縫隙和小孔排出缸外,直接連續(xù)排油時(不冒氣),就將排氣閥關死。 液壓缸的安裝連接結構包括液壓缸的安裝結構、液壓缸進出油口的連接等。 ( 1)液壓缸的安裝形式 根據(jù)安裝位置和工作要求不同有長螺栓安裝、腳架安裝、法蘭安裝、軸銷和耳環(huán)安裝等。 ( 2)液壓缸進、出油口形式及大小的確定: 液壓缸的進出油口,可布置在端蓋或缸體上。對于活塞桿固定的液壓缸,進、出油口可設在活塞桿端部。如果液壓缸無 專用的排氣裝置,進出油口應設在液壓缸的最高處,以便空氣能首先從液壓缸排出。進、出油口的形式一般選用螺孔或法蘭連接。 買文檔就送全套 紙 詢 414951605 最新最全的優(yōu)秀畢設 資料完整 答辯通 過 第六章 計算壓力損失和壓力閥的調(diào)整值 根據(jù)計算慢上時管道內(nèi)的油液流動速度約為 s,通過的流量為 值較小,主要壓力損失為調(diào)整閥兩端的壓降;此時功率損失最大;而在快下時滑臺及活塞組件的重量由背壓閥所平衡,系統(tǒng)工作壓力很低,所以不必驗算。所以有快進做依據(jù)來計算卸荷閥和溢流閥的調(diào)定壓力,由于供油流量的變化,快進時液壓缸的速度為 p / 首先要判別管中的流態(tài),設系統(tǒng)采用 溫為 20時,動力粘度421 0 / ,所以 34R e / 8 . 1 5 7 2 5 1 0 / 1 . 0 1 0 2 0 3 9 2 3 2 0 ,管中為層流,則阻力損失系數(shù) 7 5 / R e 7 5 / 2 0 3 9 0 . 0 3 7 ,若取進、回油管長度均為 2m,油液的密度為 38 9 0 /Kg m ,則其進油路上的沿程壓力損失為221 32 8 9 00 . 0 3 1 8 . 1 5 7 0 . 0 8 7 62 2 5 1 0 2lp v P a M P 局部壓力損 失包括管道安裝和管接頭的壓力損失和通過液壓閥的局部壓力損失,前者視管道具體安裝結構而定,一般取沿程壓力損失的 10;而后者則與通過閥的流量大小有關,若閥的額定流量和額定壓力損失為則當通過閥的流量為 q 時的閥的壓力損失為 2 因為 2560L/以通過整個閥的壓力相比 14可以忽略不計。 同理,快上時回油路上的流量 買文檔就送全套 紙 詢 414951605 最新最全的優(yōu)秀畢設 資料完整 答辯通 過 12212 4 1 . 0 3 3 4 . 3 6 / 5 . 2 4 / m i n 1 6 4 . 8 4 / m i , 則回油路油管中的流速 3 2 61 6 4 . 8 4 1 0 / 6 0 2 5 1 0 / 5 . 6 /4v m s m s 。 由 此 可 計 算 出 34R e / 5 . 6 2 5 1 0 / 1 . 0 1 0 1 4 0 0 2 3 2 0 ( 層 流 ),7 5 / R e 0 . 0 5 4 ,所以回油路上沿程壓力損失為 : 22 32 9 0 00 . 0 5 4 5 . 6 0 . 0 6 12 2 5 1 0 2lp v P a M P 同上面的計算所得可求出 21213 4 . 3 60 . 0 8 7 6 0 . 0 8 7 6 1 0 % 0 . 0 6 1 0 . 0 6 1 1 0 %5 0 . 2 40 . 1 4 2Ap p p M P a 力閥的調(diào)定值 1 1 . 6 3 0 . 1 4 2 1 . 7 7 2p Fp p M P a M P 溢流閥的調(diào)節(jié)器定壓力應大于以取溢流閥定壓力為 壓閥的調(diào)定壓力以平衡滑臺自重為根據(jù),即 541000 1 . 9 1 0 0 . 1 95 0 . 2 4 1 0p p a P a M P a 背 , 取 0 。 買文檔就送全套 紙 詢 414951605 最新最全的優(yōu)秀畢設 資料完整 答辯通 過 結論 畢業(yè)論文是大學學習階段一次非常難得的理論與實際相結合的機會

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