化工原理課程設(shè)計(jì)-乙醇－水連續(xù)精餾篩板塔的設(shè)計(jì).doc

此文檔收集于網(wǎng)絡(luò)，如有侵權(quán)，請(qǐng)聯(lián)系網(wǎng)站刪除化工原理課程設(shè)計(jì)任務(wù)書(shū)2一 設(shè)計(jì)題目：乙醇水連續(xù)精餾篩板塔的設(shè)計(jì)2二 設(shè)計(jì)任務(wù)2三 操作條件2四 設(shè)計(jì)要求2五 設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū)的要求2六 時(shí)間及地點(diǎn)2第一章 前言3第二章 緒論32.1設(shè)計(jì)方案32.2選塔依據(jù)42.3設(shè)計(jì)思路4第三章 塔板的工藝設(shè)計(jì)53.1物料衡算53.2塔板數(shù)的確定533熱量衡算93.4精餾塔的工藝條件及有關(guān)物性數(shù)據(jù)的計(jì)算103.5精餾塔的塔體工藝尺寸計(jì)算133.6塔板主要工藝尺寸16第四章 篩板的流體力學(xué)驗(yàn)算184.1塔板壓降184.2液沫夾帶量204.3漏液204.4液泛204.5塔板負(fù)荷21第五章 附屬設(shè)備及主要附件的選型和計(jì)算245.1附屬設(shè)備設(shè)計(jì)245.2其它構(gòu)件25第六章 塔總體高度的設(shè)計(jì)276.1塔的頂部空間高度276.2塔的底部空間高度276.3塔總體高度27第七章 篩板塔的工藝設(shè)計(jì)結(jié)果匯總27第八章設(shè)計(jì)評(píng)述及心得29第九章參考文獻(xiàn)30化工原理課程設(shè)計(jì)任務(wù)書(shū)一 設(shè)計(jì)題目：乙醇水連續(xù)精餾篩板塔的設(shè)計(jì)二 設(shè)計(jì)任務(wù)(1)原料液中乙醇含量：質(zhì)量分率=27%（質(zhì)量），其余為水。(2)塔頂產(chǎn)品中乙醇含量不得低于94%（質(zhì)量分率）。(3)殘液中乙醇含量不得高于0.2%（質(zhì)量分率）。(4)生產(chǎn)能力：45000t/y乙醇產(chǎn)品，年開(kāi)工330天。三 操作條件（1）精餾塔塔頂壓強(qiáng)：4.0kPa(表壓) （2）進(jìn)料熱狀態(tài)：（3）回流比： （4）單板壓降：（5） 冷凝器冷卻劑：水 （6）冷卻劑溫度（7）再沸器加熱劑：飽和水蒸氣，壓力：P=3atm(表壓)，熱損失：四 設(shè)計(jì)要求(1)對(duì)精餾過(guò)程進(jìn)行描述 (2)對(duì)精餾過(guò)程進(jìn)行物料衡算和熱量衡算(3)對(duì)精餾塔進(jìn)行設(shè)計(jì)計(jì)算 (4)對(duì)精餾塔的附屬設(shè)備進(jìn)行選型(5)畫(huà)一張精餾塔的裝配圖。 (6)編制設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū)五 設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū)的要求（1）目錄（2）設(shè)計(jì)題目及原始數(shù)據(jù)（任務(wù)書(shū)）（3）簡(jiǎn)述精餾過(guò)程的生產(chǎn)流程及特點(diǎn)（4）精餾過(guò)程的有關(guān)計(jì)算（物料衡算、熱量衡算、理論塔板數(shù)、回流比、塔高、塔徑、塔板設(shè)計(jì)、接管設(shè)計(jì)等）（5）附屬設(shè)備的選型（裙座、再沸器、冷凝器等）（6）設(shè)計(jì)結(jié)果概要（主要設(shè)備尺寸、衡算結(jié)果等）（7）設(shè)計(jì)評(píng)述（8）參考文獻(xiàn)六 時(shí)間及地點(diǎn)時(shí)間：2010.6.14-2010.6.27(第十六、十七周)地點(diǎn)：博學(xué)樓E208、E301、E302教室第一章 前言生產(chǎn)中為滿足要求需將混合物分離成較純的物質(zhì)，精餾是分離液體混合物（含可液化的氣體混合物）最常用的一種單元操作，在化工、煉油、石油化工等工業(yè)中得到廣泛應(yīng)用。精餾過(guò)程在能量劑的驅(qū)動(dòng)下（有時(shí)加質(zhì)量劑），使氣、液兩相多次直接接觸和分離，利用液相混合物中各組分揮發(fā)度的不同，使易揮發(fā)組分由液相向氣相轉(zhuǎn)移，難揮發(fā)組分由氣相向液相轉(zhuǎn)移，實(shí)現(xiàn)原料混合液中各組分的分離。該過(guò)程是同時(shí)進(jìn)行傳質(zhì)、傳熱的過(guò)程。在本設(shè)計(jì)中我使用了篩板塔，篩板塔的突出優(yōu)點(diǎn)是結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單、造價(jià)低。當(dāng)有合理的設(shè)計(jì)和適當(dāng)?shù)牟僮?，篩板塔能滿足分離要求的操作彈性，而且效率高。篩板塔是最早應(yīng)用于工業(yè)生產(chǎn)的設(shè)備之一，五十年代之后通過(guò)大量的工業(yè)實(shí)踐逐步改進(jìn)了設(shè)計(jì)方法和結(jié)構(gòu)，近年來(lái)與浮閥塔一起成為化工生中主要的傳質(zhì)設(shè)備。為減少對(duì)傳質(zhì)的不利影響，可將塔板的液體進(jìn)入?yún)^(qū)制成突起的斜臺(tái)狀，這樣可以降低進(jìn)口處的速度，從而使塔板上氣流分布均勻。篩板塔多用不銹鋼板或合金制成，使用碳鋼的比率較少。它的主要優(yōu)點(diǎn)是：結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，易于加工，造價(jià)為泡罩塔的60%左右，為浮閥塔的80%左右；在相同條件下，生產(chǎn)能力比泡罩塔大20%40%；塔板效率較高，比泡罩塔高15%左右，但稍低于浮閥塔；氣體壓力降較小，每板降比泡罩塔約低30%左右。同時(shí)它也有缺點(diǎn)，其缺點(diǎn)是：小孔篩板易堵塞，不適宜處理臟的、粘性大的和帶固體粒子的料液；操作彈性較小（3左右）。精餾是最常用的分離液液混合物方式之一，是組成化工生產(chǎn)過(guò)程的主要單元操作，也是典型的化工操作設(shè)備之一。進(jìn)行此次課程設(shè)計(jì)，我的目的是培養(yǎng)自己綜合運(yùn)用所學(xué)知識(shí)的能力,以及解決實(shí)際化工問(wèn)題的能力,做到能獨(dú)立進(jìn)行化工設(shè)計(jì)初步訓(xùn)練，為以后從事設(shè)計(jì)等化工工作打下堅(jiān)實(shí)的基礎(chǔ)。 第二章 緒論2.1設(shè)計(jì)方案本設(shè)計(jì)任務(wù)為分離乙醇-水混合物。對(duì)于二元混合物的分離，應(yīng)采用連續(xù)精餾流程。設(shè)計(jì)中采用進(jìn)料，將原料液通過(guò)預(yù)熱器加熱至50后送入精餾塔內(nèi)。塔頂上升蒸氣采用全凝器冷凝，冷凝液在泡點(diǎn)下一部分回流至塔內(nèi)，其余部分經(jīng)產(chǎn)品冷凝器冷卻后送至儲(chǔ)罐。塔釜采用再沸器加熱，塔底產(chǎn)品經(jīng)冷卻后送至儲(chǔ)罐。圖2-1 流程圖2.2選塔依據(jù)篩板塔是現(xiàn)今應(yīng)用最廣泛的一種塔型，設(shè)計(jì)比較成熟，具體優(yōu)點(diǎn)如下：（1）結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單、金屬耗量少、造價(jià)低廉。（2）氣體壓降小、板上液面落差也較小。（3）塔板效率較高，改進(jìn)的大孔篩板能提高氣速和生產(chǎn)能力，且不易堵塞塞孔。2.3設(shè)計(jì)思路1、精餾方式的選定2、塔的選擇3、操作壓力的選取4、加料狀態(tài)的選擇5、回流比的選擇6、冷凝方式及介質(zhì)選擇7、加熱方式的選擇 圖2-2 設(shè)計(jì)思路1、本設(shè)計(jì)采用連續(xù)精餾操作方式。2、選用篩板塔，其突出優(yōu)點(diǎn)是結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，造價(jià)低，制造方便；生產(chǎn)能力較大。3、塔頂壓強(qiáng)4.0kPa,單板壓降不超過(guò)0.7kPa。4、進(jìn)料。5、選R=1.5。6、塔頂選用全凝器，介質(zhì)為水。7、塔底用再沸器加熱。 第三章 塔板的工藝設(shè)計(jì)3.1物料衡算3.1.1塔頂、塔底產(chǎn)品的摩爾分率M乙醇=46kg/kmol, M水=18kg/kmolF：進(jìn)料量（kmol/h） ：原料組成（摩爾分?jǐn)?shù)，下同）D：塔頂產(chǎn)品流量（kmol/h） ：塔頂餾出液中乙醇組成W：塔底殘液流量（kmol/h） ：塔底釜液中乙醇組成 3.1.2物料衡算 全塔物料衡算：F=L+W 對(duì)輕組分乙醇做衡算：3.2塔板數(shù)的確定3.2.1熱狀況參數(shù)進(jìn)料溫度為，0.1264時(shí)的泡點(diǎn)溫度為85.56，取二者平均溫度查化工原理上冊(cè)附錄，知摩爾熱容及摩爾汽化潛熱如下： 系統(tǒng)滿足恒摩爾流假定，加料液平均摩爾熱容及平均汽化熱：3.2.2最小回流比與回流比操作壓力與大氣壓相差不大，于是根據(jù)化工原理下冊(cè)，如下：溫度液相組成氣相組成溫度液相組成氣相組成100.00.00.0 79.10.600.69890.60.050.3178.70.700.75586.40.100.4378.40.800.89483.20.200.5278.150.8940.89481.70.300.57578.30.950.94280.70.400.61478.31.001.0079.90.500.657 圖3-1溫度組成內(nèi)插法求： ：= 得=85.56 ：= 得=78.24 ：= 得=99.85由以上溫度對(duì)應(yīng)表格求得各氣相組成塔頂溫度：=78.24氣相組成： 得=0.8674進(jìn)料溫度：=85.56氣相組成： 得=0.4536塔釡溫度：=99.85氣相組成： 得=0.005算相對(duì)揮發(fā)度、=5.74=1.07=6.44所以= 3.41相平衡方程：聯(lián)立相平衡方程與q線方程，求挾點(diǎn)坐標(biāo)（） 與 得=0.1425 =0.3618所以：R=3.2.3精餾塔的氣液相負(fù)荷精餾段上升氣體流量V、液體回流量L，提餾段氣體流量、液體流量 3.2.4精餾段與提餾段方程精餾段方程：提餾段方程：3.2.5理論板數(shù)本設(shè)計(jì)采用簡(jiǎn)捷算法求理論板數(shù)=2.27 查吉利蘭關(guān)聯(lián)圖 圖3-2 吉利蘭關(guān)聯(lián)圖得 所以理論塔板數(shù)N=13.3圓整得理論塔板數(shù)為N=14塊（含再沸器）計(jì)算精餾段最少理論塔板數(shù)因?yàn)榛亓鞅群妥钚』亓鞅炔蛔?，繼續(xù)用吉利蘭關(guān)聯(lián)圖，得 可得到即加料位置在從塔頂向下數(shù)第7.8塊理論塔板。所以精餾段的理論塔板數(shù)：提留段的理論塔板數(shù)：（包括進(jìn)料板，不含再沸器）3.2.6板效率平均溫度在此溫度下查得則 所以所以，全塔平均黏度全塔板效率3.2.7實(shí)際塔板數(shù)精餾段實(shí)際塔板數(shù)：，圓整得=15塊提餾段實(shí)際塔板數(shù)：，圓整得=13塊總塔板數(shù):塊33熱量衡算3.3.1冷凝器的熱負(fù)荷塔頂蒸汽全部冷凝為泡點(diǎn)液體時(shí)，冷凝器的熱負(fù)荷為塔頂組成為的混合液的平均汽化熱。塔頂泡點(diǎn)溫度：=78.24查此溫度下，乙醇的摩爾汽化熱所以=594.238782=2.3取水為冷凝介質(zhì)，其進(jìn)出冷凝器溫度分別為25、40，平均溫度下的比熱3.3.2塔釡熱負(fù)荷， ，為塔底組成為的混合液的平均汽化熱。塔釡泡點(diǎn)溫度=99.85查此溫度下，乙醇的摩爾汽化熱所以可求的飽和蒸汽用量G3.4精餾塔的工藝條件及有關(guān)物性數(shù)據(jù)的計(jì)算3.4.1操作壓力塔頂操作壓力：每層塔板壓降：進(jìn)料板壓力：精餾段平均壓力：塔釡操作壓力：提餾段平均壓力：全塔平均壓力為（110.55+120.7）/2=115.63.4.2操作溫度依據(jù)操作壓力，由泡點(diǎn)方程通過(guò)試差法計(jì)算，其中乙醇-水的飽和蒸汽壓由安托尼方程計(jì)算，計(jì)算過(guò)程略，計(jì)算結(jié)果如下：精餾段平均溫度：提餾段平均溫度：3.4.3平均摩爾質(zhì)量塔頂混合物平均摩爾質(zhì)量計(jì)算由可得進(jìn)料板混合物平均摩爾質(zhì)量由逐板計(jì)算法得塔底平均摩爾質(zhì)量精餾段平均摩爾質(zhì)量提餾段平均摩爾質(zhì)量3.4.4平均密度氣相平均密度計(jì)算視為理想氣體，由理想氣體狀態(tài)方程計(jì)算，即精餾段提餾段液相平均密度 下表表示不同溫度下乙醇和水的密度 ：溫度/溫度/80735971.890724965.385730968.695720961.85圖3-3 乙醇和水的密度塔頂液相平均密度，由查上表作內(nèi)插得進(jìn)料板液相平均密度，由進(jìn)料溫度查上表做內(nèi)插得塔釡液相平均密度,由塔釡溫度查上表做內(nèi)插得精餾段液相的平均密度提餾段液相平均密度3.4.5液體平均表面張力塔頂液相平均表面張力的計(jì)算當(dāng)乙醇的質(zhì)量分?jǐn)?shù)為94%時(shí)，查得，且乙醇的臨界溫度為243，水的臨界溫度為374.2，則混合液體的臨界溫度為：將混合液體臨界溫度代入解得=進(jìn)料板液相平均表面張力的計(jì)算 乙醇的質(zhì)量分?jǐn)?shù)為27%時(shí)查得，且乙醇的臨界溫度為243，水的臨界溫度為374.2，則混合液體的臨界溫度為：將混合液體臨界溫度代入解得=塔釡液相平均表面張力的計(jì)算當(dāng)乙醇的質(zhì)量分?jǐn)?shù)為2%時(shí)，查圖得，且乙醇的臨界溫度為243，水的臨界溫度為374.2，則混合液體的臨界溫度為：將混合液體臨界溫度代入解得=精餾段液相平均表面張力的計(jì)算提餾段液相平均表面張力的計(jì)算3.5精餾塔的塔體工藝尺寸計(jì)算3.5.1塔徑精餾段塔徑的計(jì)算精餾段的氣、液相體積流率為：由，計(jì)算，其中的由史密斯關(guān)聯(lián)圖圖3-4 史密斯關(guān)聯(lián)圖可查取，圖的橫坐標(biāo)為初選板間距，取板上液層高度，則，查Smith關(guān)聯(lián)圖得C20=0.071依校正物系表面張力為時(shí)的C可取安全系數(shù)為0.60，則空塔氣速為故，按標(biāo)準(zhǔn)塔徑圓整為2.2m提餾段塔徑的計(jì)算 提餾段的氣、液相體積流率為：初選板間距，取板上液層高度，故；查Smith關(guān)聯(lián)圖得C20=0.075；依校正物系表面張力為時(shí)的C ,即可取安全系數(shù)為0.60，則故，按標(biāo)準(zhǔn)塔徑圓整為2m為統(tǒng)一精餾段和提餾段塔徑，取為D=2.2m。塔的截面積實(shí)際空塔氣速為3.5.2精餾塔有效高度精餾段有效高度的計(jì)算 精餾段有效高度為 提餾段有效高度的計(jì)算提餾段有效高度為 精餾塔的有效高度的計(jì)算在進(jìn)料板上方開(kāi)一個(gè)人孔，對(duì)于不需要經(jīng)常清洗的物料，一般每隔8-10塊塔板開(kāi)一個(gè)人孔，所以精餾段、提餾段各開(kāi)一個(gè)人孔，裙座及塔頂各開(kāi)一個(gè)人孔。人孔徑均為0.45m，故精餾塔的有效高度為：Z=+50.45+（0.8-0.45）=5.6+4.8+2.25+0.35=13m3.6塔板主要工藝尺寸3.6.1溢流裝置計(jì)算由于D=2.2m2.2m，仍可選用單溢流弓形降液管，采用凹形受液盤(pán)。各項(xiàng)計(jì)算如下：（1） 堰長(zhǎng) ?。?） 溢流堰高度由 選用平直堰，堰上液層高度依下式計(jì)算，即近似取 則取板上清液高度 故 （3） 弓形降液管寬度和截面積， 由=0.7 查圖圖3-5弓形降液管的寬度與面積圖得0.085 ， 0.14故=0.085=0.085=0.323m=0.14D=0.142.2=0.308m驗(yàn)算液體在降液管中停留時(shí)間，即=29.03s5s，故降液管設(shè)計(jì)合理（4） 降液管底隙高度 取=0.08m/s =0.0361m 0.006m故降液管底隙高度設(shè)計(jì)合理選用凹形受液盤(pán)深度為=50mm 一般都大于50mm3.6.2塔板布置及篩孔計(jì)算及排列（1）有效傳質(zhì)區(qū)有效傳質(zhì)區(qū)又稱(chēng)鼓泡區(qū)，篩孔設(shè)置在該區(qū)域內(nèi)。對(duì)于單溢流塔板，有效傳質(zhì)面積可通過(guò)下式計(jì)算安定區(qū)、邊緣區(qū)寬度確定取0.08m =0.06m=1.1-（0.308+0.09）=0.702m R=1.1-0.06=1.04m=2.679（2）溢流區(qū)包括降液管面積和受液盤(pán)面積，對(duì)于垂直降液管=（3）篩板塔的設(shè)計(jì)計(jì)算本設(shè)計(jì)所處理的物系無(wú)腐蝕性，可選用碳鋼板，取篩孔直徑。篩孔按正三角形排列，取孔中心距篩孔數(shù)目 開(kāi)孔率為 氣體通過(guò)閥孔的氣速為 第四章 篩板的流體力學(xué)驗(yàn)算4.1塔板壓降4.1.1干板阻力的計(jì)算干板阻力 ,由，查流量系數(shù)圖圖4-1 流量系數(shù)圖可得： 故4.1.2氣體通過(guò)液層的阻力的計(jì)算氣體通過(guò)液層的阻力 查圖圖4-2充氣系數(shù)圖得： 故：4.1.3液體表面張力的阻力的計(jì)算 氣體通過(guò)每層塔板的液柱高可按下式計(jì)算：氣體通過(guò)每層塔板的壓降為： 低于設(shè)計(jì)允許值。4.2液沫夾帶量 故液沫夾帶量在允許范圍內(nèi)。4.3漏液 對(duì)篩板塔，漏液點(diǎn)氣速 =實(shí)際孔速 ，則穩(wěn)定系數(shù)為：故本設(shè)計(jì)中無(wú)明顯漏液。4.4液泛為防止塔內(nèi)發(fā)生液泛，降液管內(nèi)液層高應(yīng)服從乙醇-水物系屬一般物系，取，則： 而板上不設(shè)進(jìn)口堰，計(jì)算如下： 故在本設(shè)計(jì)中不會(huì)發(fā)生液泛現(xiàn)象。4.5塔板負(fù)荷4.5.1漏液線由 ，得：代入數(shù)據(jù)得：在操作范圍內(nèi)，任取幾個(gè)值，以上式計(jì)算出值，計(jì)算結(jié)果列于下表：0.0020.0050.010.023.7853.7873.7913.797圖4-3 漏液線4.5.2液沫夾帶線以，求關(guān)系如下： 因?yàn)椋?，故：整理得：在操作范圍內(nèi)，任取幾個(gè)值，以上式計(jì)算出值，計(jì)算節(jié)果列于下表：0.0020.0050.010.024.964.9354.9044.854圖4-4液沫夾帶線4.5.3液相負(fù)荷下限線對(duì)于平直堰，取堰上崗液層高度作為最小液體負(fù)荷標(biāo)準(zhǔn)，由： 取,則： 據(jù)此可作出與氣相流量無(wú)關(guān)的垂直液相負(fù)荷下限線4.5.4液相負(fù)荷上限線 以作為漿液管中停留時(shí)間的下限，由故：據(jù)此可作出與氣相流量無(wú)關(guān)的垂直液相負(fù)荷上限線4.5.5液泛線 令 ， ， 聯(lián)立得：忽略的關(guān)系式代入上式： 式中： ， 代入有關(guān)數(shù)據(jù)得： 故： 整理得：在操作范圍內(nèi)，任取幾個(gè)值，以上式計(jì)算出值，計(jì)算結(jié)果列于下表：0.020.030.0310.0326.8654.4444.0923.700圖4-5性能曲線如下圖：圖4-6在負(fù)荷性能圖上，作出操作點(diǎn)A，連接，即作出操作線，由圖可看出，該篩板的操作上限為液沫夾帶控制，下限為漏液控制，由圖查得： 4.900 3.785故操作彈性為：E= 第五章 附屬設(shè)備及主要附件的選型和計(jì)算5.1附屬設(shè)備設(shè)計(jì)5.1.1再沸器的熱量衡算飽和蒸汽用量：再沸器的選型：選用120飽和水蒸氣加熱，傳熱系數(shù)取料液溫度： 水蒸氣：逆流操作：，得 選取型號(hào)為：GCH8006705.1.2全凝器熱量衡算=594.238782=2.3取水為冷凝介質(zhì)，其進(jìn)出冷凝器溫度分別為25、40，平均溫度下的冷凝器的選擇： 本設(shè)計(jì)取值進(jìn)料溫度為 冷卻水為，逆流操作： 傳熱面積根據(jù)全塔熱量衡算：， 設(shè)備型號(hào)：G500I16405.2其它構(gòu)件5.2.1接管（1）進(jìn)料管： 選用高位槽進(jìn)料進(jìn)料體積流量取適宜的輸送速度，故經(jīng)圓整選取熱軋無(wú)縫鋼管(YB231-64)，規(guī)格： （2）回流管回流液體積流量 取適宜的回流速度，那么經(jīng)圓整選取熱軋無(wú)縫鋼管(YB231-64)，規(guī)格：（3）飽和水蒸氣管通入塔的水蒸氣體積流量： 取適宜速度，那么經(jīng)圓整選取熱軋無(wú)縫鋼管(YB231-64)，規(guī)格：（4）塔底出料管釜?dú)堃旱捏w積流量：取適宜的輸送速度，則 經(jīng)圓整選取熱軋無(wú)縫鋼管(YB231-64)，規(guī)格：（5）塔頂上升蒸汽管塔頂上升蒸汽的體積流量： 取適宜速度，那么經(jīng)圓整選取熱軋無(wú)縫鋼管(YB231-64)，規(guī)格：（6）法蘭由于常壓操作，所以法蘭均采用標(biāo)準(zhǔn)管法蘭，平焊法蘭，由不同的公稱(chēng)直徑，選用法蘭。進(jìn)料管接管法蘭：Pg6Dg70HG5010-58回流管法蘭： Pg6Dg60HG5010-58塔底出料管法蘭：Pg6Dg80HG5010-58塔頂蒸氣管法蘭：Pg6Dg500HG5010-58塔釜蒸氣進(jìn)氣法蘭：Pg6Dg550HG5010-585.2.2筒體和封頭（1）筒體 壁厚選6mm，所用材質(zhì)為A3（2）封頭封頭分為橢圓形封頭、蝶形封頭等幾種，本設(shè)計(jì)采用橢圓形封頭，由公稱(chēng)直徑，直邊高度為：，內(nèi)表面積為：，容積為：。選用封頭5.2.3裙座塔底采用裙座支撐，裙座的結(jié)構(gòu)性能好，連接處產(chǎn)生的局部阻力小，所以它是塔設(shè)備的主要支座形式，為了制作方便，一般采用圓筒形。由于裙座內(nèi)徑800mm，故裙座壁厚取16mm?；A(chǔ)環(huán)內(nèi)徑： 基礎(chǔ)環(huán)外徑： 圓整：，基礎(chǔ)環(huán)厚度，考慮到腐蝕余量取18mm，考慮到再沸器，裙座高度取2m。地角螺栓直徑取M30。5.2.4人孔人孔是安裝或檢修人員進(jìn)出塔的唯一通道，人孔的設(shè)置應(yīng)便于進(jìn)入任何一層塔板，由于設(shè)置人孔處塔間距離大，且人孔設(shè)備過(guò)多會(huì)使制造時(shí)塔體的彎曲度難于達(dá)到要求，一般每隔8-10塊塔板才設(shè)一個(gè)人孔，本塔中共29塊板，需設(shè)置3個(gè)人孔，每個(gè)孔直徑為450mm，在設(shè)置人孔處，板間距為600mm，裙座、塔頂處應(yīng)各開(kāi)1個(gè)人孔，直徑為450mm，人孔伸入塔內(nèi)部應(yīng)與塔內(nèi)壁修平，其邊緣需倒棱和磨圓，人孔法蘭的密封面形及墊片用材，一般與塔的接管法蘭相同，本設(shè)計(jì)也是如此。 第六章 塔總體高度的設(shè)計(jì)6.1塔的頂部空間高度塔的頂部空間高度是指塔頂?shù)谝粚铀P(pán)到塔頂封頭的直線距離，取除沫器到第一塊板的距離為400mm，塔頂部空間高度為1600mm。6.2塔的底部空間高度塔的底部空間高度是指塔底最末一層塔盤(pán)到塔底下封頭切線的距離，釜液停留時(shí)間取5min。6.3塔總體高度 第七章 篩板塔的工藝設(shè)計(jì)結(jié)果匯總 項(xiàng)目符號(hào)單位數(shù)值精餾實(shí)際塔板數(shù)塊15提餾實(shí)際塔板數(shù)塊14（加再沸器）精餾板間距m0.40提餾板間距m0.40精餾塔徑Dm2.2提餾塔徑Dm2.0實(shí)際空塔氣速m/s1.142提餾塔有效高度m5.6提餾塔有效高度m4.8塔板液流形式/單流型降液管形式/弓形堰長(zhǎng)m1.54溢流堰高度m0.0465弓形降液管寬度m0.308弓形降液管面積m20.323降液管底隙高度m0.0316停留時(shí)間s29.3凹形受液盤(pán)深度m0.050堰安定區(qū)寬度m0.08邊緣區(qū)寬度m0.06有效傳質(zhì)面積m22.679篩孔直徑m0.005孔中心距tm0.015篩孔數(shù)n個(gè)13752.2開(kāi)孔率/10.07%氣流通過(guò)閥孔的氣速m/s15.49干板阻力m0.0272氣體通過(guò)液層的阻力m0.0342液柱表面張力阻力hm0.0023液柱高度hpm0.0638塔板壓降kPa0.552液沫夾帶量kg液/kg氣0.0091漏液點(diǎn)氣速U0-minm/s9.78降液管內(nèi)液層高m0.1248液相下限線m3/s0.00131液相上限線m3/s00323負(fù)荷上限液沫夾帶控制負(fù)荷下限漏液控制氣相負(fù)荷上限VSmaxm3/s4.900氣相負(fù)荷下限inm3/s3.785操作彈性E1.3 第八章 設(shè)計(jì)評(píng)述及心得化工原理課程設(shè)計(jì)是一個(gè)綜合性和實(shí)踐性很強(qiáng)的學(xué)習(xí)環(huán)節(jié)，是理論聯(lián)系聯(lián)系實(shí)際的橋梁，同時(shí)也是