綜合樓框架結(jié)構(gòu)畢業(yè)設(shè)計(jì).doc

1 綜合樓框架結(jié)構(gòu)畢業(yè)設(shè)計(jì)綜合樓框架結(jié)構(gòu)畢業(yè)設(shè)計(jì) 第 1 章 緒論 某市經(jīng)濟(jì)發(fā)展迅速 交通便利 人口眾多 于俄羅斯等臨國保持著密切 的商業(yè)及文化等的往來 尤其是大冬會(huì)舉辦以來 更加促進(jìn)了哈市的經(jīng)濟(jì) 文化 建筑等行業(yè)的發(fā)展 為保證我市各行各業(yè)的穩(wěn)定發(fā)展 對外來人口起 到檢查 監(jiān)控的作用 哈市建委決定擬建一座邊檢站 邊檢站綜合樓應(yīng)滿足 員工的正常生活需求 關(guān)于綜合樓建筑設(shè)計(jì)還應(yīng)結(jié)合多元化和多樣化合理分區(qū)的性質(zhì) 特及發(fā) 展趨勢 采用先進(jìn)的管理方式適應(yīng)現(xiàn)代化綜合服務(wù)的要求 力求實(shí)用性 強(qiáng) 造型美觀 與環(huán)境協(xié)調(diào) 由于某市經(jīng)濟(jì)的迅速發(fā)展 隨著社會(huì)的進(jìn)步和科技的發(fā)展 人們對物質(zhì)和精神文化的要求也就越來 越高 對生活環(huán)境的要求也越來越高了 鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)則能滿足很多 難以完成的建筑商的各種結(jié)構(gòu)要求 另外 建筑整體結(jié)構(gòu)的定型也有助于人 們在附加裝飾上尋求舒適 美觀 大方等方面的需要 因此當(dāng)今公共建筑和 民用建筑多采用鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu) 雖然框架結(jié)構(gòu)的建筑形式總是顯得傳 統(tǒng) 但即使最富麗堂皇的建筑也絕對不是作為藝術(shù)品而建 建筑的使用性才 是建筑的先提條件 而框架結(jié)構(gòu)正解決了以往小空間和建筑用地緊張的問題 加上建筑立面 建筑形式和建筑材料三者共同調(diào)節(jié)小氣候 用以緩解控制自 然氣候?qū)ㄖ?nèi)部的影響 用再次強(qiáng)調(diào)了建筑設(shè)計(jì)表優(yōu)于里的特點(diǎn) 這里所 說的表是指建筑的立面 里是指建筑的附加設(shè)施 諸如空調(diào)風(fēng)扇等人為調(diào)節(jié) 措施 現(xiàn)在的能源消耗已經(jīng)使地球不堪重負(fù) 建筑設(shè)計(jì)走向提倡生態(tài)筑和綠 色建筑早已經(jīng)提上了日程 在設(shè)計(jì)中 考慮通過建筑構(gòu)形設(shè)計(jì)使建筑能直接 利用周圍的自然資源 包括地形 地勢 采光 通風(fēng)等 在沒有額外的如空 調(diào)風(fēng)扇等機(jī)電設(shè)備時(shí) 建筑仍然能以一種低能消耗的方式正常運(yùn)行 使得建 2 筑以一種自然的姿態(tài)滿足它的功用要求 建筑的立面也就成為環(huán)境的過濾器 有效阻止廢氣不直接排放 同時(shí)不良的室外環(huán)境也被拒之在外 立面不僅僅 是美化建筑 它的功能擴(kuò)展為遮蔭 自然的通風(fēng)和采光 冷卻夏季的高溫 對室內(nèi)的影響 保持室溫 還可以保持與外部的視覺聯(lián)系 即使如此 建筑 的外衣功能仍然不能忽視 建筑仍然需要美觀 因而本設(shè)計(jì)的建筑外墻面采 用灰色的高強(qiáng)防水涂料 其表面粗糙 使這個(gè)大體量的建筑看起來莊嚴(yán)和凝 重 女兒墻和階梯屋面用暗紅色的相同材質(zhì) 在顏色和凸凹上形成的對比 為建筑又增加一絲活潑的生氣 建筑細(xì)部建筑的立面處理完全依賴結(jié)構(gòu) 用 建筑的節(jié)點(diǎn)作為建筑的細(xì)部 因而在建筑上沒有為了裝飾而存在的構(gòu)件 那 就要求平面布局和結(jié)構(gòu)本身為建筑的形體塑造創(chuàng)造條件 本設(shè)計(jì)雨水管是采 用輕質(zhì)鋁合金材料的 它容易因?yàn)楦鞣N腐蝕而變得丑陋 做在建筑的外表面 很容易影響美觀 因此在上面涂有銀白色高強(qiáng)防腐涂料 這樣既做到防腐又 顯得立面美觀 框架結(jié)構(gòu)是現(xiàn)代建筑的主要結(jié)構(gòu)形式 框架結(jié)構(gòu)使用的主要材料是的鋼 筋混凝土 鋼筋混凝土是以混凝土材料為主 并根據(jù)需要配置受力的鋼筋 分布筋 箍筋 彎起筋等 框架結(jié)構(gòu)亦是由梁 柱 節(jié)點(diǎn)及基礎(chǔ)組成的一種 結(jié)構(gòu)形式 框架結(jié)構(gòu)按照結(jié)構(gòu)布置的不同 主要分為橫向框架承重 縱向框 架承重及雙向承重三種方案 橫向框架承重方案中 豎向荷載主要由橫向框 架承擔(dān) 樓板為預(yù)制時(shí)應(yīng)沿橫向布置 樓板為現(xiàn)澆時(shí)一般設(shè)次梁將荷載傳至 橫向框架 此外 橫向框架還要承受橫向的水平地震作用 在縱向框架承重 方案中 豎向荷載主要由縱向框架承擔(dān) 預(yù)制樓板布置方式和次梁設(shè)置方向 與橫向承重框架相反 雙向承重方案縱橫向均為主要受力方向 其中 鋼筋 混凝土結(jié)構(gòu)充分利用了鋼筋 混凝土間能夠協(xié)同工作的機(jī)理 用抗拉強(qiáng)度很 高的鋼筋來協(xié)助混凝土抵抗拉應(yīng)力 大大提高了混凝土結(jié)構(gòu)的抗拉強(qiáng)度 3 第二章 建筑設(shè)計(jì) 首先根據(jù)任務(wù)書要求 地理環(huán)境和自然氣候條件 工程投資規(guī)模大小 建材供應(yīng)情況和施工技術(shù)條件 以及各種設(shè)計(jì) 使用經(jīng)驗(yàn) 資料等進(jìn)行方案 構(gòu)思 做出總體布置方案 然后 從總體布局入手 再對建筑各單體 各布 局進(jìn)行深入的單元設(shè)計(jì) 按照各單體 各布局的性質(zhì) 功能和使用順序進(jìn)行 分區(qū)分類和空間組合 在單元設(shè)計(jì)和空間組合中 不斷地與總體布局取得協(xié) 調(diào) 當(dāng)單體 局部設(shè)計(jì)趨于成熟時(shí) 即形成建筑的初步設(shè)計(jì) 這個(gè)設(shè)計(jì)過程 實(shí)際是一個(gè)由 總體 單體 總體 的多次循環(huán)過程 2 1 平面設(shè)計(jì) 本工程的指導(dǎo)思想是滿足基本使用要求 功能分區(qū)正確 主體部分主要 以宿舍為主 層 穿插辦公室 會(huì)議室 活動(dòng)場所等必備功能區(qū) 標(biāo)準(zhǔn)3 6 層層高不變化 因?yàn)榻ㄖ诒狈降貐^(qū) 考慮保溫 功能分區(qū)以及人流組織等 條件 采用內(nèi)廊式布局 主體結(jié)構(gòu)寬度小于 20 米 主體部分面向南方 面 向主干道 利于采光 為了避開喧囂 減少噪音影響 主體結(jié)構(gòu)盡量遠(yuǎn)離主 干道 首先在場地的四周布置綠化帶 減少噪音 美化環(huán)境 為滿足防火要 求 建筑物前布置十米寬的消防道路 并兼做交通道路 同時(shí)也使建筑物與 綠化帶分開 以免樹木發(fā)生火災(zāi)影響建筑物 2 2 立面設(shè)計(jì) 建筑師對所設(shè)計(jì)的建筑的 形 是很重視的這 形 的塑造到目前為止 4 還受到力學(xué)結(jié)構(gòu) 材料和施工的極大制約 本身的可塑性不大 但人們普遍 對此有著較高的需求 那些體型簡單單調(diào) 外墻采用各種材料幕墻的盒子建筑 缺乏變化和可 識(shí)別性 因此在本次設(shè)計(jì)中希望有所改變 有所突破 本例的窗的材料采用 白色帶形玻璃窗 避免反光造成城市污染 窗框采用鋁合金材料 能給人以 現(xiàn)代科技成就的力量感 立面上外墻采用瓷磚貼面 給人以高貴自然的視覺感受 立面及側(cè)面大量采用玻璃幕墻 使立面造型更加新穎 也加大了室內(nèi)的 采光面積 為本設(shè)計(jì)建筑增添光彩 2 3 剖面設(shè)計(jì) 剖面設(shè)計(jì)表示建筑物在垂直方向房屋各部分的組合關(guān)系 主要分析建筑 物各部分應(yīng)有的高度 建筑層數(shù) 建筑空間的組合和利用 以及建筑剖面中 的結(jié)構(gòu) 構(gòu)造關(guān)系等 它和房屋的使用 造價(jià)和節(jié)約用地等有密切關(guān)系 也 反映了建筑標(biāo)準(zhǔn)的一個(gè)方面其中一些問題需要平 剖面結(jié)合起來一起研究 才能具體確定下來 采光 通風(fēng)的設(shè)計(jì)也影響到剖面設(shè)計(jì)的效果 室內(nèi)光線的強(qiáng)度和照度是 否均勻 除了和平面中窗戶的亮度和位置有關(guān)外 還和窗戶在剖面中的高低 房 間里光線的照射有關(guān) 房間里光線的照射深度 主要是靠側(cè)窗的高度解決 本例中大部分都是自然采光 2 4 防火設(shè)計(jì) 總平面中設(shè)置火災(zāi)自動(dòng)報(bào)警和 5 固定滅火裝置 總平面內(nèi)還設(shè)有供消防車取水的消防池 本設(shè)計(jì)中每一層設(shè)計(jì)防火分區(qū)建筑物內(nèi)的主要分隔墻 砌至梁板的底部 管道穿過隔墻 樓板時(shí) 應(yīng)采用非燃燒材料將其周圍的空隙緊緊填塞 附設(shè) 在建筑中的固定滅火裝置的設(shè)備室 通風(fēng) 空調(diào)機(jī)房 等應(yīng)采用耐火極限不 低于 3 00 小時(shí)的隔墻和 2 00 小時(shí)的樓板與其它部位隔開 隔墻的門應(yīng)采用 甲級(jí)防火門 電梯井內(nèi)嚴(yán)禁敷設(shè)可燃?xì)怏w和易燃 可燃液體管道 也不應(yīng) 1 敷設(shè)與電梯無關(guān)的電纜 電線等 樓梯間內(nèi)除開設(shè)樓梯門洞和通氣孔洞外 不應(yīng)開設(shè)其它洞口 管道井等豎向管的井壁應(yīng)為耐火等級(jí)限不應(yīng)低于 1 00 小時(shí)的非燃體 9 井壁上的檢查門應(yīng)采用丙級(jí)防火門 通向前室和樓梯間的 門均應(yīng)設(shè)乙級(jí)防火門 應(yīng)采用單向彈簧門并向疏散方向開啟 2 5 建筑裝飾材料 裝飾是建筑物不可缺少的有機(jī)組成部分 具有使用功能和裝飾性能兩重 性 裝飾的功能主要有以下幾個(gè)方面 保護(hù)建筑物的各種構(gòu)件 改善生活 生產(chǎn)和工作環(huán)境方便生產(chǎn)生活 利用材料紋理 色彩改變空間觀感 綜合樓中所用的裝飾材料 墻面采用陶瓷貼面材料 具有強(qiáng)度高 耐蝕 性好 品種多等特點(diǎn) 外墻面磚主要采用品質(zhì)均勻耐火度較高的粘土空心砌 塊制成 此種砌塊具有重量輕 砌筑容易的特點(diǎn) 在施工過程中容易運(yùn)輸 內(nèi)墻面采用 240mm 厚粘土空心砌塊 表面光滑 平整 不易起塵 質(zhì)地密實(shí) 均勻 不易污染 耐水耐蝕性好 瓷磚正面上有印花 圖案 裝飾效果好 地面磚采用強(qiáng)度大 硬度高 耐磨性好的材料 不易起塵的 質(zhì)地密實(shí) 密實(shí) 吸水性一般較小 抗沖擊韌性高 衛(wèi)生間地面采用陶瓷錦磚 容易清 6 潔 給人以清新潔凈的感覺 吊頂采用 V 型輕鋼龍骨吊頂 有三層 9mm 厚紙 面石膏板 有 5mm 厚巖棉保溫層 既能起到裝飾的作用 又起到保溫的效果 玻璃幕墻是一種新型非承重外墻 賦予建筑物的最大好處是將建筑美學(xué) 建 筑功能和建筑結(jié)構(gòu)等因素有機(jī)的結(jié)合 玻璃幕墻建筑效果較好 自重輕 從 不同的角度和時(shí)間進(jìn)行觀察 會(huì)呈現(xiàn)出不同的色調(diào)變化 給人以動(dòng)態(tài)的美 辦公樓的玻璃幕墻采用明框玻璃幕墻 玻璃板鑲嵌在鋁框內(nèi) 成為四邊有鋁 框的幕墻構(gòu)件 幕墻構(gòu)件鑲嵌在橫梁上 形成橫梁 立柱均外露 鋁框分格 明顯的立面 這種幕墻是最傳統(tǒng)的形式 應(yīng)用最廣泛 工作性能可靠 對施 工技術(shù)要求容易滿足 2 2 6 細(xì)部處理 1 樓地面構(gòu)造 中柱為聯(lián)合基礎(chǔ) 邊柱為階梯式柱下獨(dú)立基礎(chǔ) 在室內(nèi)地坪以下 50mm 處設(shè)防潮層 用 1 3 水泥沙漿 3 的防水劑 各層外墻都為 490 mm 內(nèi)墻 都為 240 mm 底層地面 圖 2 1 3 圖 2 1 地面構(gòu)造 7 1 5 層樓面 圖 2 2 圖 2 2 樓面構(gòu)造 屋面做法為 20mm 厚細(xì)石混凝土保護(hù)層 8mm 厚捷羅克防水層 20mm 厚水泥砂漿 2 找坡層 100mm 厚水泥蛭石保溫層 100mm 厚現(xiàn)澆鋼筋混凝土板 V 型輕鋼龍骨吊頂 一層 9mm 紙面石膏 板底有 50mm 厚的 巖棉板保溫層 主筋保護(hù)層最小厚度 基礎(chǔ) 40mm 梁板 35mm 其余現(xiàn)澆板 15mm 梁柱 30mm 2 梁 板 柱通長鋼筋的接頭 1 板中受力鋼筋及次梁中小于16 的縱向鋼筋可采用搭接接頭 位置 應(yīng)相互錯(cuò)開 從任一接頭中心至 1 3 倍搭接長度區(qū)段范圍內(nèi) 有接頭的受拉 鋼筋截面面積不得超過受拉鋼筋總面積的 25 有接頭的受壓鋼筋截面面積 不得超過受壓鋼筋總面積的 50 且搭接范圍內(nèi)梁箍筋間距小于等于 100mm 搭接長度按規(guī)范要求 2 框架梁縱向鋼筋及次梁中大于16 的縱向鋼筋采用預(yù)埋壓力焊連接 接頭 接頭應(yīng)相互錯(cuò)開 上部鋼筋在跨中附近接頭 下部鋼筋在支座處接頭 3 框架柱中的縱向鋼筋采用預(yù)埋壓力焊連接接頭 8 2 散水 勒腳 踢腳 1 散水采用 100mm 厚的 C20 素混凝土隨搗隨壓光 2 做 500mm 厚的爐渣墊層 防止土壤凍漲引起散水開裂 3 在散水長度方向每隔 12m 設(shè)置一溫度縫 內(nèi)填瀝青油膏 防止散水 因熱脹冷縮而引起開裂 4 在散水與墻體相交處 留 20mm 的縫 內(nèi)填瀝青油膏 5 勒腳采用 1 3 水泥沙漿抹面 高度為 750mm 6 踢腳采用 20mm 厚黑色大理石 高度為 120mm 9 第第 3 3 章章 結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)概述概述 3 1 設(shè)計(jì)依據(jù) 本設(shè)計(jì)是根據(jù)統(tǒng)一下發(fā)的 09 屆土木工程專業(yè)畢業(yè)設(shè)計(jì)題目中綜合樓組 的畢業(yè)設(shè)計(jì)任務(wù)書的具體要求進(jìn)行設(shè)計(jì)的 本設(shè)計(jì)的建筑結(jié)構(gòu)工程均按國家 現(xiàn)行各有關(guān)設(shè)計(jì)規(guī)范 建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范 建筑結(jié)構(gòu)抗震規(guī)范 混凝 土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范 公共建筑設(shè)計(jì)規(guī)范 建筑結(jié)構(gòu)制圖標(biāo)準(zhǔn) 建筑結(jié)構(gòu) 設(shè)計(jì)手冊 建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范 等相關(guān)規(guī)定進(jìn)行的 自然條件 1 場地 安全等級(jí) 二級(jí) 防火等級(jí) 二級(jí) 抗震設(shè)防烈度按 7 度進(jìn)行設(shè)計(jì) 場 地土類型為 類 抗震設(shè)計(jì)分組為第 組 2 氣象資料 冬季室外平均最低氣溫 25 全年主導(dǎo)風(fēng)向?yàn)闁|北風(fēng) 3 地質(zhì)資料 根據(jù)工程地質(zhì)勘察報(bào)告 室外地面海拔標(biāo)高 214 5 m 土層分布均勻 自地面以下土質(zhì)情況和土層厚度依次為 雜填土 1 0m 粉土層 0 8m 地基承載力 130 a kp 粉質(zhì)粘土層 3 2m 地基承載力 230 a kp 中沙層 2 4m 地基承載力 270 a kp 地下靜止水位距室外地面 5 4m 水質(zhì)對建筑物無腐蝕作用 冬季土壤冰 凍深度為 1 8m 設(shè)計(jì)荷載 1 屋面活荷載 0 5 kN m2 0 2 樓面活荷載 2 0 kN m2 0 3 樓梯 3 5 kN m2 0 一般說明 1 本設(shè)計(jì)采用鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu) 梁 板 柱 基礎(chǔ)均現(xiàn)澆 采用 縱橫向架承重方式 10 2 樓梯 雨篷也是現(xiàn)場澆筑 各部分結(jié)構(gòu)構(gòu)件材料強(qiáng)度等級(jí) 1 梁 板混凝土強(qiáng)度等級(jí)采用 C30 級(jí) 柱采用 C35 級(jí) 2 框架梁 柱縱向受力鋼筋采用 HRB335 級(jí)熱軋鋼筋 梁 柱的箍筋 和現(xiàn)澆板中的受力鋼筋均采用 HPB235 級(jí)鋼筋 3 樓梯采用 C20 級(jí)混凝土 HPB235 級(jí)鋼筋 4 基礎(chǔ)采用 C20 級(jí)混凝土 其中受力筋采用 HPB235 級(jí)鋼筋 基礎(chǔ)下 鋪 100mm 厚 C15 素混凝土墊層 5 梁受力鋼筋接頭采用焊接接頭 柱采用電渣壓力焊 3 2 結(jié)構(gòu)布置 3 2 1 結(jié)構(gòu)選型及布置 本例的體型仍采用傳統(tǒng)的矩形棱柱體 從幾何觀點(diǎn)來看對側(cè)移頗為為敏 感 而由于它的幾何形體所具有的固有強(qiáng)度 使結(jié)構(gòu)更為有效或者造價(jià)更可 能降低 而房屋又能建得更高 總之 它是較為經(jīng)濟(jì)的體型 平面布置采用核心式 左右基本對稱 多層綜合樓建筑的主要垂直交通 是樓梯 對于樓梯的選則及其在建筑物中的分布 將決定綜合樓的合理使用 提高效率和降低造價(jià) 因此在平面設(shè)計(jì)中 主要考慮以下幾個(gè)方面 一集中 樓 梯是出入建筑物的人經(jīng)常使用的交通工具 所以設(shè)置在容易看到的地方 本 設(shè)計(jì)是邊檢站綜合樓 考慮是員工工作和生活的地方 設(shè)計(jì)應(yīng)最大程度的滿 足員工的正常工作生活需求 一層平面主要包括員工活動(dòng)大廳 食堂 文化 展廳 兼接待室 二層以會(huì)議室和辦公室為主 三到六層為員工宿舍 分 高級(jí)宿舍和普通宿舍兩種 同時(shí)六 11 樓設(shè)有男女浴室 功能分區(qū)上能夠滿足正常使用 任何建筑在使用時(shí)都會(huì)同時(shí)受到垂直荷載和水平荷載的作用 隨著建筑 高度的增加 水平作用力的影響不斷加大 并逐漸成為主要的控制因素 同 時(shí) 垂直作用的影響也相對減小 而側(cè)向位移迅速增大 使高層建筑的設(shè)計(jì) 不僅要求結(jié)構(gòu)的足夠強(qiáng)度 而且更重要的是要求結(jié)構(gòu)有足夠的剛度 把水平 作用引起的側(cè)向位移限制在一定范圍內(nèi) 確保建筑物的安全 框架是由柱子與柱子相連的橫梁所組成的承重骨架 框架系統(tǒng)的優(yōu)點(diǎn)是 建筑平面布置靈活 可以形成較大的空間 能夠滿足各類建筑不同的使用和 生產(chǎn)要求 框架結(jié)構(gòu)是目前國內(nèi)各種類型建筑中經(jīng)常采用的一種結(jié)構(gòu)體系 本工程設(shè)計(jì)的是六層的綜合樓 要求大空間結(jié)構(gòu) 多種類型房屋組合 經(jīng)分析比較 決定采用框架結(jié)構(gòu)體系 經(jīng)濟(jì)合理 平面布置靈活 結(jié)構(gòu)平面 布置圖如圖 3 1 所示 圖 3 1 結(jié)構(gòu)平面布置圖 12 3 2 2 構(gòu)件截面尺寸確定 1 梁截面尺寸確定 4 梁的截面尺寸應(yīng)滿足承載力 剛度及延性要求 截面高度按梁跨度的 1 12 1 8 估算 為防止梁產(chǎn)生剪切脆性破壞 梁的凈跨度與截面高度之比 不宜小于 4 梁截面寬度可取 1 3 1 2 梁高 同時(shí)不宜大于 1 2 柱寬 且不 應(yīng)小于 200mm 4 由此估算的梁截面尺寸見表 3 1 混凝土強(qiáng)度等級(jí)為 C30 fc 14 3N mm2 表 3 1 梁截面尺寸 mm 及各層混凝土強(qiáng)度等級(jí) 層次混凝土強(qiáng)度等級(jí)邊橫梁 b h 中橫梁 b h 縱梁 b h 1 6C30300 600300 400300 600 2 柱截面尺寸確定 5 抗震設(shè)防烈為 7 度 因該工程建筑總高度 H 21 6m0 7 所以該橫向框架為規(guī)則框1D 2D 架 第四章 橫向水平力作用下框架的內(nèi)力計(jì)算 4 1 水平地震作用下框架內(nèi)力計(jì)算 4 1 1 橫向自振周期計(jì)算 表 4 1 結(jié)構(gòu)頂點(diǎn)的假想側(cè)移計(jì)算 層次 i G Gi V i D i U i U 67184 487184 4867894010 6363 8 512767 6919952 1767894029 4353 2 412683 1332635 3067894048 1323 8 312683 1345318 4367894066 7275 7 211984 8257303 2567894084 4209 0 117238 8374542 08598224124 6124 6 22 結(jié)構(gòu)基本自震周期 其中 T的量綱為 m 取 TT1 7 1T 7 0 T 則 1 1 7 0 70 36380 72TS 4 1 2 水平地震作用及樓層地震剪力計(jì)算 本設(shè)計(jì)中的房屋高度為 21 6m 不超過 40m 所取計(jì)算單元寬度 B 15 9m 剛度和質(zhì)量沿高度分布均勻 層數(shù)為 6 層的框架結(jié)構(gòu) 因此采用 底部剪力法進(jìn)行計(jì)算 i 0 85G eq G 0 8511984 82 12683 13 2 12767 697184 48 17238 83 63360 77kN 設(shè)防烈度按 7 度考慮 場地特征周期分區(qū)為二區(qū) 場地土為 類 查表 得 特征周期 Tg 0 40s 水平地震影響系數(shù)最大值08 0 max 1EKeq FG 1 iiijjnEK FG HG HF 式中 Fi 質(zhì)點(diǎn)i的水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值 Gi Gj 分別為集中于質(zhì)點(diǎn)i j的重力荷載代表值 按建筑抗 震規(guī)范 5 1 3 Hi Hj 分別為質(zhì)點(diǎn)i j的計(jì)算高度 1 相應(yīng)于結(jié)構(gòu)基本自振周期的水平地震影響系數(shù)值 Geq 結(jié)構(gòu)等效總重力荷載 FEK 結(jié)構(gòu)底部剪力 n 頂部附加地震作用系數(shù) 0 9 0 9 g 1max 1 0 4 0 080 047 0 72 T T 23 1 0 047 63360 772977 96kN EKeq FG 因?yàn)?所以應(yīng)考慮頂部附加水平地震作 g1 1 4T1 4 0 40 56S T0 72S 用 頂部附加地震作用系數(shù) n1 0 08T0 010 08 0 720 010 0676 6 0 0676 2977 96201 31kN nEk FF 各質(zhì)點(diǎn)的水平地震作用 iiii inEKnn jjjj j 1j 1 G HG H F1F2776 6 G HG H 表 4 2 各質(zhì)點(diǎn)橫向水平地震作用及樓層地震剪力計(jì)算表 層 次Hi m Gi kN GiHi kN ii jj G H G H Fi kN Vi kN 623 17184 48165961 490 172477 6477 6 519 512767 69248969 960 258716 41194 0 415 912683 13201661 770 209580 31774 3 312 312683 13156002 500 162449 82224 1 28 711984 82104267 930 108299 92524 0 15 117238 8387918 030 091252 72776 7 24 各質(zhì)點(diǎn)水平地震作用及樓層地震剪力沿房屋高度的分布見圖 4 1 V1 V2 V5 V6 F7 F1 F6 F5 F2 F1 a 水平地震作用分布 b 層間剪力分布 圖 4 1 橫向水平地震作用及樓層地震剪力 4 1 3 水平地震作用下的位移驗(yàn)算 抗震變形驗(yàn)算 e u H e 式中 多遇地震作用標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的樓層內(nèi)最大的彈性層間位移 e u e 彈性層間位移角限值 查表 5 5 1 1 550 e 水平地震作用下框架結(jié)構(gòu)的層間位移和頂點(diǎn)位移按下式計(jì)算 i i 和 各層的層間彈性位移角 s 1j ijii D V k n 1k iie h 計(jì)算結(jié)果見表 4 3 25 表 4 3 橫向水平地震作用下的位移驗(yàn)算 層 次 N k i V N m m i D m m i m m i m m i h i e i h 6477 66789400 7016 7136001 5143 511946789401 7616 0136001 2045 44146 36789402 6114 2536001 1379 34936 6678940 3 2811 6436001 1098 22524 06789403 728 3636001 968 12776 75982244 644 64 51001 1099 由表可見 最大層間彈性位移角發(fā)生在第 2 層 其值 1 9681 550 滿 足要求 其中是由彈性層間位移角限值查得 550 1 h 4 1 4 水平地震作用下彎矩 剪力及柱軸力計(jì)算 1 柱剪力 D1 ik V i D i V 2 反彎點(diǎn)高度比 8 y 0 y 1 y 2 y 3 y 式中 y 各層柱的反彎點(diǎn)高度比 標(biāo)準(zhǔn)反彎點(diǎn)高度比 依上下梁的平均線剛度與柱相對線 0 y b i 剛度的比值 總層數(shù) 該層所在位置得出 c iK 上下梁相對線剛度變化的修正值 各層線剛度無變化時(shí)取 1 y 0 1 y 上下層高度變化修正值 由上層對該層層高比值確定 對 2 y 于頂層可不考慮 二層以上無層高變化時(shí) 0 2 y 26 下層層高變化修正值 由下層層高對該層層高比值確定 3 y 對于下層可不考慮 三層以上無層高變化是 0 3 y 3 柱端彎矩 柱剪力按順時(shí)針方向?yàn)檎紤] 彎矩按實(shí)際方向考慮 ik VhyhM 0 上0 yh ik V 框架柱端剪力及彎矩按式 i s 1j ijijij V D D V yhVM ij ij b hy1VM ij u ij 各柱反彎點(diǎn)高度比 本例中底層柱需考慮修正值 321n yyyyy y2 第二層柱需考慮修正值 y1和 y3 其余柱無需修正 計(jì)算結(jié)果見表 4 4 其余框架計(jì)算從略 表 4 4 各層柱端彎矩及剪力計(jì)算 注 表中量綱為 量綱為 MkN m VkN 4 水平地震作用下梁端彎矩剪力及柱軸力計(jì)算 27 彎矩以實(shí)際方向進(jìn)行計(jì)算 剪力以順時(shí)針方向?yàn)檎?軸力以受壓為正 中柱軸力 lr bb NVVb r b l b r b MMVM 求出 根據(jù)梁線剛度比例關(guān)系l 邊柱軸力 1 b VN 梁端彎矩 剪力及柱軸力分別按式 9 1 l lbu b bijij lr bb i MMM ii r rbu b bi i jij lr bb i MMM ii 12 bb b MM V L n lr ibb k ik NVV 其中梁線剛度取自表 3 7 具體計(jì)算過程見表 4 5 表 4 5 地震荷載作用下梁端彎矩 剪力及軸力計(jì)算 邊 梁走 道 梁柱 軸 力 層 次 l b M r b Ml bV l b M r b Ml bV邊柱N 中柱 N 620 1513 246 65 069 69 62 77 11 5 06 2 05 557 3538 856 614 5828 1728 172 720 87 19 64 8 34 494 3668 20 6 6 24 6349 4549 452 736 63 44 27 20 34 3131 2687 776 633 1963 6563 652 747 15 77 46 34 3 2146 92106 83 6 6 38 4577 4677 462 757 38 115 91 53 23 1171 54143 986 647 81104 39104 392 777 33 163 72 82 75 注 1 柱軸力中的負(fù)號(hào)表示拉力 左地震作用時(shí) 左側(cè)兩根柱為拉力 對應(yīng)的右側(cè)兩根柱為壓力 2 表中單位為 單位為 kN 單位為 kN 單位為 mMkN m VNl 水平地震作用下框架的彎矩圖 梁端剪力圖及柱軸力圖如圖 4 2 28 a 框架彎矩圖 b 梁端剪力及柱軸力圖 圖 4 2 左地震作用下框架彎矩圖 梁端剪力及軸力圖 29 4 2 水平風(fēng)荷載作用下框架內(nèi)力計(jì)算 4 2 1 水平風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值 基本風(fēng)壓 w0 0 55KN m2 由 荷載規(guī)范 查得 迎風(fēng)面 和8 0 s 背風(fēng)面 B 類地區(qū) H B 23 1 54 0 428 查得 脈動(dòng)影響系數(shù)5 0 s 0 42 T1 0 72S 查得脈動(dòng)增大系數(shù) 222 2 0 1 0 55 0 720 29kN SmW T 1 31 z z zz 1 31 0 42 11 i H H 仍取圖中 軸線橫向框架 其負(fù)載寬度 6 6m 沿房屋高度分布風(fēng)荷載標(biāo) 準(zhǔn)值 根據(jù)各樓層標(biāo)高處高度 Hi查取 zzszzs 6 6 0 553 63q z z 沿房屋高度的分布見圖 4 4 q z 表 4 6 沿房屋高度分布風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值 層次Hi m Hi H m z z 1 kN m q z 2 kN m qz 623 111 301 4235 3723 358 519 50 8441 241 4234 9483 092 415 90 6881 161 3744 4672 792 312 30 5321 061 3263 9282 455 30 28 70 3771 001 2763 5052 191 15 10 2211 001 2073 2582 036 a 風(fēng)荷載沿房屋高度的分布 單位 kN m b 等效節(jié)點(diǎn)集中風(fēng)荷載 單位 kN m 圖 4 3 框架上的風(fēng)荷載 荷載規(guī)范 規(guī)定高度大于 30m 且高寬比大于 1 5 的房屋結(jié)構(gòu) 應(yīng)采用風(fēng) 振系數(shù)來考慮風(fēng)壓脈動(dòng)的影響 本設(shè)計(jì)房屋高度z H 22 5m 30m H B 1 36 1 5 但由表 4 6 可見 沿房屋高度在 1 207 1 423z 范圍內(nèi)變化 即風(fēng)壓脈動(dòng)的影響較大 因此 該設(shè)計(jì)房屋應(yīng)考慮風(fēng)壓脈動(dòng)的影 響 框架結(jié)構(gòu)分析時(shí) 應(yīng)按靜力等效原理將圖 4 4 a 的分布風(fēng)荷載轉(zhuǎn)化為 31 節(jié)點(diǎn)集中荷載 如圖 4 4 b 具體計(jì)算過程如下 6 F 1 2 8 04 3 6 1 3 8 73 8 04 3 6 15 3kN 5 F 8 04 7 259 3 6 1 2 8 73 8 04 3 6 1 2 1 3 8 04 7 259 3 6 1 2 2 3 28 89kN 4 F 7 259 6 383 3 6 1 2 8 04 7 259 3 6 1 2 1 3 7 259 6 383 2 607 2 214 3 6 1 2 2 3 27 13kN 3 F 6 383 5 696 3 6 1 2 7 259 6 383 3 6 1 2 1 3 6 383 5 696 3 6 1 2 2 3 23 92kN 2 F 5 696 5 294 3 6 1 2 6 383 5 696 3 6 1 2 1 3 5 696 5 294 3 6 1 2 2 3 21 16kN 1 F 5 294 3 6 1 2 1 6 5 696 5 294 3 6 1 3 5 294 5 1 18 77kN 4 2 2 風(fēng)荷載作用下的水平位移驗(yàn)算 根據(jù)圖 4 3 b 所示的水平荷載 由式計(jì)算層間剪力 然后 n ik k i VF i V 依據(jù)表 3 9 求出框架的層間側(cè)移剛度 再按式和式 1 s iiIij j uCVD 32 計(jì)算各層的相對側(cè)移和絕對側(cè)移 計(jì)算過程見表 4 7 1 n Ik k Vu 表 4 7 水平風(fēng)荷載作用下框架層間剪力及側(cè)移計(jì)算 層次 123456 Fi kN 18 7721 2623 9227 1328 8915 3 Vi kN 135 17116 495 2471 3244 1915 3 1 N m mD 6093070090 70090700907009070090 mm i 2 221 661 361 020 630 22 mm i 2 223 885 246 266 897 11 ii h 1 22971 21691 26471 35291 57141 16363 由表 4 7 可見 風(fēng)荷載作用下框架的最大層間位移角為 1 2169 遠(yuǎn)小于 1 550 滿足規(guī)范要求 4 2 3 風(fēng)荷載作用下彎矩 剪力及柱軸力計(jì)算 表 4 8 各層柱端彎矩及剪力計(jì)算 邊柱 層 次 iH m i V kN iD N mm 2iD2iVK y2 b i M 2 u i M 63 615 370090147783 231 0770 455 236 40 33 53 644 1970090147789 321 0770 5016 7816 78 43 671 32700901477815 041 0770 5027 0727 07 33 695 24700901477820 081 0770 5036 1436 14 23 6116 40700901477824 541 0770 5044 1744 17 15 1135 17609301384830 720 7360 70109 6747 00 中柱 層 次 iH m i V kN iD N mm 2iD2iVK y2 b i M 2 u i M 63 615 370090202674 421 8570 457 168 75 53 644 19700902026712 781 8570 5023 0023 00 43 671 32700902026720 621 8570 5037 1237 12 33 695 24700902026727 541 8570 5049 5749 57 23 6116 40700902026733 661 8570 5060 5960 59 15 1135 17609301661736 861 2700 64120 3167 67 注 表中量綱為 量綱為 kN MkN m V 表 4 9 梁端彎矩 剪力及軸力計(jì)算 邊 梁走 道 梁柱 軸 力層 次 l b M r b Ml bV l b M r b Ml bV邊柱N中柱N 66 405 076 61 743 683 682 72 73 1 74 0 99 522 0117 486 65 8912 6812 682 79 39 7 72 4 4 443 8534 856 611 9225 2725 272 716 72 19 64 11 2 363 2150 256 617 1936 4436 442 726 99 36 83 21 280 3163 866 621 8446 3046 302 734 30 58 67 33 46 191 1774 356 625 0853 9153 912 739 93 83 75 92 13 34 圖 4 4 水平風(fēng)荷載作用下框架梁柱彎矩 kN m 剪力 kN 及軸力 kN 35 第五章 豎向荷載作用下框架內(nèi)力計(jì)算 5 1 計(jì)算單元 取 2 軸線橫向框架進(jìn)行計(jì)算 計(jì)算單元寬度為 6 6m 計(jì)算單元范圍內(nèi)的 樓面荷載通過縱向框架梁以集中力的形式傳給橫向框架 作用于各節(jié)點(diǎn)上 由 于縱向框架梁的中心線與柱的中心線重合 因此在框架節(jié)點(diǎn)上無集中力矩 圖 5 1 橫向框架計(jì)算單元 5 2 恒荷載作用下框架內(nèi)力計(jì)算 36 5 2 1 荷載計(jì)算 圖 5 2 各層梁上作用的恒荷 在圖 5 2 中 為均布荷載形式 對于第六層 1 q 1 q 1 4 725kN mq 1 3 15kN mq 和分別為房間和走道板傳給橫梁的三角形荷載 由圖 所示幾何關(guān) 2 q 2 q 系可得 4 11 3 3 13 563 2 qkN m 3 17 3 3 10 461 2 q kN m 分別為由邊縱梁 中縱梁直接傳給柱的恒載 它包括梁自重 樓 1 P 2 P 板重等的重力荷載 計(jì)算如下 1 P 3 3 0 526 6 3 3 0 5 4 11 4 725 6 6 3 3 120 70kN 2 P 3 3 0 526 6 3 3 0 52 7 1 35 0 5 3 3 1 953 3 1 35 2 4 114 725 6 6 2 157 32kN 37 對于第層 包括梁自重和其上橫梁自重 為均布荷載 其它荷載15 1 q 計(jì)算方法同第 6 層 結(jié)果為 1 4 725kN mq 1 3 15kN mq 3 17 3 3 10 461 2 qkN m 2 3 17 2 78 559kN mq 1 P 2 2 0 52 2 26 6 3 3 0 5 3 174 725 6 6 3 3 100 23kN 2 P 2 2 0 52 2 26 6 3 3 0 53 3 1 356 6 1 35 0 5 3 174 725 6 6 3 3 128 47kN 表 5 1 橫向框架恒荷匯總表 層 次 1 1 kNm q 1 1 q kN m 2 1 kNm q 2 1 q kN m 1 kN P 2 kN P 64 7253 1513 56311 097120 7157 32 1 5 4 7253 1510 4618 559100 23128 47 5 2 2 內(nèi)力計(jì)算 1 梁端 柱端彎矩 梁端 柱端彎矩采用彎矩二次分配法計(jì)算 由于結(jié)構(gòu)和荷載均對稱 故計(jì) 算時(shí)可采用半框架 彎矩計(jì)算過程如圖 5 3 所示 所得彎矩圖如圖 5 4 所示 38 圖 5 3 恒荷作用下橫向框架彎矩的二次分配法 M 單位 kN m 39 圖 5 4 恒荷載作用下框架彎矩圖 單位 kN m 2 梁端剪力及柱軸力計(jì)算 梁端剪力可根據(jù)梁上豎向荷載引起的剪力與梁端彎矩引起的剪力相疊加而 40 得 柱軸力可由梁端剪力和節(jié)點(diǎn)集中力疊加得到 計(jì)算柱底軸力還需要考慮柱 的自重 如表 5 2 和表 5 3 所列 1 梁端剪力計(jì)算 均布荷載作用下 AB 跨 12 1 21 2 1 AB VVg lg l BC 跨 12 1 21 4 BC VVg lg l 彎矩作用下 AB 跨 ABAB VVMMl BC 跨 0 BC VV 表 5 2 永久荷載作用下梁端剪力 荷載引起剪力 kN 彎矩引起剪力 kN 總剪力 kN AB 跨BC 跨AB 跨BC 跨AB 跨BC 跨 層 次 BA VV CB VV BA VV CB VV A V B V BC VV 637 9711 74 0 90037 0738 8711 74 532 8510 03 0 30032 5533 1510 03 432 8510 03 0 37032 4833 2210 03 332 8510 03 0 37032 4833 2210 03 232 8510 03 0 39032 4633 2410 03 132 8510 03 0 38032 4733 2310 03 2 柱軸力計(jì)算 A 柱 頂端 1 NGV 頂 底端 1 NGVG 底柱 B 柱 頂端 1 NGV 頂 底端 1 NGVG 底柱 41 表 5 3 恒荷載作用下柱軸力表 層次 654321 N頂 157 77315 3472 76630 22787 75945 2 A 柱 N底 182 52340 05497 51654 97812 5995 69 N頂 159 57345 94532 38718 82905 281091 73 B 柱 N底 184 32370 69557 13743 57930 031142 22 注 計(jì)算過程中用到的是由表 6 4 查得 是由表 6 7 查得 1 GV 5 3 活荷載作用下框架內(nèi)力計(jì)算 5 3 1 荷載計(jì)算 活荷載作用下的各層框架梁上的合作分布如圖 5 4 所示 圖 5 4 各層梁上作用的活載 對于地 6 層 2 3 3 0 51 65kN mq 2 2 7 0 51 35kN mq 1 3 3 2 2 0 5 2 2 26 6 3 3 0 50 510 89kNP 42 2 3 3 2 2 0 5 2 2 26 6 3 3 0 53 3 1 356 6 1 350 5P 15 35kN 對于層1 5 2 3 3 26 6kN mq 2 2 7 25 4kN mq 1 3 3 2 2 0 5 2 2 26 6 3 3 0 5243 56kNP 2 3 3 2 2 0 5 2 2 26 6 3 3 0 53 3 1 356 6 1 352P 61 38kN 表 5 4 橫向框架活荷匯總表 層 次 2 1 kN m q 2 1 kN m q 1 kN P 2 kN P 61 651 3510 8915 35 1 56 65 443 5661 38 5 2 2 內(nèi)力計(jì)算 1 梁端 柱端彎矩計(jì)算 方法同恒荷載作用下的梁端 柱端彎矩計(jì)算 計(jì)算過程如圖 5 5 所示 2 梁端剪力及柱軸力計(jì)算 1 梁端剪力計(jì)算 均布荷載 AB 跨 2 1 2 1 AB VVq l BC 跨 2 1 4 BC VVq l 彎矩作用下 AB 跨 ABAB VVMMl BC 跨 kN0 CB VV 43 計(jì)算結(jié)果見表 5 5 圖 5 5 活荷作用下橫向框架彎矩的二次分配法 M 單位 kN m 44 圖 5 6 活荷載作用下框架彎矩圖 單位 kN m 45 表 5 5 活荷載作用下梁端剪力 荷載引起剪力 kN 彎矩引起剪力 kN 總剪力 kN AB 跨BC 跨AB 跨BC 跨AB 跨BC 跨 層 次 BA VV CB VV BA VV CB VV A V B V BC VV 61 110 91 0 0801 031 190 91 54 463 65 0 0404 064 863 65 44 463 65 0 3604 104 823 65 34 463 65 0 3604 104 823 65 24 463 65 0 3704 094 833 65 14 463 65 0 3604 104 823 65 2 柱軸力計(jì)算 不計(jì)算柱自重 A 柱 1 NNPV 頂?shù)?B 柱 2 NNPV 頂?shù)?表 5 6 活荷載作用下柱軸力表 kN 層次 654321 A 柱 NN 頂?shù)?活 荷 載 11 9259 54107 2154 86202 51250 17 B 柱 NN 頂?shù)?活 荷 載 16 5482 78148 98215 18281 39347 59 46 第六章 橫向框架內(nèi)力組合 結(jié)果的抗震等級(jí)可根據(jù)結(jié)構(gòu)類型 地震烈度 房屋高度等因素確定 該建 筑結(jié)構(gòu)類型為框架 地震烈度為 7 度 建筑高度30m 查規(guī)范可知 該框h 架抗震等級(jí)為三級(jí) 6 1 梁的內(nèi)力組合 梁內(nèi)力控制截面一般取兩端支座截面及跨中截面 支座樓面內(nèi)力有支座正 負(fù)彎矩及剪力 跨中截面一般為跨中正彎矩 本工程為三級(jí)框架 只考慮下面四種組合 9 1 1 2 1 26 GK S QK S 2 1 2 1 3 GK S EK S 3 1 2 0 8 1 4 GK S QK S wk S 4 1 2 0 5 1 3 RE GK S QK S EK S 各層梁的內(nèi)力組合表見后面 表中 兩列中的梁端彎矩M為經(jīng)過 GK S QK S 彎矩調(diào)幅后的彎矩 由于框架梁梁端的彎矩較大 配筋較多 但由于超靜定結(jié)構(gòu)具有內(nèi)力重分 布的特點(diǎn) 所以在重力荷載作用下可乘以彎矩調(diào)幅系數(shù) 適當(dāng)降低梁端彎矩 表中的 Gbn r b l bvbRE VlMMV 當(dāng)梁受彎時(shí)取 0 75 當(dāng)柱受壓時(shí)取 0 8 8 RE 1 橫梁內(nèi)力組合表 47 表 6 1 框架梁內(nèi)力組合表 1 21 26 GKQkwk SSS 1 3 1 2 0 5 REGkQkEK SrSS 層 次 截面 位置 內(nèi)力 Gk S Qk S wk S Ek S 1 351 0 GkQk SS 1 21 4 GkQk SS l REvbb r bnGb VM MlV M 27 26 9 9791 17 171 5 4 69 60 160 15138 23 196 27 46 77 46 6798 48 右 A V32 47 4 1025 08 47 81 12 5375 73 17 6288 0515 4644 70 M 29 28 10 7574 35 143 98 142 3645 171 52109 19 50 29 50 19 左 B V33 2 3 4 8225 08 47 81 77 5514 3589 18 16 4849 6846 62 M 5 65 2 1953 91 104 3 9 58 39 77 4795 71 107 85 9 82 9 85149 09 B V10 0 3 3 6539 93 77 33 33 6866 95 73 3697 5417 1917 15 AB M143 07201 26 1 跨間 BC M96 7297 69 M 27 81 10 1780 31 146 9 2 55 00 147 38113 64 172 85 47 71 47 6187 52 2 右 A V32 4 6 4 0921 84 38 45 16 5971 62 7 2977 6847 9144 68 48 M 29 85 10 9663 86 106 8 3 130 0930 83 135 9672 36 51 26 51 16 左 B V33 244 8321 84 38 45 73 4918 4678 86 6 1249 7046 65 M 5 67 2 246 30 77 46 48 76 67 9169 43 81 62 9 85 9 88110 77B V10 033 6534 30 57 38 26 5859 85 51 3175 5017 1917 15 續(xù)表 6 1 框架梁內(nèi)力組合表 1 21 26 GKQkwk SSS 1 3 1 2 0 5 REGkQkEK SrSS 層 次 截面 位置 內(nèi)力 Gk S Qk S wk S Ek S 1 351 0 GkQk SS 1 21 4 GkQk SS l REvbb r bnGb VM MlV AB M118 58176 33 跨間 BC M70 4580 84 M 25 06 2 756 40 20 15 25 47 41 60 4 15 43 44 36 58 33 9246 30 右 A V37 0 7 1 031 74 5 06 43 5947 9732 7543 9351 0745 93 M 29 78 2 935 07 13 24 45 82 33 04 41 03 15 21 43 13 39 84 左 B V38 871 191 74 5 06 50 3445 9545 8534 6653 6648 31 BM 8 26 0 563 68 9 6 5 98 15 251 67 17 05 11 71 10 7031 22 49 V11 7 4 0 912 73 7 11 11 7918 674 5820 3016 7615 36 AB M2 6640 61 跨間 BC M4 3021 65 50 2 橫梁跨間最大正彎矩計(jì)算 下面以第一層 AB 跨梁考慮地震作用的組合為例 說明各內(nèi)力的組合方法 對支座負(fù)彎矩按相應(yīng)的組合情況進(jìn)行計(jì)算 求跨間最大正彎矩時(shí) 可根據(jù)梁端 彎 圖 6 1 均布和梯形荷載下的計(jì)算簡圖 矩組合值及梁上荷載設(shè)計(jì)值 由平衡條件確定 由圖 6 1 可得 A Vlqlq l MM BA 21 2 1 2 1 若 說明 其中為最大正彎距截面至 A 支0 2 2 1 21 lqqVA l 座的距離 由下式求解 0 2 2 2 1 l q qVA 跨間最大正彎距 l qq VMM AA 62 2 32 1 max 若 說明 則 0 2 2 1 21 lqqVA l 21 2 2 qq lq VA 跨間最大正彎距 3 1 22 2 2 21 max l lqqq VMM AA 若 則0 A V A MM max 同理 可求得三角形分布荷載和均布荷載作用下的 的計(jì)算 A V max M 公式 51 圖 6 2 均布和三角形荷載下的計(jì)算簡圖 2 1 1 24 AB A MMq l Vql l 由下式解得 2 12A qqV l 跨間最大正彎矩為 23 1 max2 23 AA q MMVq l 1 首先求本設(shè)計(jì)第一層 AB 跨間最大正彎矩 梁上荷載設(shè)計(jì)值 1 2 4 725 5 67 1 q kN m 1 2 10 461 0 5 6 6 16 51 2 q kN m 左震 A V 184 31228 761 0 5 5 67 6 616 51 6 6 6 64 230 61 13