輪機維護與修理--數據庫.doc

12.貨船短時間停航的重大故障，停航時間規(guī)定為_不超過6 h _。74.統(tǒng)計分析，目前共有_六_種故障率曲線。85.目前人為故障已占船上故障總數的_80% _以上，成為故障的主要原因。121.到目前為止，船舶機械的維修方式有_四種_。188.根據規(guī)定，遠洋貨船小修的時間間隔應為_不超過18個月_。207.根據規(guī)定，一般客貨船小修的時間間隔應為_12個月_。208.根據規(guī)定，一般客貨船小修的時間間隔最多不超過_24個月 _。209.根據規(guī)定，一般遠洋貨船小修的時間間隔最多不超過_30個月 _。211.船齡_10年_的船舶，修理后應達到保持原設計性能。213.船舶修理的保修期規(guī)定，運動件保修期為_3個月 _。214.船舶修理的保修期規(guī)定，固定件保修期應為_6 _個月。215.船廠對修理質量保證的時間是_固定件6個月，運動件3個月_。219.某（集團）總公司對于雜貨船、多用途船的使用年限規(guī)定_2025年_。220.某（集團）總公司對于散貨船、木材船、滾裝船、集裝箱船和客船的使用年限規(guī)定_1520年221.某（集團）總公司對于油船的使用年限規(guī)定_1015年 _。222.某（集團）總公司對于化學品船、液化氣船和天然氣船的使用年限規(guī)定_812年_。224.年度修船計劃由船技部門在修理年度前的_10 _月底編妥報總公司審批。225.季度修船計劃根據船舶營運安排、年度修船計劃執(zhí)行情況及船舶狀況由船技部門于季度開始前_1_個月編妥。231.船舶廠修應在進廠前_4個月_將修理單送公司船技處審批。239.屬于檢修類別的修理單，輪機長應在船舶進廠前_4_個月送交公司船技處。240.屬于小修類別的修理單，輪機長應在船舶進廠前_40 _天送交公司船技處。241.經輪機長核定的修理單應一式_三_份，其中一份留船，其余的應按時上報給公司船技處。248.根據修船項目的需要，對所需備件預訂，重大部件至少應提前_6_個月申請預訂。265.隨著航運公司船舶保養(yǎng)體系的日趨完善，IACS在1989年提出了PMS的檢驗模式。進一步地將檢驗和保養(yǎng)相結合，也將設備的技術狀況判別權力下放到有資格的輪機長。中國船級社作為IACS正式成員，在_1996 _年鋼質海船入級與建造規(guī)范中引入了PMS要求。271.擬實施PMS的船舶，船舶所有人可向CCS總部提出書面申請。船舶所有人應首先建立一個主管PMS的機構和專門人員，并提供相應資料一式_3 _份。272.開始執(zhí)行PMS的船舶，應進行_1_年的試運行階段。試運行結束后應提交一份年度執(zhí)行情況的報告，并申請實施檢驗。273.PMS檢驗項目應完全覆蓋所有循環(huán)檢驗項目，并保證原循環(huán)檢驗項目完成日距下次維修保養(yǎng)日期不超過 5_年。277.實行PMS的船舶，船公司主管部門應提前_3_個月將月計劃指令下發(fā)船上。278.實行PMS的船舶，對H級項目，應在收到指令后_3_個月內，即到期日前_3 _個月完成。279.實行PMS的船舶，對f級項目，應在收到指令后_6_個月內，即到期日前后_3_個月完成。281.當PMS檢驗到期時，若船舶所有人不能完成本周期內的所有項目，可向總部申請展期。按照年度確認檢驗滿意后，到期確認性檢查可給予不超過_3_個月的展期。282.實行PMS的船舶，CCS授權的輪機長至少在公司擔任輪機長_3_年以上，并有在與所在船舶類型相同的船舶上工作過_1_年以上的經歷。291.執(zhí)行CMS檢驗的船舶，輪機長每年只能檢驗項目的_50_%，而且有些主要項目必須由驗船師到船進行檢驗。299.件摩擦表面的實際接觸面積_遠遠小于_名義接觸面積，僅是名義接觸面積的_0.1%_。301摩擦表面的實際接觸面積一般僅是名義接觸面積的_0.01%0.1%_。316在邊界潤滑中，邊界油膜的厚度一般約為_0.5 m _。327.相對運動的配合件發(fā)生干摩擦時，首先是兩個摩擦表面上有極少的接觸點，局部應力很大，產生彈性變形，當應力達到材料的_s _時產生塑性變形，接觸點的接觸面積增大。372.據統(tǒng)計，由于磨損造成的零件失效約占失效零件的_80%_。378.常規(guī)吊缸常規(guī)測量時，對氣缸套的四個部位直徑進行測量后，可以得到_1_個磨損率。379.常規(guī)吊缸常規(guī)測量時，對氣缸套的四個部位直徑進行測量后，可以得到_8_個磨損量。380.主機投入運行10 000 h后，今測得Sulzer6S20型船用柴油機某缸氣缸套缸徑測量結果為：D1x200.26 mm，D1y200.50 mm，D2x200.16 mm，D2y200.30 mm，氣缸套最大內徑增量為2 mm，則本次氣缸內徑增量為_ 0.50mm 。381.主機投入運行10 000 h后，今測得Sulzer6S20型船用柴油機某缸氣缸套缸徑測量結果為：D1x200.26 mm，D1y200.50 mm，D2x200.16 mm，D2y200.30 mm，氣缸套最大內徑增量為2 mm，則氣缸的磨損率為_ 0.025 mm/kh。382.常規(guī)吊缸常規(guī)測量時，對氣缸套的四個部位直徑進行測量后，可以得到_4_個圓度誤差。 383.常規(guī)吊缸常規(guī)測量時，對氣缸套的四個部位直徑進行測量后，可以得到_2_個圓柱度誤差。 384.某曲軸軸徑測量結果為：D1x290.26 mm，D1y290.50 mm，D2x290.16 mm，D2y290.30 mm，則第1橫截面的圓度誤差為_0.12 mm 385.某曲軸軸徑測量結果為：D1x290.26 mm，D1y290.50 mm，D2x290.16 mm，D2y290.30 mm，則第x縱截面的圓柱度誤差為_0.05 mm _。386.某曲軸軸徑測量結果為：D1x290.26 mm，D1y290.50 mm，D2x290.16 mm，D2y290.30 mm，則最大圓度誤差為_0.12 mm _。387.某曲軸軸徑測量結果為：D1x290.26 mm，D1y290.50 mm，D2x290.16 mm，D2y290.30 mm，則最大圓柱度誤差為_0.10 mm _。388.運行10 000 h后，今測得Sulzer6S20型船用柴油機某缸氣缸套缸徑測量結果為：D1x200.26 mm，D1y200.50 mm，D2x200.16 mm，D2y200.30 mm，氣缸套最大內徑增量為2 mm，則其最大圓度誤差為_0.12 mm _。389.運行10 000 h后，今測得Sulzer6S20型船用柴油機某缸氣缸套缸徑測量結果為：D1x200.26 mm，D1y200.50 mm，D2x200.16 mm，D2y200.30 mm，氣缸套最大內徑增量為2 mm，則其最大圓柱度誤差為_0.10 mm _。415運動副磨合良好可使摩擦表面的實際接觸面積增大，可達_80%_以上。429.根據黏著磨損中黏著點被剪切的部位和表面被破壞的程度不同，黏著磨損分為_5_種。474.微動磨損是一種復合型磨損，它包含著_4_種磨損機理。493.柴油機氣缸套處于正常工作狀態(tài)時，其最大磨損量在_（0.4%0.8%）D _范圍之內（D為氣缸套內徑）。494.柴油機氣缸套最大磨損量超過_0.4%0.8%）_時，燃燒室就會失去密封性。495.正常磨損時，鑄鐵氣缸套的磨損率應小于_0.1 mm/kh _。496.正常磨損時，鍍鉻氣缸套的磨損率應在_0.010.03 mm/kh_范圍之內。503.柴油機正常運轉時活塞環(huán)的正常磨損率一般為_0.10.5 mm/kh _。531.一般用低速柴油機燃用低質燃油對氣缸套的磨損較燃用低硫燃油高_23_倍。532.燃油中的含硫量超過_0.7%1.0%_時，柴油機氣缸套的磨損急劇增加。540.為了防止出現低溫腐蝕磨損，船舶柴油機氣缸套冷卻水出口溫度一般應控制在_8595_。574.船舶柴油機燃用重油，當燃油的含硫量為1.5%時，氣缸油的總堿值（TBN）應為_3040_。575.船舶柴油機燃用重油，當燃油的含硫量為0.5%時，氣缸油的總堿值（TBN）應為10_。632.全世界每年鋼產量的_10%_被腐蝕浪費。673.發(fā)生高溫腐蝕的零件除因柴油機燃用重油外，必定是零件溫度達_550_以上。677.柴油機燃用重油時，燃燒室零件的溫度在_550_以上，足以使釩、鈉化合物處于熔化或軟化狀態(tài)附著在零件表面上發(fā)生高溫腐蝕。691.低溫腐蝕的發(fā)生與其環(huán)境溫度也關系密切，特別是當殼體溫度低于硫酸氣體的露點溫度以下_2030_時，低溫腐蝕最為嚴重。704.當燃油中的釩與鈉的比值為_3.31_左右時，此化合物的熔點最低。705.如果混入燃油體積1%的海水，燃油中的鈉含量可能會增加_100 _ppm左右。706.當燃油中的釩與鈉的比值為3.31左右時，此化合物的熔點可降至_370 _左右。857.氣缸套冷卻水溫在_5060_范圍時，氣缸套穴蝕最嚴重。858.氣缸冷卻水溫不宜過高或過低，一般將水溫維持在_8090_為好。859.為減少冷卻水流動過程產生氣泡，柴油機設計時要求冷卻水的流速_2 m/s _。903.據統(tǒng)計，疲勞斷裂的零件約占斷裂零件總數的_80%_以上。904.零件疲勞斷裂的特性之一是斷裂應力小于材料的_b _。905.零件疲勞斷裂是突然的，沒有任何先兆，但其斷裂過程是經過較長時間，即在交變應力的最大值近于或等于材料的_s _，長時間反復作用后，在零件表面的缺陷（應力集中）處產生裂紋，逐漸擴展而最后斷裂。910.靜載荷條件下零件的應力大于零件材料的_b _時零件產生斷裂。911.在高溫條件下零件的應力大于零件材料的_Tt _時發(fā)生斷裂。921.高周疲勞是應力小于_s _，應力循環(huán)周數大于_106107_的疲勞破壞。922.低周疲勞是在應力小于或等于_s _應力，應力循環(huán)周數小于_的疲勞破壞。952.疲勞應力集中系數Kf_max/_。954.疲勞裂紋的擴展包括_兩個_階段。956.疲勞裂紋第一階段擴展時的特點是_深度小，方向與正應力成45角_。958.疲勞裂紋第二階段的擴展方向為_與正應力成90角_。959.正應力在疲勞裂紋_第二階段的擴展_過程中起重要作用。966.零件的疲勞斷口上的貝紋細密，即貝紋間距小，表明零件材料的_-1_高。975.常溫下有色金屬材料是將在應力循環(huán)周數N為_108_時不斷裂的最大應力作為疲勞極限。978.常溫下碳鋼、合金鋼和鑄鐵等材料是將在應力循環(huán)周數N為_107 _時不斷裂的最大應力作為疲勞極限。985.關于疲勞缺口敏感度g的敘述，不正確的是_鑄鐵的g值大于碳鋼_。1049.氣缸套上部（1/3全長）是燃燒室的組成部分，液壓試驗的試驗壓力為_ 1.5pz _。1076.采用著色探傷方法時，一般鋁鎂合金鑄件約為_15_min。1077.采用著色探傷方法時，一般鋼的鑄、鍛件為_3060_min。1078.采用著色探傷方法時，一般塑料、玻璃、陶瓷等非金屬材料為_530_min。1120.磁粉探傷時采用直流電磁化，可探測零件表面下_6 mm _以內的缺陷。1121.磁粉探傷時采用交流電磁化，可探測零件表面下_2 mm _以內的缺陷。1123.磁粉探傷時采用磁化電流的電壓一般在_12 V _以下。1127.所以經磁粉探傷的零件必須退磁，如探傷后需進行_700_以上的熱處理，則不需退磁。1152.一般情況下，若修復費用_2/3 _新零件制造成本或購買新零件費用，就認為此種修復工藝是經濟可取的。1278.硬釬焊的釬料熔點_450 _。1279.軟釬焊的釬料熔點_450 _。1342.由磷酸、氧化銅、氫氧化鋁配制的無機黏接劑可在_500 _環(huán)境下長時間工作。1365.一般研磨速度在_10150_m/min。1366.速度過高，產生的熱量較多，引起零件變形、表面加工痕跡明顯等質量問題，所以精密零件研磨速度不應超過_30_ m/min。一般手工粗研往復次數為3060次/min，精研為2040次/min。1367.速度過高，產生的熱量較多，引起零件變形、表面加工痕跡明顯等質量問題，所以一般手工粗研往復次數為_3060 _次/min。1368.速度過高，產生的熱量較多，引起零件變形、表面加工痕跡明顯等質量問題，所以一般手工精研為_2040 _次/min。1374.精研時間一般為_13_min，超過則研磨效果不顯著。1387.研磨加工時只使用粒度號在_100_以上的磨料，即研磨粉。1469.使用液壓拉伸器應按說明書規(guī)定的油壓泵油，任何情況下均不得超過規(guī)定油壓的_10%_和螺栓的_最大拉伸量。1493.測量前，應先將臂距表的大指針調整到表盤上的零位，并使表盤上小指針有 23 _mm的壓縮量，以使測量中曲柄臂張開時表不會脫落而繼續(xù)測量。1539.船用洗滌劑應滿足的安全因素是_閃點61 _。1543.船用清洗劑應具有閃點_61_的安全因素的要求。1579.冷卻器堿洗的時間和濃度一般為_12 h，5% _。1592.冷卻器酸洗的時間和濃度一般為_24 h，10% _。1615.清洗柴油機主滑油系統(tǒng)時，應將滑油加熱到_6065 _為好。1647.活塞環(huán)正常工作時，其磨損率在_0.10.5 _mm/kh范圍內。1648.活塞正常工作時，其壽命一般為_800010000_h。1649.活塞環(huán)異常磨損時，其磨損率_0.5_mm/kh。1760.測量曲軸臂距值的測量點一般設于距曲柄銷中心線_（SD）/2 _處。1761.目前國內外均以（SD）/2為測量點A制定臂距差標準，若在大于（SD）/2處的B點測量，則臂距差B必定_A _。1771.柴油機某缸連桿已裝的狀態(tài)下，盤車一周可測得曲軸_5 _個臂距值。1772.柴油機未裝連桿狀態(tài)下，盤車一周可測得曲軸_4 _個臂距值。1774.檢驗曲軸臂距差的測量精度的方法是用測得的上下止點臂距值之和與左右臂距值之和的差值在_0.03 _mm之內，定為測量基本準確。1775.測量曲軸臂距差時，曲軸旋轉一周，可依次測得臂距值為_ L上、L右、L下、L左_。1776.在船上測量曲軸臂距差時，以曲柄銷位置為準記錄臂距值時，應自_曲柄銷位于195處_開始測量。1777.在船上測量臂距差時，以拐擋表的位置為準記錄臂距值時，應自_曲柄銷位于195處_開始測量。1778.在主機活塞運動部件已裝情況下測量臂距值時，下列敘述不正確的是_測量自曲柄銷位于165開始_。1779.在柴油機已裝活塞運動部件的情況下測量臂距值時，下列敘述不正確的是_（L上L下）（L左L右）0.03 mm_。1780.在柴油機已裝活塞運動部件情況下測量臂距值時，下列敘述不正確的是_水平平面內的臂距差等于L右L左1781.檢驗所測臂距差精度的方法是_（L上L下）（L左L右）0.03 mm _。1782.臂距值按拐擋表位置記錄如下圖所示（單位：1/100 mm），則垂直平面臂距差_mm，曲軸軸線呈_-0.02/拱腰形狀態(tài)。1790.在高增壓柴油機上，排氣閥閥盤的溫度可達_650800 _。1799.修復后氣閥裝入閥座與錐面接觸面積不得少于原接觸面積的_1/3 _。1800.閥桿直徑大于20 mm時，允許有長度不大于_20_ mm的發(fā)紋，但在縱向同一位置上下不得有多于_2_處的發(fā)紋。1820.按照說明書的規(guī)定，_一年/貫穿_進行一次_螺栓預緊力的檢查。1823.主機貫穿螺栓的安裝和上緊應當十分仔細地進行，為了降低上緊時在氣缸體中產生的附加應力，要求貫穿螺栓按規(guī)定_分兩次_上緊。1827.要求機座全部底角螺栓中的_15% _以上的螺栓采用緊配螺栓，以防機座移位。1850.對于新的活塞環(huán)要求測量其徑向厚度及環(huán)槽深度，要求環(huán)的厚度比槽深小_0.51.0_mm，以保證環(huán)的正常工作。1854.活塞環(huán)裝入環(huán)槽內，要求環(huán)的徑向厚度比環(huán)槽的深度_小0.51.0 mm _。1864.換新活塞環(huán)后，必須進行_2024_h的磨合運轉才能投入使用工況。1866.要求活塞環(huán)的硬度HB在_180250_。1869.活塞環(huán)的自由開口值應為_0.10.13 _D（D為活塞環(huán)直徑）。1870.活塞環(huán)采用漏光檢查密封性時，要求局部漏光不超過_30_。1871.活塞環(huán)在搭口附近_30_范圍內不允許漏光。1874.活塞環(huán)漏光檢查其密封性時，要求漏光弧度總和不超過_90_。1875.為保證活塞環(huán)性能的均勻，同一只活塞環(huán)上硬度差不得大于_ HB20_。1876.用漏光法檢查活塞環(huán)密封性時，要求一處漏光弧度不超過_30_，幾處漏光弧度之和不超過_90_。1906.測量曲軸軸徑時，測量截面應距離曲柄臂_1030 mm _。1912.檢查曲軸軸頸磨損程度至少應測量_2 _個橫截面上的直徑。1913.某曲軸軸徑測量結果為：D1x290.26 mm，D1y290.50 mm，D2x290.16 mm，D2y290.30 mm，則最大圓度誤差與最大圓柱度誤差分別為_0.12 mm/0.10 mm _。1915.以曲柄銷為準記錄某曲柄實測臂距值如下圖所示（單位：1/100 mm），則垂直平面臂距差_+0.03_ mm，曲軸軸線呈_塌腰形_狀態(tài)。1916.下圖所示為某船主機2#缸臂距值測量記錄（單位：1/100 mm），求垂直平面臂距差_0.01_mm和水平平面臂距差-_-0.04 _mm。1917.某船主機5#缸臂距值測量記錄如下圖所示（單位：1/100 mm），求垂直平面臂距差_0.03_mm，曲軸軸線呈_塌腰形_狀態(tài)。1918.某船主機1#缸臂距值測量記錄如下圖所示（單位：1/100 mm），求垂直平面臂距差_0.03_mm，和水平平面臂距差-_0.05_mm。1919.某船副機2#缸臂距值測量記錄如下圖所示（單位：1/100 mm），求垂直平面臂距差_0.06_mm，曲軸軸線呈_塌腰形 _狀態(tài)。1920.某船副機2#缸臂距值測量記錄如下圖所示（單位：1/100 mm），求水平平面臂距差-_0.05_mm，曲軸軸線呈_右拱形_狀態(tài)。1921.某船副機2#缸臂距值測量記錄如下圖所示（單位：1/100 mm），求水平平面臂距差-_-0.06_mm，曲軸軸線呈_右拱形_狀態(tài)。 1922.下圖所示為某船主機1#缸臂距值測量記錄（單位：1/100 mm），求垂直平面臂距差_-0.02_mm，和水平平面臂距差-_-0.03_mm。1923.中國船級社對修理后的船舶曲軸臂距差要求是_0.125S_mm（S為沖程，單位：mm）。1924.中國船級社要求營運船舶的曲軸臂距差為_0.25S _時，應限期修理。1927.中國船級社對營運中的船舶曲軸臂距差要求是_（0.1250.25）S_mm（S為沖程，單位：mm）。1928.中國船級社允許船舶曲軸臂距差的最大極限是_0.30S _mm（S為沖程，單位：mm）。1931.測量曲軸臂距差是對船用大、中型柴油機曲軸狀態(tài)的重要技術檢驗，而對活塞行程小于_200 _mm的小型柴油機曲軸則不必檢驗，因其剛性較好。1947.爆發(fā)壓力的作用使曲軸臂距差朝_0 _方向變化。1949.若中間軸的軸線高于曲軸軸線，呈下開口時，曲軸臂距差呈_0 _變化。1950.若中間軸的軸線低于曲軸軸線，呈上開口時，曲軸臂距差呈_0 _變化。1963.判斷主軸承位置高低的方法有_ 3 _種。2022.柴油機主軸頸與主軸承下瓦的接觸應在曲軸中心線兩側_4060 _范圍內均勻接觸。2023.柴油機曲柄銷與連桿大端軸承上瓦的接觸應在連桿中心線兩側_6090_范圍內均勻接觸。2026.薄壁瓦安裝完畢，軸瓦瓦背與軸承座應貼合良好，用_0.05 mm _的塞尺不得插入。2027.厚壁瓦瓦背與軸承座貼合質量的要求是接觸面積不小于_75%。2028.