土木工程畢業(yè)設(shè)計--辦公樓

沈陽工業(yè)大學(xué)本科生畢業(yè)設(shè)計 本項目為XX辦公樓設(shè)計，為畢業(yè)設(shè)計項目，該項目位于沈陽市，該項目主要用于開會、辦公。主要有小辦公室、大辦公室、中會議室。該建筑結(jié)構(gòu)形式為現(xiàn)澆混凝土框架結(jié)構(gòu)。本項目占地面積約1712.16平方米，建筑面積8560.75平方米。建筑物總長度49.2米。該項目主體五層，首層層高3.6米，其余層層高3.3米。建筑高度（地上層）17.25米，室內(nèi)外高差為0.45米。建筑設(shè)計使用年限為50年，建筑物的耐火等級為二級，抗震設(shè)防烈度為7度，屋面防水等級為2級?？蚣苤炷翉姸鹊燃墳镃30，柱截面為500500 mm ，框架梁混凝土強度等級為C30，框架梁截面為300700mm 。女兒墻用混凝土現(xiàn)澆，墻體均采用空心磚砌筑。建筑地點地質(zhì)條件良好，邊柱采用柱下獨立基礎(chǔ)，中柱采用柱下獨立聯(lián)合基礎(chǔ),基礎(chǔ)埋深為2.0m,混凝土強度等級為C30。經(jīng)濟符合要求。結(jié)構(gòu)計算密切聯(lián)系建筑設(shè)計，以現(xiàn)行的有關(guān)規(guī)范為依據(jù)，主要包括風(fēng)荷載計算，地震荷載計算，豎向荷載計算，內(nèi)力組合，框架梁配筋計算，框架柱配筋計算，基礎(chǔ)配筋計算 。本項目工程采用鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)框架結(jié)構(gòu)體系，選擇了有代表性的一榀框架進行計算。對于豎向荷載作用采用彎矩二次分配法，水平荷載作用采用反彎點法。設(shè)計計算整個過程中綜合考慮了技術(shù)經(jīng)濟指標和施工工業(yè)化的要求。關(guān)鍵詞：辦公樓；現(xiàn)澆鋼筋混凝土；畢業(yè)設(shè)計；框架結(jié)構(gòu) AbstractThis project is ShenYang office building design, design for the graduation project, the project is located in shenyang, this project is mainly used for the meeting, office.Mainly in the small office, office, conference room.The structure form for cast-in-situ concrete frame structure. The project covers an area of about 1712.16 square meters, construction area of 8560.75 square meters. Building a total length of 49.2 meters. The project main body for five layer, layer upon layer is 3.6 meters high, the rest of the layers is 3.3 meters tall. Building height (top) 17.25 meters, the elevation difference of inside and outside is 0.45 meters. Architectural design, use fixed number of year for 50 years buildings fire resistance rating for the secondary, the seismic fortification intensity is 7 degrees, roof waterproof level to level 2.For C30 strength grade of concrete frame column, column section is 500 x 500 mm, frame beam for C30 strength grade of concrete, frame beam section is 300 x 700 mm. With concrete cast-in-situ parapet, hollow brick masonry wall are adopted. Good construction site geological conditions, the independent foundation under column by column, column used in joint under column independent foundation, foundation is buried deeply, 2.0 m, for C30 strength grade of concrete. Economic accords with a requirement。Structure calculation closely related architectural design, based on the current relevant specification, mainly including wind load calculation of seismic load calculation, frame beam reinforcement calculation of frame column reinforcement calculation, This project adopts the structure of reinforced concrete frame structure system, chose a representative cross to calculate. Vertical load to the bending moment secondary distribution method is adopted, the horizontal loads, inflection point method is used. The whole process of design calculation considering the requirements of technical economic index and construction industrialization.Keywords: building; The cast-in-situ reinforced concrete; Graduation design; Frame structure目錄摘要IAbstractII第一章 工程概況11.1 場地情況11.2 設(shè)計資料11.3 設(shè)計參數(shù)2第二章 建筑設(shè)計32.1.設(shè)計思想32.2.方案論證(三個方案對比分析)32.3方案說明52.4 方案確定5第三章 結(jié)構(gòu)設(shè)計63.1 荷載計算63.1.1截面尺寸的選取63.1.2荷載計算63.1.3 計算簡圖及層數(shù)劃分83.1.4 各層荷載重力代表值計算83.2 水平地震作用下的框架內(nèi)力分析113.2.1 基本資料113.2.2水平地震作用下的框架內(nèi)力113.2.3 水平地震作用分析133.3 風(fēng)荷載作用下框架內(nèi)力分析193.3.1 風(fēng)荷載作用下的層間剪力193.3.2 風(fēng)荷載作用下的框架內(nèi)力193.4. 豎向荷載作用下框架內(nèi)力分析223.4.1 荷載傳遞路線223.4.2 恒載223.4.3活載233.4.4 框架內(nèi)力計算243.4.5 梁端剪力313.4.6 柱軸力和剪力323.5 荷載組合及最不利內(nèi)力確定343.5.1 梁的內(nèi)力組合343.5.2柱的內(nèi)力組合413.6 框架結(jié)構(gòu)的配筋計算463.6.1 材料強度463.6.2 配筋率463.6.3 計算公式463.6.4 具體配筋計算473.7基礎(chǔ)設(shè)計603.7.1 邊柱基礎(chǔ)計算603.7.2 中柱基礎(chǔ)計算63第四章 電算674.1底層_層1構(gòu)件截面計算結(jié)果674.2 動力節(jié)點位移684.2.1 柱單元684.2.2 梁單元694.3 結(jié)構(gòu)信息694.3.1 結(jié)構(gòu)總體和各層信息694.3.2各層的重量、質(zhì)心和剛度中心744.3.3各層的柱面積、短肢墻面積、一般墻面積、墻總長、建筑面積、單位面積重量744.3.4風(fēng)荷載744.3.5層剛度比75第五章 總結(jié)77參 考 文 獻78致 謝80第一章 工程概況1.1 場地情況建筑場地如圖1-1所示。場地東西長80米，南北長60米，場地南側(cè)為主要干道，西臨次干道，東側(cè)為某單位住宅小區(qū)，北側(cè)為預(yù)留建筑用地。圖1-1 場地情況1.2 設(shè)計資料1. 抗震設(shè)防烈度為7度；場地類別為類。2. 基本風(fēng)壓 0.55KN/m 基本雪壓0.50KN/m；凍結(jié)深度：-1.2m3. 場地地質(zhì)條件：序號巖 土分 類土層深度(m)厚度范圍(m)地基承載力fk (kPa)土的容重(kN/m3)樁端土承載力設(shè)計值qp(kPa)樁周土摩擦力設(shè)計值qs(kPa)1雜填土0.00.90.916.0102粉 土0.92.01.112017.4203中 砂2.02.90.922017.81400304礫 砂2.96.83.931018.32500455圓 礫6.812.86.050018.5350060其中，地下水位：-9.5m，無侵蝕性。1.3 設(shè)計參數(shù)1.3.1. 建筑面積：7000m210%；1.3.2. 建筑層數(shù)：57層；1.3.3. 結(jié)構(gòu)形式：框架結(jié)構(gòu)；1.3.4. 房間使用要求：大辦公室：5060m2，10個左右小辦公室：2030m2，數(shù)量不限大會議室：150200m2，1個中會議室：50100m2，每層1個，男女衛(wèi)生間：2030m，數(shù)量不限。其它如會客室、接待室、閱覽室、活動室等公用和服務(wù)用房可根據(jù)情況自行安排。第二章 建筑設(shè)計2.1.設(shè)計思想設(shè)計一個小型寫字樓，滿足堅固耐用，構(gòu)造合理，美觀大方，節(jié)省經(jīng)濟等2.2.方案論證(三個方案對比分析)方案一 (如圖2-1) 圖2-1 方案一，底層平面圖方案說明:此結(jié)構(gòu)形狀一般，無結(jié)構(gòu)變化處，但是柱網(wǎng)容易布置，本結(jié)構(gòu)較突出的特點是在結(jié)構(gòu)右側(cè)一個半圓形的會議室.但是整體給人的感覺一點也不新穎，結(jié)構(gòu)方面，大多數(shù)都是小開間，不符合框架結(jié)構(gòu)的特點。方案二 圖2-2 方案二 底層平面圖方案說明:本方案造型新穎，但是對于所處地段的形狀有嚴重要求，且浪費面積，此結(jié)構(gòu)方案的柱網(wǎng)不容易布置，且對于施工要求比較高，此結(jié)構(gòu)長高比較大，容易出現(xiàn)裂縫，建筑的整體性較差.方案三 圖2-3 方案三 底層平面圖2.3方案說明本方案采用對稱美的思想，比較適合大家的思想，且建筑樣式比較新穎，房間組合比較多樣，建筑利用率較高，柱網(wǎng)亦較易布置，但本方案抗震性能不是特別好，還有就是樓梯有些多了。2.4 方案確定 綜上說明，還是覺得第三個方案比較符合本次畢業(yè)設(shè)計的要求，建筑面積利用率較高，柱網(wǎng)易布置，房間結(jié)構(gòu)富于變化。最終，我決定了第三個方案為我畢業(yè)實際的最終方案。第三章 結(jié)構(gòu)設(shè)計3.1 荷載計算3.1.1截面尺寸的選取(1)框架柱（C30混凝土）根據(jù)軸壓比公式初步估計柱截面尺寸：N/fcbh0.8（二級框架） （3-1） 其中B為修正系數(shù)，當柱分別為邊柱，等跨中柱和不等跨中柱時，B值分別取1.3, 1.2,。F框架柱的負荷面積Ge框架柱負荷面積上的荷載值，一般取1215 kN/m2n樓層數(shù) 取bc=hc=500mm500mm(2) 框架梁由撓度控制：h=（1/8-1/12）l b=（1/2-1/3）h選定橫向，縱向框架梁截面尺寸： 次梁截面尺寸為（1/12-1/18）l 選定 (3)樓板厚度1/40*3000=75mm 取h=100mm 樓梯板選為100mm。3.1.2荷載計算(1)恒載屋面（不上人） 保護層改性瀝青 0.4KN/m2 20mm厚1:3水泥砂漿找平 200.2=0.4KN/m2 80mmGRC增強水泥聚合苯復(fù)合保溫板 3.50.1=0.35KN/m2 焦渣找坡最薄處30mm平均厚120mm 100.12=1.2kN/m2 100mm厚鋼筋混凝土板 250.1=2.5 kN/m2 20mm厚板下抹灰 170.02=0.34 kN/m2 =4.89kN/m2樓面 水磨石地面 0.65kN/m2 20mm厚1:3水泥砂漿找平層 0.0220=0.4kN/m2 100mm厚鋼筋混凝土板 3.0kN/m2 20mm厚板下混合砂漿抹灰 0.34kN/m2 =4.33kN/m2梁重：(考慮抹灰,取梁自重26 kN/m) 主梁重 260.70.3=5.46kN/m 次梁重 260.50.3=3.90kN/m墻重：（砌體與抹灰之和）外墻： 130.37=4.81kN/m內(nèi)墻： 130.24=3.12kN/m抹灰：外墻面外抹灰：20厚水泥砂漿0.40kN/m外墻面內(nèi)抹灰及內(nèi)墻面抹灰：20厚石灰砂漿0.34kN/m保溫：外墻60mm厚苯板保溫層0.080.2=0.016kN/m總墻重：外墻：4.81+0.4+0.34+0.016=5.77kN/m內(nèi)墻：3.12+0.342=3.8kN/m柱重： 270.500.50=6.75kN/m（考慮到柱子抹灰，取柱子自重27kN/m3）門、窗：門：0.2kN/m2 窗：0.2kN/m2(2)活荷載屋面，辦公室樓面： 2.0 kN/m2走廊，樓面： 2.5 kN/m2沈陽雪載： 0.50 kN/m2沈陽基本風(fēng)壓： 0.55 kN/m23.1.3 計算簡圖及層數(shù)劃分 由于結(jié)構(gòu)質(zhì)量主要集中于各層樓蓋和屋蓋處，故可將結(jié)構(gòu)簡化為圖3-1所示的多質(zhì)點體系，其中G4為第四層上半層高度范圍內(nèi)的全部集中于屋面標高處的質(zhì)量，其他層質(zhì)量均取其樓蓋及其上、下各一半層高范圍內(nèi)的全部集中于樓面標高處的質(zhì)量。圖 3-1 柱網(wǎng)布置3.1.4 各層荷載重力代表值計算(1) 五層上半層 女兒墻，現(xiàn)澆混凝土，高度0.9m 屋面自重 縱向框架梁 橫向框架梁 次梁 柱子 外墻 內(nèi)縱墻 內(nèi)橫墻 窗自重 五層上半層的恒載 五層上半層的活載：取雪荷載 0.5KN/m2 (2) 標準層樓面板自重梁重柱子外墻內(nèi)縱墻內(nèi)橫墻窗自重標準層恒荷載標準層活荷載二到五層重力荷載值(3) 二層下半層 柱子 外墻 內(nèi)縱墻 內(nèi)橫墻 窗重(4) 一層上半層 柱子 外墻 內(nèi)縱墻 內(nèi)橫墻 窗自重 門自重 樓面板自重 梁重 首層恒荷載 首層活荷載 首層重力荷載值 綜上， ,.3.2 水平地震作用下的框架內(nèi)力分析3.2.1 基本資料 設(shè)計概況： 柱截面： 框架梁： 3.2.2水平地震作用下的框架內(nèi)力(1)梁線剛度 在計算梁線剛度時，考慮樓板對梁剛度的有利影響，即板作為翼緣工作。在工程上，為簡化計算，通常梁均先按矩形截面計算某慣性矩I0，然后乘以增大系數(shù)。中框架梁I=2.0I0 邊框架梁I=1.5I0梁采用C30混凝土，橫向框架：邊跨梁300mm700mm 中跨梁300mm700mm 中框架 邊框架 (2)柱線剛度 柱采用C30混凝土，首層高度（3.6+0.45）=4.05m，2-5層3.3m。 柱截面500mm500mm (3) 柱的側(cè)移剛度D 一般層：， , 首 層：， ，。圖3-2 框架各部分線剛度表3-1 柱的側(cè)移剛度層號柱編號ic(N.)KD25層AD4.710101.700.4592.3710412.28104BC4.710105.360.7283.771041層AD3.810102.100.6341.761049.12104BC3.810106.630.8262.30104 滿足.3.2.3 水平地震作用分析(1) 框架水平地震作用下及水平地震剪力計算本框架結(jié)構(gòu)符合底部剪力法的適用范圍，故采用底部剪力法計算水平地震作用，用頂部位移法計算結(jié)構(gòu)的基本自振周期T1。表3-2 結(jié)構(gòu)頂點側(cè)移層號GiGiDi5743.55743.550.0060.1234990.951734.50.0143990.952725.450.0222990.953716.40.0301961.714678.11912000.051 結(jié)構(gòu)頂點側(cè)移ut=0.123 為折減系數(shù) ，框架結(jié)構(gòu)取0.60.7，場地二類，抗震設(shè)防烈度7度（0.1g），設(shè)計地震分組第一組時，Tg=0.35s，（多遇地震） T1Tg 則，結(jié)構(gòu)總水平地震作用效應(yīng)標準值 因為且，所以。底部附加地震作用,計算如表3-3所示。表3-3 水平地震作用下的樓層剪力質(zhì)點HiGiFEKFiVi53.3743.55317.6635.8935.8911.9043.31734.568.53104.4227.7533.32725.4582.21186.6343.6123.33716.477.37264.0059.6114.054678.1153.66317.6674.85注：，取0.016，上表都滿足條件。 (2) 水平地震作用下的層間位移和頂點位移計算表3-4 水平地震作用下的層間位移驗算層ViHiDi535.893.30.290.4104.423.30.850.3186.633.31.520.2264.003.32.150.1317.664.05912003.480. =1/550=.（鋼筋混凝土框架彈性層間位移角）滿足彈性位移要求。 (3)水平地震作用下框架柱剪力和柱彎矩（D值法）表3-5 框架柱反彎點高度層54321h3.33.33.33.34.05ZA/DK1.71.71.71.72.1y00.390.440.490.500.55y10.000.000.000.000.00y20.000.000.000.000.00y30.000.000.000.000.00y40.390.440.490.500.55ZB/CK5.365.365.365.366.63y00.450.500.500.500.55y10.000.000.000.000.00y20.000.000.000.000.00y30.000.000.000.000.00y40.450.500.500.500.55表3-6 邊柱柱端彎矩計算層HDiDD/DiViVikyM下M上53.3237000.19335.896.930.398.9213.9543.3237000.193104.4220.150.4429.2637.2433.3237000.193186.6336.020.4958.2460.6223.3237000.193264.0050.950.5084.0784.0714.0591200201000.193317.6661.310.55136.57111.74表3-7 中柱柱端彎矩計算層HDiDD/DiViVikyM下M上53.3377000.30735.8911.020.4516.3620.0043.337700.307104.4232.060.5052.9052.9033.3377000.307186.6357.300.5085.9585.9523.3377000.307264.0081.050.50133.73133.7314.0591200255000.307317.6697.520.55217.22177.73(4)水品地震作用下梁端彎矩的計算表3-8 水平地震作用下的梁端彎矩層LABLBCMABMBAMBCMCB513.956.3513.6513.65446.1621.9947.2747.27389.8840.0897.7797.772142.3169.74149.94149.941195.8198.88212.58212.58(5) 水平地震作用下的梁端剪力和柱軸力標準值 表 3-9 水平地震作用下的梁端剪力和柱軸力標準值層AB跨梁端剪力BC跨梁端剪力柱軸力L(m)Mb左Mb右VbL(m)Mb左Mb右Vb邊柱中柱54.813.956.354.23313.6513.659.10-4.23-4.8744.846.1621.9914.20347.2747.2731.51-18.43-22.1834.889.8840.0827.08397.7797.7765.18-45.51-60.2824.8142.3169.7444.183149.94149.9499.96-89.69-116.0614.8195.8198.8861.393212.58212.58141.72-151.08-196.39圖3-3 水平地震作用下的框架內(nèi)力圖3.3 風(fēng)荷載作用下框架內(nèi)力分析3.3.1 風(fēng)荷載作用下的層間剪力 地區(qū)基本風(fēng)壓 風(fēng)載體型變化系數(shù) 建筑結(jié)構(gòu)高度17.25m30m 取 場地類別按B類計算 風(fēng)荷載計算如表3-10所示。表 3-10 風(fēng)荷載計算層51.01.317.251.200.5512.2410.5041.01.313.951.120.5515.8412.6831.01.310.651.020.5515.8411.5521.01.37.351.000.5515.8411.3211.01.34.051.000.5517.6412.613.3.2 風(fēng)荷載作用下的框架內(nèi)力(1)風(fēng)荷載作用下的柱端彎矩表3-11 框架柱剪力計算層水平荷載層剪力Vi（KN）510.5010.500.1930.3072.0263.224412.6823.180.1930.3074.4747.116311.5534.730.1930.3076.70310.662211.3246.050.1930.3078.88814.137112.6158.660.1930.30712.72916.601(2)風(fēng)荷載作用下反彎點高度比 表 3-12 框架柱反彎點高度比層54321h3.33.33.33.34.05ZA/DK1.71.71.71.72.1y00.390.440.490.500.55y10.000.000.000.000.00y20.000.000.000.000.00y30.000.000.000.000.00y40.390.440.490.500.55ZB/CK5.365.365.365.366.63y00.450.500.500.500.55y10.000.000.000.000.00y20.000.000.000.000.00y30.000.000.000.000.00y40.450.500.500.500.55(3) 風(fēng)荷載框架柱端彎矩計算表 3-13 框架柱端彎矩計算層ZA/DZB/CYh(m)M下（KNm）M上（KNm）Yh(m)M下（KNm）M上（KNm）51.2872.6074.0781.4854.7885.85241.4526.4968.2681.65011.74111.74131.61710.83911.2811.65017.59217.59221.65014.66514.6651.65023.32623.32612.22828.36023.1922.22836.98730.247(4) 風(fēng)荷載框架梁端彎矩計算表 3-15 框架梁端彎矩計算層LABLBCMABMBAMBCMCB54.0781.8583.9943.994410.8755.24711.28211.282317.7779.31220.02120.021225.50412.99027.92827.928137.85717.00736.56636.566圖3-5 框架剪力及彎矩圖3.4. 豎向荷載作用下框架內(nèi)力分析3.4.1 荷載傳遞路線圖3-6 荷載傳遞簡圖3.4.2 恒載 屋面梁上線荷載標準值 梁重 屋面板荷載屋面板邊跨為，屬于雙向版（按塑形計算）為梯形荷載。 折減系數(shù) 中跨 4.8m3.0m，屬于雙向版，為三角形荷載。 折減系數(shù) 5/8=0.625梯形荷載折減系數(shù) 屋面梁上線荷載標準值為邊跨中跨樓面梁上線荷載標準值為邊跨中跨3.4.3活載 屋面 邊跨中跨 樓面邊跨中跨3.4.4 框架內(nèi)力計算 (1) 框架計算簡圖圖3-7 框架計算簡圖(2) 梁固端彎矩表3-16 豎向荷載作用下框架的固端彎矩荷載部位跨度邊跨均布荷載固端彎矩跨度中跨均布荷載固端彎矩左右左右恒載頂層4.815.92-30.5730.57312.80-9.69.6其他層4.814.72-28.2628.26311.96-8.978.97活載頂層4.80.11-2.112.1130.08-0.060.06其他層4.84.28-8.228.2233.75-2.812.81(3) 內(nèi)力分配系數(shù)計算 轉(zhuǎn)動剛度S及相關(guān)轉(zhuǎn)動剛度S計算表 3-17轉(zhuǎn)動剛度S及相關(guān)轉(zhuǎn)動剛度S構(gòu)件名稱轉(zhuǎn)動剛度S(KNm)相對轉(zhuǎn)動剛度S框架梁邊跨1.000中跨1.063框架柱2-5層0.5901層0.480 分配系數(shù)計算表3-18 各種桿件分配系數(shù)節(jié)點層左梁右梁上柱下柱邊節(jié)點51.000+0.590=1.5900.6290.37141.000+0.590+0.590=2.1800.4580.2710.27131.000+0.590+0.590=2.1800.4580.2710.27121.000+0.590+0.590=2.1800.4580.2710.27111.000+0.590+0.480=2.0700.4830.2850.232中間節(jié)點51.000+1.063+0.590=2.6530.3770.4010.22241.000+1.063+0.590+0.590=3.2430.3080.3280.1820.18231.000+1.063+0.590+0.590=3.2430.3080.3280.1820.18221.000+1.063+0.590+0.590=3.2430.3080.3280.1820.18211.000+1.063+0.590+0.480=3.1330.3190.3390.1880.154 彎矩分配與傳遞圖3-8 恒載作用下的彎矩分配圖3-9 活載作用下的彎矩分配圖3-10 恒載作用下的彎矩圖圖3-11 活荷載作用下的彎矩圖表 3-19 恒載作用下的彎矩層AB跨BC跨CD跨左中右左中右左中右5-15.2223.5829.32-21.16-6.7621.16-29.3223.5815.224-18.8623.4119.10-11.841.6211.84-19.1023.4118.863-20.4422.7118.92-12.031.4212.03-18.9222.7120.442-20.4422.7018.94-12.011.4412.01-18.9422.7020.441-18.0419.7227.31-17.23-3.7817.23-27.3119.7218.04在豎向荷載作用下，對梁端彎矩進行調(diào)幅，取0.9. 表 3-20 恒載作用下的彎矩（調(diào)幅后）層AB跨BC跨CD跨左中右左中右左中右5-13.7026.1226.39-19.04-4.6419.04-26.3923.5813.704-16.9725.3117.19-10.662.8010.66-17.1923.4116.973-18.4024.6817.03-10.832.6210.83-17.0322.7118.402-18.4024.6717.05-10.812.6410.81-17.0522.7018.401-16.2422.0224.58-15.51-2.0615.51-24.5819.7216.24表 3-21 活荷載作用下的彎矩層AB跨BC跨CD跨左中右左中右左中右5-0.79-0.260.37-0.050.040.05-0.37-0.260.794-5.455.608.01-5.04-0.825.04-8.015.605.453-5.945.288.15-4.89-0.674.89-8.155.285.942-5.865.268.27-4.76-0.544.76-8.275.265.861-5.238.828.00-5.15-0.935.15-8.008.825.233.4.5 梁端剪力均布荷載下： ，（b為柱截面寬）（1） 恒載作用下梁端剪力 表3-22 恒載作用下AB梁端剪力AB跨梁端剪力層gLql/2M/LV左V右V左，V右，515.924.838.212.9435.2741.1531.2937.17414.724.835.330.0535.2835.3831.6031.70314.724.835.33-0.3235.6535.0131.9731.33214.724.835.33-0.3135.6435.0231.9631.34114.724.835.331.9333.4037.2629.7233.58表 3-23 恒載作用下BC跨梁端剪力BC跨梁端剪力層gLql/2M/LV左V右V左，V右，512.80319.20019.2019.2016.0016.00411.96317.94017.9417.9414.9514.95311.96317.94017.9417.9414.9514.95211.96317.94017.9417.9414.9514.95111.96317.94017.9417.9414.9514.95（2）活載作用下梁端剪力表3-24 活載作用下AB跨梁端剪力AB跨梁端剪力層gLql/2M/LV左V右V左，V右，50.114.80.26-0.080.340.180.310.1544.284.810.270.539.7410.808.679.7334.284.810.270.469.8110.738.749.6624.284.810.270.509.7710.778.709.7014.284.810.272.777.5013.046.4311.97表3-25活載作用下BC跨梁端剪力BC跨梁端剪力層gLql/2M/LV左V右V左，V右，50.0830.1200.120.120.100.1043.7535.6205.625.624.684.6833.7535.6205.625.624.684.6823.7535.6205.625.624.684.6813.7535.6205.625.624.684.683.4.6 柱軸力和剪力（1） 恒載作用下的柱軸力和剪力表 3-26恒載作用下的中柱軸力和剪力層截面橫梁剪力縱向荷載柱重N軸力剪力5上端35.27121.2522.28156.52156.527.55下端178.80178.804上端35.28135.2922.28170.57349.376.60下端192.85371.653上端35.65135.2922.28170.94542.596.19下端193.21564.812上端35.64135.2922.28170.9