jgj130腳手架新規(guī)范修訂內(nèi)容

一、規(guī)范修訂的背景建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范（JGJ1302001）的編寫工作于1986年開始，經(jīng)歷了調(diào)研、統(tǒng)計、實驗研究、結(jié)構(gòu)分析、總結(jié)和討論后，于1993年定稿上報，2001年修改后批準實施。規(guī)范使用期內(nèi)國家的建設規(guī)模、建筑工地的安全管理和腳手架使用等方面都發(fā)生了很大變化，規(guī)范內(nèi)容應適應變化。和本規(guī)范配套的相關(guān)規(guī)范在內(nèi)容作了修訂，使本規(guī)范在內(nèi)容上應作出修改，和相關(guān)規(guī)范協(xié)調(diào)。施工現(xiàn)場高大支架和模板工程數(shù)量增多，事故頻發(fā)。在技術(shù)上亟待給予指導和規(guī)范。2005年開始對建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范（JGJ1302001）規(guī)范的修訂工作。二、本次規(guī)范修訂的主要內(nèi)容1、修訂了鋼管規(guī)格。取消5130鋼管；為符合焊接鋼管尺寸及單位長度重量（GB/T218352008）的規(guī)定，將原標準中4835的腳手架用鋼管改為48336。2、對鋼管壁厚的下差更嚴格。將原規(guī)定壁厚下差限值為05MM改為036MM。當所用鋼管的壁厚不符合規(guī)范規(guī)定時，可以按鋼管的實際尺寸進行設計計算。3、雙管立桿腳手架的經(jīng)濟性不好，在施工現(xiàn)場已經(jīng)很少使用，本次修訂中予以取消。4、腳手架柔性連墻件的做法粗糙，可靠性差，不符合安全要求，本次修訂中予以取消。5、與建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范的內(nèi)容統(tǒng)一。將作用于腳手架上的水平風荷載標準值的計算公式形式由WK07ZSW0（W0取N50）修改為WKZSW0（W0取N10）。6、將荷載效應組合表中的可變荷載組合系數(shù)由085提高為09。7、將連墻件約束腳手架平面外變形所產(chǎn)生的軸向力由單排架取3KN改為2KN，雙排架取5KN改為3KN表431荷載效應組合計算項目荷載效應組合縱向、橫向水平桿強度與變形永久荷載施工荷載1永久荷載施工荷載腳手架立桿地基承載力型鋼懸挑梁的強度、穩(wěn)定與變形2永久荷載09（施工荷載風荷載）1永久荷載可變荷載（不含風荷載）立桿穩(wěn)定2永久荷載09（可不荷載風荷載）連墻件強度與穩(wěn)定單排架，風荷載20KN雙排架，風荷載30KN8、根據(jù)施工現(xiàn)場腳手架應采用密目式安全立網(wǎng)全封閉的安全管理規(guī)定，此次修訂內(nèi)容中弱化了開敞式腳手架，對常用腳手架的允許搭設高度做了調(diào)整。常用密目式安全立網(wǎng)全封閉式雙排腳手架的設計尺寸（M）下列荷載時的立桿縱距LAM連墻件設置立桿橫距LB步距H2035KN/M2222035KN/M23035KN/M2322035KN/M2腳手架允許搭設高度H15201515155010518018151515321518151515501301801812151230151815151538二步三跨15518018121512221520151515431051801812151224三步三跨1301518151512301801812151217注1、表中所示222035KN/M2，包括下列荷載22KN/M2為二層裝修作業(yè)層施工荷載標準值；2035KN/M2為二層作業(yè)層腳手板自重荷載標準值。2、作業(yè)層橫向水平桿間距，應按不大于LA/2設置。3、地面粗糙度為B類，基本風壓O04KN/M2。9、增加了懸挑腳手架挑梁結(jié)構(gòu)及其錨固的構(gòu)造和計算內(nèi)容。10、補充了與滿堂腳手架和滿堂支撐架相關(guān)的內(nèi)容。包括結(jié)構(gòu)體系、構(gòu)造要求、荷載取值、設計計算等。規(guī)范中將此類支架體系劃分為滿堂腳手架（頂部荷載通過縱、橫向水平桿傳至立桿）和滿堂支撐架（頂部荷載通過立桿頂端的可調(diào)頂撐傳至立桿）二種體系。滿堂支撐架根據(jù)剪刀撐的間距（5M）細分為普通型滿堂支撐架和加強型滿堂支撐架。三、雙排腳手架的結(jié)構(gòu)性能及其規(guī)范修訂內(nèi)容1、雙排腳手架的結(jié)構(gòu)性能在作用極限荷載時，雙排腳手架結(jié)構(gòu)的可能破壞形式是以連墻件為反彎點的腳手架平面外大波整體失穩(wěn)或腳手架較大步距間立桿段的局部彎曲失穩(wěn)二種形式。通常情況下，腳手架的破壞表現(xiàn)為前一種形式，其承載力由平面外大波整體失穩(wěn)時的承載力值確定。如果腳手架的步距過大（超過二米），立桿段的局部穩(wěn)定承載力可能低于架體整體失穩(wěn)時的承載力。這種情況通常由在構(gòu)造上減小步距的方法來避免。影響腳手架結(jié)構(gòu)承載力的主要因素跨距和排距、連墻件的布置方式和間距，立桿的截面面積和步距。2、雙排腳手架的設計計算公式立桿穩(wěn)定性計算是腳手架計算的主要內(nèi)容。由于扣件的偏心距很小，腳手架有一定高度，其底部立桿接近軸心受力構(gòu)件，計算時視為軸心受壓構(gòu)件。以不組合風荷載為例，規(guī)范中腳手架立桿穩(wěn)定性的計算公式為；式中N腳手架立桿的軸力設計值；A腳手架立桿的橫截面面積，F(xiàn)鋼材的設計強度值。軸心受壓構(gòu)件的整體穩(wěn)定系數(shù)，由考慮腳手架整體穩(wěn)定因素的換算長細比0查表或由公式確定；，L0KMH，其中K計算長度附加系數(shù)，M考慮整體穩(wěn)定因素的計算長度系數(shù)，它們可以通過規(guī)范查得。H立桿的步距。根據(jù)以上公式，可以驗算計算部位立桿的穩(wěn)定性。在鋼結(jié)構(gòu)設計規(guī)范中，軸心壓桿的穩(wěn)定承載力設計值可以由公式計算。式中軸心受壓構(gòu)件的整體穩(wěn)定系數(shù)，A軸心壓桿的毛截面面積，F(xiàn)鋼材的設計強度值。軸心壓桿的穩(wěn)定承載力設計值穩(wěn)定承載力極限值（），式中R鋼材的抗力分項系數(shù)，R1165，S荷載分項系數(shù)的總和。腳手架立桿的極限承載力值通過結(jié)構(gòu)實驗或結(jié)構(gòu)計算分析確定，可以表達為。根據(jù)建筑施工腳手架結(jié)構(gòu)安全度的要求，腳手架立桿的設計承載力腳手架立桿的極限承載力K，式中K安全系數(shù)，根據(jù)工作條件取2030。腳手架的工作條件較差，施工誤差大，其安全度水平顯然應該高于鋼結(jié)構(gòu)。因此，當按照鋼結(jié)構(gòu)設計規(guī)范的形式表示腳手架的計算公式時，應考慮腳手架在安全系數(shù)上和鋼結(jié)構(gòu)的差別，腳手架立桿的設計承載力應表達為或，式中立桿的抗力調(diào)整系數(shù)，應由計算確定，F(xiàn)Y鋼材的屈服強度。腳手架立桿的軸力設計值根據(jù)腳手架自重和外荷載計算求得。由于腳手架屬于臨時性結(jié)構(gòu)，安全等級為三級，結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)取09。其軸力設計值可以表達為09（12NGK14NQK）。式中NGK結(jié)構(gòu)自重和構(gòu)配件自重標準值產(chǎn)生的軸力，NQK施工荷載等的標準值產(chǎn)生的軸力之和。腳手架立桿的設計計算應滿足09（12NGK14NQK）在規(guī)范中，將上式改寫為（12NGK14NQK）的值根據(jù)按照現(xiàn)行規(guī)范表達的腳手架立桿的可靠度水平應符合安全系數(shù)為K的條件求得，即（NGKNQK）應等效于（12NGK14NQK）可以求出可見，是反映腳手架安全性水平與腳手架上作用的恒、活荷載比例關(guān)系的系數(shù)?？奂侥_手架的安全系數(shù)取為K20。對于不同的NGK和NQK的比值，經(jīng)計算和統(tǒng)計09133。腳手架立桿的整體穩(wěn)定系數(shù)根據(jù)考慮腳手架整體穩(wěn)定因素的換算長細比0查表或由公式計算確定。，L0腳手架大波失穩(wěn)時的半波長度或連墻件的豎向間距，由腳手架的構(gòu)造和連墻件的布置方式確定。以步距H表示，L0可以寫為單榀架體大波失穩(wěn)的計算長度系數(shù)和步距的乘積MH。同時將調(diào)整結(jié)構(gòu)安全度的作為計算長度附加系數(shù)也寫入L0。立桿計算長度就寫成為如下形式L0KMH。故經(jīng)比較可見。經(jīng)以上變換，腳手架立桿設計計算公式寫為12NGK14NQK允許搭設高度計算結(jié)構(gòu)自重和構(gòu)配件自重標準值產(chǎn)生的軸力NGKNG1KNG2K，其中NG1K腳手架結(jié)構(gòu)自重標準值產(chǎn)生的軸力，其值等于腳手架立桿承受的每米結(jié)構(gòu)自重標準值GK和架體總高度H的乘積NG1KGKH；NG2K腳手架上構(gòu)配件自重標準值產(chǎn)生的軸力。代入腳手架立桿設計計算公式12（GKHNG2K）14NQK可以求出H3、雙排腳手架的使用成熟、經(jīng)驗豐富，本次修訂中改動很少。主要改動內(nèi)容1）密目式安全立網(wǎng)自重標準值不應低于001KN/。2）密目式安全立網(wǎng)全封閉腳手架擋風系數(shù)不宜小于08。3）取消了當26MHS50M時，對允許搭設高度限制的調(diào)整4）強調(diào)連墻件的重要性，對連墻件的計算寫得更明確A）連墻件桿件的強度及穩(wěn)定應滿足下列公式的要求NLNLWNO強度穩(wěn)定式中NL連墻件軸向力設計值（N）；NLW風荷載產(chǎn)生的連墻件軸向力設計值；NO連墻件約束腳手架平面外變形所產(chǎn)生的軸向力。單排架取2KN，雙排架取3KN連墻件應力值（N/MM2）；連墻件的凈截面面積（MM2）；連墻件的毛截面面積（MM2）；連墻件的穩(wěn)定系數(shù)，應根據(jù)連墻件長細比按本規(guī)范附錄A表A06取值；連墻件鋼材的強度設計值（N/MM2），應按本規(guī)范表516采用。B）連墻件與腳手架、連墻件與建筑結(jié)構(gòu)連接的連接強度應按下式計算式中連墻件與腳手架、連墻件與建筑結(jié)構(gòu)連接的抗拉（壓）承載力設計值，應根據(jù)相應規(guī)范規(guī)定計算。C）當采用鋼管扣件做連墻件時，扣件抗滑承載力的驗算，應滿足下式要求式中扣件抗滑承載力設計值，一個直角扣件應