桂林理工大學土木工程本科畢業(yè)設計

1、本科畢業(yè)設計科研辦公樓建筑設計、結構設計趙大衛(wèi)桂 林 理 工 大 學2012年6月 桂林理工大學成人高等教育科研辦公樓建筑設計、結構設計學院（系）： 專 業(yè)：土木工程（工民建） 學生 姓名： 趙大衛(wèi) 學 號： 指導 教師： 答辯 日期： 摘要本設計5層辦公樓，總建筑面積約5467平方米。標準層高3.8米。主體采用框架結構體系，填充墻采用陶?；炷疗鰤K墻，基礎采用獨立基礎。畢業(yè)設計目的是熟悉多層建筑結構設計的步驟，方法，掌握結構設計的全過程。根據(jù)畢業(yè)設計任務書的要求，以現(xiàn)行國家相關規(guī)程、規(guī)范為依據(jù)，嚴格按照實際設計順序，全面、詳細的進行結構設計，對某中學教學樓的結構進行了完整的設計。主要內(nèi)容包括

2、結構平面布置及計算簡圖確定、荷載計算、板、梁、柱的內(nèi)力計算，配筋計算。采用彎矩分配法進行一榀框架在豎向荷載作用下的內(nèi)力分析，采用D值法計算橫向框架在水平地震以及風荷載作用下的的內(nèi)力分析，采用底部剪力法計算橫向水平地震作用，以及框架梁柱的內(nèi)力組合、截面設計及配筋計算。進行了獨立基礎的設計和板式樓梯的設計。以表格的形式匯總了設計過程中的許多參數(shù)，其中還附有設計過程中的許多內(nèi)力圖及計算簡圖。關鍵詞:結構設計；內(nèi)力分析；變形驗算；內(nèi)力組合請瀏覽后下載，資料供參考，期待您的好評與關注！AbstractThe body of this design is a 5-story cultivating bui

3、lding, and the total floor area is about 5,467 square meters. The main height of the floor is 3.8 meters. The body uses the portal frame construction system, the packing wall uses the hollow clay block, and the foundation uses the pile foundation.The purpose of the designs is to make me farniliar wi

4、th procedure and method of high-floor architectural designs, to master the whole process-from outline design, sophisticated design, to structural one. Strictly according to the sequence of practical design, architectural and structural designs are carried out wholy and detailedly. Contents of the de

5、sign are as following: outline design for architecture bar disposal for every floor planks, floor beams and ceiling planks, internal force analysis by means of Layer Division for rows of a horizanfal frame and a longitudinal one affected by vertical load, internal force analysis and deformitys check

6、ing computations by means of D-value for rows of a horizontal frame and a hngitudinal one affected by horizontal load, internal force composing: cross-sectional designs and joints designs for frame beams and columns and columns ,calculations and reinforcing bar disposal for stairs and basis. Lots of

7、 parameters are gathered by the form of tables. The consultation and use method of standards have been familiarized and preliminarily mastered. All the above-presented exposition could be used for reference in my future career.Keywords: Structural design; Analysis of internal forces; Checking deform

8、ation; Combination of internal forces目 錄摘要IIIAbstractIV第1章 緒論11.1 課題背景11.2 工程概況11.3 設計資料11.4 主要結構材料21.5 設計內(nèi)容21.6 設計方法2第2章 結構布置及計算簡圖的確定32.1 結構布置32.2 確定梁柱截面尺寸32.3 計算簡圖的確定4第3章 構件設計53.1 樓板荷載53.1.1 恒荷載計算53.1.2 活荷載計算53.2 樓板設計63.2.1 設計資料63.2.2 荷載設計值73.2.3 計算跨度73.2.4 彎矩計算73.2.5 截面設計93.3 次梁設計113.3.1荷載（L-2）11

9、3.3.2正截面抗彎承載力及配筋113.3.3 斜截面受剪承載力及箍筋計算123.3 樓梯設計133.3.1 設計參數(shù)133.3.2 樓梯板計算133.3.3 平臺板計算143.3.4 平臺梁計算15第4章 橫向框架在豎向荷載作用下計算174.1 橫向框架在恒荷載作用下的計算簡圖174.1.1 橫向框架簡圖174.1.2 第一層框架簡圖計算184.1.3 第二、三、四層框架簡圖計算214.1.4 第五層框架簡圖計算224.1.5 恒荷載作用下的橫向框架的計算簡圖234.2 橫向框架在活荷載作用下的計算簡圖244.2.1 第一層橫向框架簡圖244.2.2 第二、三、四層橫向框架最終計算簡圖254

10、.2.3 第五層橫向框架計算254.2.4 活荷載作用下的橫向框架的計算簡圖274.3橫向框架在橫荷載作用下的內(nèi)力計算284.3.1 彎矩二次分配法計算彎矩284.4 橫向框架在活荷載作用下的內(nèi)力計算344.4.1用彎矩二次分配法計算彎矩34第5章橫向框架在水平荷載作用下計算395.1 橫向框架在水平地震作用下的內(nèi)力與位移計算395.1.1 計算重力荷載代表值395.1.2 橫向框架的水平地震作用和位移計算415.2 橫向框架在風荷載作用下的內(nèi)力與位移計算495.2.1橫向框架在風荷載作用下得計算簡圖495.2.2 橫向框架在風荷載作用下的位移計算505.2.3 橫向框架在風荷載作用下的內(nèi)力計

11、算51第六章 橫向框架梁柱內(nèi)力組合566.1 組合公式566.2. 框架控制截面內(nèi)力組合表566.2.1 框架梁的內(nèi)力組合表566.2.1 框架柱的內(nèi)力組合表566.3. 柱端彎矩設計值調(diào)整67第七章 框架梁柱截面設計727.1. 框架梁截面設計727.2. 框架柱截面設計75第八章 框架獨立基礎設計818.1. 地基設計資料818.2. 獨立基礎設計81結論86參考文獻87致謝88第1章 緒論1.1 課題背景本課題為某公司科研辦公樓，結構形式為多層鋼筋混凝土框架結構，基礎為獨立基礎，以實現(xiàn)大學4年專業(yè)知識的綜合應用。主要依據(jù)是材料力學、結構力學等力學基礎，地基基礎、鋼筋混凝土結構、砌體結構、

12、鋼結構、結構抗震專業(yè)知識，畢業(yè)設計任務書，以及建筑結構荷載規(guī)范(GB50009-2001)和建筑抗震設計規(guī)范(GB50011-2001)等設計規(guī)范。通過本設計，熟悉建筑結構設計的步驟及過程，掌握常用結構設計規(guī)范各常用設計圖集的應用，掌握多層鋼筋混凝土框架結構設計的特點及優(yōu)點，熟悉多層鋼筋混凝土框架結構中個構件的設計計算，掌握節(jié)點的設計和具體構造。1.2 工程概況本工程為科研辦公樓，結構形式為鋼筋混凝土框架結構，其中該樓為五層，高度為19.50m，長度為49.8m，寬度為16.8m.設計使用年限為50年。1.3 設計資料1工程地質(zhì)條件：自然地表1m內(nèi)為填土，填土下層為3 m厚砂質(zhì)粘土，再下為礫石

13、層。砂質(zhì)粘土允許承載力標準值為200kN/m2。礫石層允許承載力標準值為300400kN/m2。常年地下水位低于-10 m，水質(zhì)對混凝土無侵蝕作用。場地類別為類。2基本風壓：= 0.4kN/m2，地面粗糙程度為C類地區(qū)，常年主導風向為東北風，年最高溫度為35 ，最低溫度為-15 。3基本雪壓：= 0.25kN/m2。4抗震設防烈度：7度，設計地震分組為第一組，設計基本地震加速度值0.10g。5建筑物類型：丙類。6抗震等級設計：三級。1.4 主要結構材料1混凝土強度等級：C25，C30。2鋼筋：級，級，級鋼筋。1.5 設計內(nèi)容1初步的建筑方案設計。2結構方案的設計與結構布置。3構件截面初設計。4

14、結構體系在豎向荷載和水平荷載作用下的內(nèi)力分析。5結構側移計算及截面驗算。6梁、柱、樓面板的設計。7基礎的設計。8節(jié)點的設計。1.6 設計方法本次畢業(yè)設計采用人工手算方式進行，關鍵環(huán)節(jié)采用了如下計算方法：1樓蓋設計：彈性理論方法。2次梁設計：彈性理論方法。3結構自振周期：能量法。4水平地震作用：底部剪力法。5框架結構豎向荷載作用下的受力分析：彎矩二次分配法。6框架結構水平荷載作用下的受力分析：D值法。第2章 結構布置及計算簡圖的確定2.1 結構布置根據(jù)該工程的使用功能及建筑設計的要求，進行了建筑平面、立面及剖面設計，該樓結構共5層，底部層高5.3m，其他層高3.8m，填充墻外墻采用400mm厚陶

15、?；炷列⌒涂招钠鰤K，內(nèi)墻采用240mm厚MU10燒結空心磚，M5混合砂漿砌筑。門為鋼門、窗為鋁合金窗。樓蓋和屋蓋均采用現(xiàn)澆鋼筋混凝土結構，樓板厚度取100mm厚，衛(wèi)生間樓板取80mm厚。詳細結構平面布置見圖。圖2.1標準層結構平面布置圖2.2 確定梁柱截面尺寸框架梁：mm，取h=750mm，b=300mm?？蚣芰海?，取h=750mm，b=300mm。懸臂橫向梁：mm，mm。次梁L-1：mm，mm。次梁L-2：mm，mm。次梁L-3：mm，mm。柱截面：650 mm650 mm?，F(xiàn)澆板厚：120mm，衛(wèi)生間板厚：80mm，滿足。混凝土設計強度：C30（=14.3N/mm2，=1.43N/mm2

16、）。柱截面尺寸根據(jù)式： (2-1) (2-2)估算。由抗震規(guī)范可知該框架結構的抗震等級為三級，其軸壓比限值= 0.9，各層的重力荷載代表值近似取14kN/m2，由建筑圖可知邊柱及中柱的負載面積分別為：7.23.75m2和7.27.5 m2，得柱截面面積為中柱：mm2邊柱：mm2取柱截面為正方形。中柱和邊柱截面高度分別為620.8mm和440mm。故取柱截面尺寸為：650mm650mm。2.3 計算簡圖的確定根據(jù)地質(zhì)資料，求得地層層高為5.3m?；A采用柱下獨立基礎?？蚣芙Y構計算簡圖如圖2.1、圖2.2所示，取頂層柱的形心線作為框架的軸線，梁軸線取至板底，26層高度即為層高，取3.8m；底層柱高

17、取5.3 m。第3章 構件設計3.1 樓板荷載3.1.1 恒荷載計算1不上人屋面荷載標準值4厚SBS卷材防水層（聚酯） 0.3kN/m2 5厚C20細石混凝土 0.03520=0.7kN/m260厚聚苯乙烯泡沫塑料板保溫層 0.0613=0.78kN/m2 20厚1:3水泥砂漿找平層 0.0220=0.4kN/m2 100厚鋼筋混凝土基層 0.125=2.5kN/m2 10厚混合砂漿抹灰層 0.0117=0.17kN/m2 屋面恒荷載 4.85kN/m22 樓面恒荷載標準值板面裝修荷載 0.3kN/m2100厚鋼筋混凝土樓板 0.125=2.5kN/m210厚混合砂漿抹灰層 0.0117=0.

18、17kN/m2 樓面恒荷載 3.4kN/m23. 衛(wèi)生間恒荷載（板厚80mm）板面裝修荷載 0.7kN/m2防水層 0.3kN/m280厚鋼筋混凝土樓板 0.0825=2.0kN/m2蹲位折算荷載 1.5kN/m210厚混合砂漿 0.0117=0.17kN/m2衛(wèi)生間樓板恒荷載 4.67kN/m2(取4.8kN/m2)3.1.2 活荷載計算不上人屋面均布活荷載標準值 0.5kN/m2樓面活荷載標準值 2.0kN/m2走道活荷載標準值 2.5kN/m2注：雪荷載標準值為0.35kN/m23.2 樓板設計3.2.1 設計資料對于樓板，根據(jù)彈性理論，時，在荷載作用下，在兩個正交方向受力都不可忽略。本

19、方案，故按雙向板計算。其中樓板厚100mm，衛(wèi)生間厚80mm，混凝土強度等級C30，受力鋼筋為HRB335級鋼筋，其它鋼筋為HPB235級鋼筋。圖3.1 標準層框架樓板布置圖圖3.2 標準層框架樓板布置圖3.2.2 荷載設計值恒荷載分項系數(shù)取1.2，因樓面活荷載標準值小于4.0kN/m2，所以活荷載分項系數(shù)應取1.3，于是板：對于14層樓面恒荷載設計值：kN/m2活荷載設計值：kN/m2荷載設計值：kN/m2，kN/m2kN/m2對于5層屋面恒荷載設計值：kN/m2活荷載設計值：kN/m2荷載設計值：kN/m2，kN/m2kN/m23.2.3 計算跨度內(nèi)跨：（軸線間距離）邊跨：（軸線間距離）各

20、區(qū)格的計算跨度列于板計算表中。3.2.4 彎矩計算跨中最大彎矩為當內(nèi)支座固定時在作用下的跨中彎矩值，與內(nèi)支座鉸支時在作用下的跨中彎矩之和，混凝土的泊松比為，支座最大負彎矩為當支座固定是作用下的支座彎矩。根據(jù)不同的支撐情況，整個樓板可以分為B1B14區(qū)格板。樓板布置如圖4.1所示。1 對于14層雙向板A區(qū)格板，查表得，=4.52kNm=1.54kNmkNm kNm 對于邊區(qū)格板的簡支邊，取或。其余計算過程從略，計算結果見表3-1。表3-1 按彈性理論計算14層樓板區(qū)格ABCDE/m3.63.32.43.33.6/m7.55.13.37.54.50.480.650.730.440.8/kN.m.m

21、-14.523.031.533.813.15/kN.m.m-11.541.450.841.212.13/kN.m.m-1-7.18-5.07-2.75-0.63-5.75/kN.m.m-1-7.18-5.07-2.75-0.63-5.75/kN.m.m-1-4.93-3.78-2.18-4.15-4.84/kN.m.m-1-4.93-3.78-2.18-4.15-4.84同理：對于5層屋面，計算結果見表3-2表3-2 按彈性理論計算5層屋面區(qū)格AGDE/m3.63.63.33.6/m7.57.57.54.50.480.480.440.8/kN.m.m-13.663.663.092.65/kN.

22、m.m-11.11.10.921.77續(xù)表3-2區(qū)格AGDE/kN.m.m-1-6.95-6.95-5.48-5.57/kN.m.m-1-6.95-6.95-5.48-5.57/kN.m.m-1-4.78-4.78-4.02-4.69/kN.m.m-1-4.78-4.78-4.02-4.693.2.5 截面設計截面配筋計算的結果及實際配筋列于3-3表與3-4表表3-3 對于1-4層樓板，各區(qū)隔板的截面計算與配筋區(qū)格/mm/kN.m/mm2配筋實有/mm2跨中A區(qū)格方向814.52279.01A8180279方向731.54105.48A6180157B區(qū)格方向613.03246.34A8180

23、279方向531.45136.80A6180157C區(qū)格方向811.5394.45A630094.2方向730.8468.30A630094.2D區(qū)格方向813.81235.19A8180279方向731.2182.88A6180157E區(qū)格方向813.15194.45A8180279方向732.13145.90A6180157支座A-A方向81-7.18443.21A10180436方向81-4.93304.32A10250314A-D81-7.18443.21A10180436續(xù)表3-3區(qū)格/mm/kN.m/mm2配筋實有/mm2支座A-C81-7.18443.21A10180436C-D

24、81-4.15256.18A8180279D-E81-6.03372.22A10180436B61-5.07408.90A1018043653-3.78356.60A10180436表3-4 對于5層屋面板配筋計算區(qū)格/mm/ kNm/mm配筋實有/mm2跨中A區(qū)格方向813.66225.93A8200251方向731.1075.35A630094.2E區(qū)格方向812.56163.59A6150189方向731.77121.24A6200141D區(qū)格方向813.09190.74A6150189方向730.9263.02A630094.2G區(qū)格方向813.66225.93A8200251方向73

25、1.1075.35A630094.2支座A-A81-6.95429.01A1018043681-4.78295.07A8150335A-D81-6.95429.01A10180436D-G81-6.95429.01A10180436D-E81-5.84360.50A81503353.3 次梁設計3.3.1荷載（L-2）1.永久荷載設計值板傳來 kN/m梁自重 kN/m20mm梁側抹灰 kN/m240填充墻 kN/m墻抹灰及踢腳 0.0117=0.17kN/m合計 43.64kN/m2.可變荷載設計值由板傳來： kN/m3.3.2正截面抗彎承載力及配筋1.計算跨度 （次梁與主梁整澆）mmmm,m

26、mmm，()取 mm22.截面選取支座處按矩形截面設計，跨中采用T型截面計算mmmm故可采用mm取mm，跨中截面均為第一類T型，現(xiàn)列表計算表3-5 L-2次梁縱向受力鋼筋計算截面位置邊支座邊跨跨中中間支座彎矩系數(shù)-1/241/14-1/10129.13221.36309.9或0.5120.0550.518/mm216191861選配4C254C252C323C25+3C28實際/mm219641964160933203.3.3 斜截面受剪承載力及箍筋計算mm故：kN，kN 得：表3-6 L-2次梁斜截面瘦剪箍筋計算截面端支座內(nèi)側中間支座剪力系數(shù)0.50.55213.73235.101.631.

27、87選配A12120A12120實際1.881.883.3 樓梯設計3.3.1 設計參數(shù)1.樓梯結構平面布置圖，如下圖3.1所示圖3.3 樓梯結構平面布置圖2.層高4.5m，踏步尺寸mm采用混凝土強度等級C30，鋼筋級，樓梯均布活荷載標準值/kN.m23.3.2 樓梯板計算板傾斜度tan=，cos設板厚h=160mm, 約為板斜長的，取1m寬板計算。1.荷載計算表3-7 梯段板的荷載荷載種類荷載標準值/kN.m-1恒載水磨石面層(0.3+0.15)三角形踏步0.3斜板板底抹灰0.02小計7.7活荷載200荷載分項系數(shù),基本組合的總荷載設計值kN/m2.截面設計板水平計算跨度mm彎矩設計值kN.

28、mmmmm2故選用A10100，mm2分布筋A8，每級踏步下一根3.3.3 平臺板計算設平臺板厚，取寬板計算1.荷載計算表3-8 平臺板的荷載荷載種類荷載標準值kN/m荷載水磨石面層0.65加厚混凝土板板底抹灰0.02小計3.49活荷載2.0荷載分項系數(shù),基本組合的總荷載設計值：kN2.截面設計板水平計算跨度m彎矩設計值kN.mmmmm2 選用A6200，mm2分布筋A8，每級踏步下一根3.3.4 平臺梁計算設：平臺梁截面mm，mm1.荷載計算表3-9 平臺梁的荷載荷載種類荷載標準值kN/m恒載梁自重梁側粉刷來臺板傳來梯頭板傳來小計16.75活荷載荷載分項系數(shù),基本組合的總荷載設計值：kN.m

29、 2.正截面設計計算跨度：m 內(nèi)力設計值：kN.m kN.m截面按倒L型計算：mm 梁的有效高度：mm 經(jīng)判別屬第一類T型截面mm2選用：3A18，mm2 3.斜截面受剪承接力計算假定配置箍筋A6200則： N,滿足要求。第4章 橫向框架在豎向荷載作用下計算4.1 橫向框架在恒荷載作用下的計算簡圖4.1.1 橫向框架簡圖假定框架柱嵌固于基礎頂面，框架梁與柱剛接，由于各層柱的截面尺寸不變，故框架梁的跨度等于柱截面形心之間的距離。底層柱高從基礎頂面算至二樓樓面，根據(jù)地質(zhì)條件，室內(nèi)外高差為-0.30m，基礎頂面至室外地坪通常取-0.500m，二樓樓面標高為+4.500m，故底層柱高位4.5+0.3+

30、0.5=5.3m，其余各層柱高從樓面算至上一層樓面（即層高3.8m），軸線橫向框架如圖4.1所示。圖4.1 軸線橫向框架簡圖1.第一層框架計算簡圖 第一層樓面梁布置如圖所示，第一層樓面板布置如圖所示，為方便荷載整理在梁布置圖4.2和板布置圖4.3中分別標示出梁和板。其中說明：對于雙向板等效均布荷載：三角形荷載作用時： 梯形荷載作用下時： 圖4.2 第一層樓面梁布置圖 4.3 第一層樓面板布置簡圖4.1.2 第一層框架簡圖計算圖4.4 軸線第一層框架簡圖4.1.2.1 計算1.板A傳遞荷載：板A的面荷載為3.4kN/m2,傳遞給AB段為梯形荷載。等效轉(zhuǎn)化為均布荷載為：kN/m因為左右兩邊板A傳遞

31、荷載，故A傳遞荷載為：5.52=11kN/m2. 梁自重及抹灰：自重250.30（0.75-0.1）=4.875kN/m抹灰層（10厚混合砂漿，兩側抹灰）0.01（0.75-0.1）217=0.221kN/m小計：4.875+0.221=5.096kN/m3. 墻體荷載：內(nèi)墻選用240mm（采用燒結空心磚，混合砂漿砌筑）4. 荷載小計：=11+5.096=16.1kN/m4.1.2.2 計算AB段與段相同，所以=16.1kN/m4.1.2.3 計算梁自重及抹灰：梁（200400）自重： 抹灰：kN/m 小計： kN/m 4.1.2.4 計算是由KL-1傳遞來的集中力（近似將KL-1上的荷載以支

32、座反力的形式傳遞到A支座，即集中力）圖4.5 KL-1的計算簡圖(1)計算（包括梁自重、抹灰、梁上外墻荷載，考慮門窗折減系數(shù)為0.8）梁自重（300750mm）：抹灰層：kN/m梁上外墻體荷載：kN/m 小計：kN/m (2)計算（是由板A傳遞的三角形荷載，等效轉(zhuǎn)化為均布荷載）kN/m小計:kN/m (3)計算 為L-1傳遞的集中荷載，L-1的計算簡圖如下4.6圖：圖4.6 L-1的計算簡圖為梁自重和抹灰：自重：kN/m 抹灰：kN/m小計：kN/m為板A傳來的梯形荷載，等效轉(zhuǎn)化為均布荷載為kN/mkN即：kN4.1.2.5 計算是由KL-2傳遞的集中力（KL-2的計算簡圖同KL-1計算簡圖）

33、(1)計算（包括梁自重和抹灰）梁自重（300750mm）：kN/m抹灰：kN/m小計：kN/m (2)計算 （是由板A傳遞的兩個三角形荷載）等效轉(zhuǎn)化為均布荷載：kN/m小計kN/m即：kN/m4.1.2.6 計算是由KL-3傳遞來的集中力（KL-3的計算簡圖同KL-1計算簡圖）(1)計算（包括梁自重和抹灰，單向板E傳來的均布荷載）梁自重（300750mm）：kN/m抹灰：kN/m 單向板E傳來的均布荷載： kN/m 小計： kN/m (2)計算（是由板A傳遞的三角形荷載）等效轉(zhuǎn)化為均布荷載：kN/m即：kN4.1.2.7 計算是由L-4傳遞來的集中力(1)包括梁自重200400mm、抹灰、上部

34、外墻體自重梁自重：kN/m抹灰: kN/m墻體自重:kN/m(2)是單向板E傳來的均布荷載： kN/m小計：kN/m即：kN/m4.1.2.8 第一層框架最終計算簡圖圖4.7 第一層框架最終計算簡圖4.1.3 第二、三、四層框架簡圖計算圖4.8 第二、三、四層框架最終計算簡圖4.1.4 第五層框架簡圖計算第五層樓面梁布置、樓面板布置簡圖同第一層4.1.4.1 計算(1)板A傳遞荷載屋面板A的面荷載為4.85kN/m2，傳遞給AB段為梯形荷載，等效轉(zhuǎn)化均布荷載為：kN/m(2)梁自重及抹灰：kN/m（同上）即：kN/m4.1.4.2 計算：kN/m4.1.4.3 計算：kN/m4.1.4.4 計

35、算(1)計算：包括自重和抹灰即kN/m (2)計算：是由屋面板A傳遞的三角形荷載，等效轉(zhuǎn)化為均布荷載 kN/m(3)kN 即：kN4.1.4.5 計算(1)計算：包括梁自重和抹灰即kN/m(2)計算：是由屋面板A傳遞的三角形荷載，等效轉(zhuǎn)化為均布荷載 kN/m即：kN4.1.4.6 計算(1)計算：包括梁自重和抹灰、單向板E傳來的均布荷載kN/m(2)計算：是由屋面板A傳遞的三角形荷kN/m即：kN4.1.4.7 計算（是由L-4傳遞來的集中力）(1)包括梁自重200400mm、抹灰梁自重：kN/m抹灰: kN/m(2)是單向板E傳來的均布荷載：kN/m即：kN4.1.4.8 第五層框架最終計算

36、簡圖圖4.9 第五層框架最終計算簡圖4.1.5 恒荷載作用下的橫向框架的計算簡圖圖4.10 軸線恒荷載作用下的橫向框架計算簡圖4.2 橫向框架在活荷載作用下的計算簡圖4.2.1 第一層橫向框架簡圖第一層樓面樓面梁布置圖、樓面板（同上）活荷載與恒荷載的荷載平面?zhèn)鬟f方式相同，仍取以軸線橫向框架計算。圖4.11 軸線第一層框架簡圖4.2.1.1 計算是由板A傳遞荷載，板A的面荷載為2.0kN/m2，傳遞給AB段為梯形荷載，等效轉(zhuǎn)化均布荷載為：kN/m4.2.1.2 計算：kN/m4.2.1.3 計算（是由KL-1傳遞來的集中力）圖4.12 KL-1計算簡圖(1)計算（是由板A傳遞的三角形荷載，等效轉(zhuǎn)

37、化為均布荷載）kN/m(2)計算（為L-1梁傳遞的集中荷載，L-1的計算簡圖如下4.13圖）為板A傳來的梯形荷載，等效均布荷載為：=6.48kN/mkN 即：kN圖4.13 L-1計算簡圖4.2.1.4 計算是由KL-2傳遞來的集中力，KL-2計算簡圖同上。kN4.2.1.5 計算是由KL-3傳遞來的集中力，KL-3計算簡圖同上單向板E傳來活荷載為：kN/m由板A傳遞的三角形荷載為：kN/m即：kN4.2.1.6 計算（是由L-4傳遞來的集中力）單向板E傳來的活荷載為：kN/m即：kN4.2.1.7 第一層框架最終計算簡圖根據(jù)前面的計算結果，畫出第一層框架的最終活荷載計算簡圖如圖4.14 第一

38、層框架活荷載最終計算簡圖4.2.2 第二、三、四層橫向框架最終計算簡圖4.2.3 第五層橫向框架計算第五層框架計算簡圖（同第一層框架簡圖）4.2.3.1 計算是由屋面板A傳遞荷載，屋面板板A的面荷載為0.5 kN.m-2，傳遞給AB段為梯形荷載，等效轉(zhuǎn)化均布荷載kN/m4.2.3.2 計算：kN/m圖4.15 第二、三、四層框架活荷載最終計算簡圖4.2.3.3 計算（是由KL-1傳遞來的集中力）計算簡圖對應同上kN/mkN即：kN4.2.3.4 計算是由KL-2傳遞來的集中力，KL-2計算簡圖同上。kN4.2.3.5 計算是由KL-3傳遞來的集中力，KL-3計算簡圖同上單向板E傳來活荷載為：k

39、N/m由板A傳遞三角形荷載：kN/m即：kN4.2.3.6 計算（是由L-4傳遞來的集中力）單向板E傳來活荷載為：kN/m即：kN4.2.3.7 第五層框架最終計算簡圖如4.16圖圖4.16 第五層框架活荷載最終計算簡圖4.2.4 活荷載作用下的橫向框架的計算簡圖圖4.17 活荷載作用下的橫向框架計算簡圖4.3橫向框架在橫荷載作用下的內(nèi)力計算4.3.1 彎矩二次分配法計算彎矩根據(jù)圖5.9恒荷載作用下的橫向框架的計算簡圖，用彎矩二次分配法計算軸線框架在恒荷載作用下的彎矩。(1) 計算各框架梁柱的截面慣性矩框架梁的截面慣性矩7.5m跨度： m41.8m跨度： m4框架柱的截面慣性矩：m4(2) 計

40、算各框架梁柱的線剛度及相對線剛度考慮現(xiàn)澆樓板對梁剛度的加強作用，故對軸線框架梁（中框架梁）的慣性矩乘以2.0.框架梁柱線剛度及相對線剛度計算過程詳見5-1表表4-1 框架梁柱線剛度及相對線剛度計算過程構件線剛度相對線剛度框架梁7.5m跨度0.721.8m跨度0.31框架柱五、四、三、二1.00一層0.72(3)計算彎矩分配系數(shù)：見圖4.18梁柱相對線剛度及彎矩分配系數(shù)(4)計算固端彎矩1)均布荷載作用下的固端彎矩可按如圖公式計算例如：第四層AB段框架梁兩段的固端彎矩 kN.m第五層AB段框架梁兩段的固端彎矩 kN.m圖4.18 梁柱相對線剛度及彎矩分配系數(shù)2) CD懸臂端固端彎矩第五層：kN.

41、m第一層： kN.m3) 固端彎矩計算結果如下表4-2表4-2 恒荷載作用下的固端彎矩計算結果固端彎矩位置各部分產(chǎn)生固端彎矩值第五層框架梁-97.597.5-97.597.5-79.81第四、三、二、一框架梁-75.4775.47-75.4775.47-214.994) . 恒荷載彎矩二次分配過程采用彎矩二次分配法計算框架在恒荷載作用下的彎矩圖4.19 彎矩二次分配法計算恒荷載作用下得框架梁柱彎矩5） 繪制內(nèi)力圖。圖4.20 橫向框架在恒荷載作用下的彎矩圖表4-3 恒荷載作用下AB跨梁端剪力層/kN.m-1L/m1/2ql520.87.5786.7471.2684.74416.17.560.3

42、81.6558.7362.03316.17.560.382.2358.1562.61216.17.560.382.1658.2262.54116.17.560.382.9457.4463.32 表4-4 恒荷載作用下BC跨梁端剪力層L1/2ql520.87.5783.5774.4381.57416.17.560.385.8554.5366.23316.17.560.384.7765.5165.15216.17.560.384.6755.7165.03116.17.560.386.2654.1266.64表4-5 恒荷載作用下A柱軸力層梁端剪力梁傳來的集中荷載柱自重柱頂柱底571.26140.9

43、32.22212.16244.38458.73212.532.22515.61547.83558.15212.532.22818.48850.7258.22212.532.221121.421153.64157.44212.548.061423.581471.64表4-6 恒荷載作用下柱的剪力A柱彎矩上彎矩下剪力B柱彎矩上彎矩下剪力C柱彎矩上彎矩下剪力562.4740.5727.1256.858.233.9750.4838.6410.29426.1231.4315.1448.238.234.33469.4558.1233.57331.4331.6516.638.238.234.33358.12

44、57.0430.31231.6539.1318.6228.2310.04.81259.9772.3634.82118.1711.135.5317.2301.36133.5820.5810.22圖4.21 橫向框架在恒荷載作用下的剪力圖圖4.22 橫向框架作用在恒荷載作用下得軸力圖4.4 橫向框架在活荷載作用下的內(nèi)力計算4.4.1用彎矩二次分配法計算彎矩(1) 框架梁柱的線剛度、相對線剛度和彎矩分配系數(shù)同上(2) 計算固端彎矩值固端彎矩位置各部分產(chǎn)生固端彎矩值第五層框架梁-7.57.5-7.57.5-5.94第四、三、二、一框架梁-30.4730.47-30.4730.47-23.224-9 活

45、荷載作用下固端彎矩計算結果(3) 活荷載彎矩二次分配過程采用彎矩二次分配法計算框架在活荷載作用下的彎矩見圖4.23圖4.23彎矩二次分配法計算框架在活荷載作用下的彎矩(4)繪制內(nèi)力圖圖4.24橫向框架在活荷載作用下的彎矩圖表4-10 活荷載作用下AB跨梁端剪力層L1/2ql51.67.560.2330.156.2346.57.524.381.2523.1325.6336.57.524.381.1323.2525.5126.57.524.381.0823.325.4616.57.524.381.0923.325.46表4-11 活荷載作用下BC跨梁端剪力層q/kN.m-1L1/2ql51.67.

46、524.380.1024.2824.4846.57.524.380.4123.9724.7936.57.524.380.3724.0124.7526.57.524.380.3724.0124.7516.57.524.380.4823.924.86表4-12 活荷載作用下A柱軸力層梁端剪力梁傳來的集中荷載柱自重柱頂柱底530.1510.132.2240.2572.47423.1340.532.22136.1168.32523.2540.532.22232.07264.29223.340.532.22328.05360.31123.340.548.06424.11472.17表4-15 活荷載作用