21M鋼筋混凝土單層廠房結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)計(jì)算書(shū)

1、鋼筋混凝土結(jié)構(gòu) -2 課程設(shè)計(jì)任務(wù)書(shū)一、題目： 鋼筋混凝土單層廠房結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)二、目的與要求 ：了解單層廠房結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)的全過(guò)程，培養(yǎng)單層廠房結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)的 工作能力。要求：（1）、掌握單層廠房結(jié)構(gòu)布置和結(jié)構(gòu)選型的一般原則和 方法；（2）、綜合運(yùn)用以往所學(xué)的力學(xué)及鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)的知識(shí)，掌握排 架內(nèi)力分析方法以及構(gòu)件截面設(shè)計(jì)方法； （3）、掌握單層廠房結(jié)構(gòu)施工圖 的表達(dá)方法。三、設(shè)計(jì)內(nèi)容： 1、完成計(jì)算書(shū)一份，內(nèi)容包括： （ 1）設(shè)計(jì)資料；（2）結(jié)構(gòu)布 置與選型；（ 3）排架內(nèi)力分析及柱、 基礎(chǔ)的配筋計(jì)算。 2、繪制施工圖：（ 1） 柱子模板圖及配筋圖； （2）基礎(chǔ)平面布置圖及配筋圖。四、設(shè)計(jì)資料：1、廠房

2、跨度 21 米，總長(zhǎng) 108米，中間設(shè)伸縮縫一道，柱距 9米。2、車間內(nèi)設(shè)有兩臺(tái)軟鉤 20050kN 中級(jí)工作制吊車，軌頂設(shè)計(jì)標(biāo)高 12米。3、建筑場(chǎng)地地質(zhì)情況：地面下 0.8米范圍內(nèi)為雜填土，雜填土下面 3.5 米內(nèi)為均勻粉土，其承載力標(biāo)準(zhǔn)值fk=200kPa地下水位為地面下4.50米， 無(wú)腐蝕性。4、基本風(fēng)壓 Wo=O.4kN/m2;基本雪壓 S=0.35kN/m2。5、屋面是不上人的鋼筋混凝土屋面，屋面均布可變荷載標(biāo)準(zhǔn)值為0.7/m2。6、建議采用材料：（1）、柱：混凝土 C25，縱向受力鋼筋I(lǐng)I級(jí)，箍筋I(lǐng)級(jí)。（2）、基礎(chǔ)：混凝土 C30， II 級(jí)鋼筋。7、選用的標(biāo)準(zhǔn)圖集：（1）、屋面

3、板：G410 （一）標(biāo)準(zhǔn)圖集，預(yù)應(yīng)力混凝土大型屋面板，板重 標(biāo)準(zhǔn)值（包括灌縫在內(nèi)） 1.4KN/m2。（2）、天溝板：G410（三）標(biāo)準(zhǔn)圖集，JGB77-1天溝板，板重標(biāo)準(zhǔn)值2.02kN m。（3）、屋架：G415 （三）標(biāo)準(zhǔn)圖集中預(yù)應(yīng)力混凝土折線形屋架，屋架自 重標(biāo)準(zhǔn)值 106kN 。（4）、吊車梁：G323-12標(biāo)準(zhǔn)圖集DLZ-4，梁高1200毫米，翼緣寬600 毫米，腹板寬300毫米，梁自重標(biāo)準(zhǔn)值44.2kN/根，軌道及零件重1kN/米， 軌道及墊板高度 200 毫米。8、建議采用的柱截面尺寸：上柱為矩形bxh=400x400mm,下柱為I形bf=400mm， h=800mm， b=10

4、0mm， hf=150170mm。9、 屋面做法:55000000千甲406000、c6000、600060006000 600000卜 -1 -0000it00-240001 卑）/125280-0000結(jié)構(gòu)計(jì)算書(shū)結(jié)構(gòu)的計(jì)算1、計(jì)算簡(jiǎn)圖的確定(1) 計(jì)算上柱高及柱全高根據(jù)圖2.107及有關(guān)設(shè)計(jì)資料：上柱高Hu二柱頂標(biāo)高-軌頂標(biāo)高+吊車梁高+軌道構(gòu)造高= 12.4-10.0+1.2+0.20=3.8m全柱高H=ft頂標(biāo)高-基頂標(biāo)高=12.4- (-0.5)=12.9m故下柱高 HI二H-Hu=12.9-3.8=9.1m上柱與全柱高的比值3.80.29512 .9(2) 初步確定柱截面尺寸根據(jù)表

5、2.9 (A)的參考數(shù)據(jù)，上柱采用矩形截面，bx h=400mrH 400mm下柱選用I形,b x hx hf=400mnX800mrX 150m(其余尺寸見(jiàn)圖2.108)，根據(jù)表2.8關(guān)于下柱截面寬度和高度的限值，驗(yàn)算初步確定的截面尺寸，對(duì)于下柱截面寬度Hi25910025二 364 mm : b 二 400 mm （可以）對(duì)于下柱截面高度，有吊車無(wú)吊車時(shí)H i129100758 mm : h = 800 mm （可以）121 .5H1、 :?.-二3774 mm : h = 800 mm （可以）2525(3) 上、下柱截面慣性與其比值排架平面內(nèi):上柱Iu1X12400400 3=2.33

6、10 9 mm 4下柱Ii12400800 31-2150483 .43 = 1.4210 10 mm 412比值Iu2.133109I，1.4210 10= 0.150排架平面外:上柱Iu2.133104mm下柱Ii2158 .3400 312483 .4100 3.72910 9 mm412排架計(jì)算簡(jiǎn)圖（幾何尺寸及截面慣性矩）如圖2.109所示2、荷載計(jì)算（1）恒荷載圖2.108形截面尺寸圖2.109排架計(jì)算簡(jiǎn)圖(a)房屋結(jié)構(gòu)自重 預(yù)應(yīng)力混凝土大型屋1.21.5 = 1 .8 KN .m2 面板20mm水泥沙漿找平1.2 200.02 二 0.48 KN , m2 層一氈二油隔氣層1.20

7、.05 二 0.06 KN m2100mm水泥珍珠巖制品1.2 40.1 二 0.48 KN m2 保溫層20mm水泥沙漿找平層1.2 0.35 二 0.42 KN m2天溝板天窗端壁屋架自重、g 二 3.72 KN . m21 .260 二 72 KN1 .2100 二 120 KN天窗架1.2X 40=48KN則作用于橫向水平面排架一端柱頂?shù)奈萆w結(jié)構(gòu)自重G1 二 3.7262414 .47248 = 462 .24 KN22h u400ce1150150 - 50 mm22(b) 柱自重上柱G2 = 1.2250.40.43.8 = 18.24 KN二 200 mm下柱(c) 吊車梁與軌道

8、自重G4 = 1.2(4516) = 61 .2KN(2) 屋面活荷載由荷載規(guī)范可知，屋面均勻活荷載標(biāo)準(zhǔn)值為0.7 KN/m2,大于該廠房所在地區(qū) 的基本雪壓So=O.3O KN/m，,故屋面活荷載在每側(cè)柱頂產(chǎn)生的壓力為, Q 1 = 1.4 X 0.7 X 6X 12=70.56KNei=50mm(3) 吊車荷載由電動(dòng)雙鉤橋式吊車數(shù)據(jù)查得P maxK=200KN. Pmin.k=50KN, B=5000mm. k=4000mm Q2.k=75KN根據(jù)B與K及反力影響線，可算得與各輪對(duì)應(yīng)的反力影響線豎標(biāo)(圖 2.110 ), 于是可求的作用與上柱的吊車垂直荷載D max 二 0.9 qP ma

9、x .八 yu0.9 1.4 200 (1.0 0.2670.8 0.067 )=588 KNP min50D minD max 一P max200hl800e4 二 750750350 mm2 2圖2.110計(jì)算簡(jiǎn)圖作用于每個(gè)輪子上的吊車水平制動(dòng)設(shè)計(jì)值T ( QQc.k gQ2.k)二 0.1 (20075) = 6.875 KN44則作用于排架上的吊車水平荷載，按比例關(guān)系由求得DmaxT m ax- D max = 6.875588 二 20 .2 KN:Q P m ax .k200其作用點(diǎn)到柱頂?shù)拇怪本嚯xy = H u - he = 3.8 - 1 .2 = 2.6myHu2.63.8=

10、0.684（4）風(fēng)荷載w。= 0.35 KN /m 2 ,*z*地區(qū)的基本風(fēng)壓 對(duì)于大城市市郊，風(fēng)壓高度變化系數(shù)按B類地區(qū)考慮，高度的取qi,q2值，對(duì)按柱頂標(biāo)高12.4m考慮，查荷載規(guī)范得丄=1.08;對(duì) Fw=1.26 .按天窗檐口標(biāo)高19.86m考慮，查荷載規(guī)范得風(fēng)荷載體型 比 系數(shù)的分布圖2.111所示。故集中風(fēng)荷載 Fw為風(fēng)向1I+1圖2.111風(fēng)荷載體型系數(shù)Fw = “Q(1.3h1 0.4h2 1.2h3)z，0B= 1.4(1 .31.90.41.691 .23.87 )1 .260.356二 28 .86 KNq1 = Hs1 . ob = 1.40.81 .0800.356

11、 = 2.54 KN , mq 2 = Zs2 o三= 1.40.51.0800.356 = 1.59 KN m排架受荷總圖如圖2.112所示。Ti ic相應(yīng)的彎矩圖如圖2.113a所示（b）在G2的作用下M 22 = G2e2 = -18.24漢 0.2 = 3.65kN *M相應(yīng)的彎矩圖如圖2.113b所示。(c) 在G4的作用下M 44 = -Ge = 61.2 0.35 = -21.42kN MRqir = -14.2570.562.18kN G2462.24相應(yīng)的彎矩圖如圖2.113c所示。將圖2.113a、b、c的彎矩圖疊加，得在 G1、 G2 G3和G共同作用下的恒荷載彎矩圖（2

12、.113d ）,相應(yīng)的軸力N圖如圖2.113e 所示。（2）屋面活荷載作用下對(duì)于單跨排架，Q與G一樣為對(duì)稱荷載，且作用位置相同，僅數(shù)值大小不同。 故由G的內(nèi)力圖按比例可求得 Q的內(nèi)力圖。女口：柱頂不動(dòng)鉸支承反力相應(yīng)的M圖如圖2.114a,b所示圖2.114屋面活荷載作用下的內(nèi)力圖（）.的作用；（）圖（畑）（3）吊車荷載（考慮廠房整體空間工作）廠房總長(zhǎng)102m中間設(shè)一道伸縮縫，跨度為24m吊車起重量為20t，由表2.13 可查得無(wú)檁屋蓋的單跨廠房空間作用分配系數(shù) =0.9（a）吊車垂直荷載作用下Dmax作用在A柱的情況圖2.122中吊車垂直荷載作用下的內(nèi)力，可按如圖2.115所示的簡(jiǎn)圖進(jìn)行計(jì)算。

13、因此，A、B柱頂剪力按圖2.115a所示簡(jiǎn)圖推導(dǎo)的下列公式進(jìn)行計(jì)算：VAmax = 一.52M Dmaxd minH 2A 0二0.52 -0.9588 0.350.9 147 0.3512.9=-12.68KN（繞桿端反時(shí)針轉(zhuǎn)）VBmax =0.5X -M D max 2 - M D min H 2A Q=0.50.9 588 0.352 -0.9147 0.35】12.9= 11.25KN（繞桿端順時(shí)針轉(zhuǎn)為正）相應(yīng)的彎矩如圖2.115b所示圖2.115吊車垂直荷載作用下的內(nèi)力圖Dmin在A柱的情況：由于結(jié)構(gòu)對(duì)稱，故只需將 A柱與B柱的內(nèi)力對(duì)換，并注意內(nèi)力變號(hào)即可（b）吊車水平荷載作用下Dm

14、in從左向右作用在A B柱的情況（圖2.112中吊車水平荷載作用下）的內(nèi)力, 可按如圖2.116a所示簡(jiǎn)圖推導(dǎo)的下列公式計(jì)算：Tta = Vtb = 一（1 -、）C5Tmax 由式中C5可按附錄I的附圖 當(dāng)y=0.6 Hl時(shí)，由附圖1.4他-0.2 ；.n5丿1.41.6的公式計(jì)算:中的公式2 -1.8 ： 3C52 -1.8 0.295 0.2953丄-.312 1 - 0.2953鳴0.20.6710.15丿當(dāng)y=0.7Hi時(shí)，由附圖1.5中的公式C52-2.1 3坯一 0.1n32 2.1 x 0.295 + 0.2953 漢 0243 0.1 ； n 0.62-31、12 漢 1 +

15、0.2953 漢|-1:3.15 丿當(dāng)y=0.684HI時(shí)，用內(nèi)插法求得G5 =0.67 _ 0.67_0.62 0.084=0.6820.1V二Ttb 二一1 一C5T 詢二1 - 0.9 0.628 20.2 二1.27kN n i相應(yīng)的彎矩圖如圖2.116a所示。HHI圖2.116吊車水平荷載作用下的彎矩圖Tmax從右向左作用在 A, B柱的情況：在這種情況下，僅荷載方向相反，故彎矩值仍可利用上述計(jì)算結(jié)果，但彎 矩圖的方向與之相反（圖2.116b ）。（4）風(fēng)荷載（a）風(fēng)從左向右吹（圖2.117a）先求柱頂反力系數(shù)C11,當(dāng)風(fēng)荷載沿柱高均勻分布時(shí)，由附圖1.8中的公式1-0.2954 丄

16、10.151+0.2953 丄0.528.86 -0.34 12.92.54-1.59 I -16 .5kN ：；Va =0.5Fw-CiiH 2 qi _q20.528.86 -0.34 12.9 2.54 -1.59 I -12.3kN ：；（b）風(fēng)從右向左吹（2.117b）在這種情況下，荷載方向相反，彎矩圖的方向與風(fēng)從左向右吹的方向相反（圖 2.117b）4、最不利內(nèi)力組合由于結(jié)構(gòu)對(duì)稱，只需對(duì)A （或B）柱進(jìn)行最不利內(nèi)力組合，其步驟如下: 確定需要單獨(dú)考慮的荷載項(xiàng)目。本設(shè)計(jì)為不考慮地震作用的單跨排架，共有八種需單獨(dú)考慮的荷載項(xiàng)目，由于小輪無(wú)論向右或向左運(yùn)行中剎車時(shí)，A，B柱在Tmax的作

17、用下，其內(nèi)力大小相等而符號(hào)相反，在組合時(shí)可列為一項(xiàng)。因此，單獨(dú)考慮的荷載項(xiàng)目共七項(xiàng)。 將各種荷載作用下設(shè)計(jì)控制截面（1-1，2-2，3-3）的內(nèi)力M N（3-3截 面還有剪力V）填入組合表（表2.30 ）。填表時(shí)要注意有關(guān)內(nèi)力符號(hào)的規(guī)定。根據(jù)最不利又最可能的原則，確定每一內(nèi)力組的組合項(xiàng)目，并算出相應(yīng) 的組合值。計(jì)算中，當(dāng)風(fēng)荷載與活荷載（包括吊車荷載）同時(shí)考慮時(shí)，除恒荷 載外，其余荷載作用下的內(nèi)力均乘以 0.85的組合系數(shù)。圖2.117風(fēng)荷載作用下的內(nèi)力簡(jiǎn)圖排架柱全部?jī)?nèi)力組合計(jì)算結(jié)果列入表2.30表1。排架柱內(nèi)力組合表柱口 號(hào):截 面荷載項(xiàng)內(nèi)力1恒荷載屋面 活荷 載吊車何載風(fēng)荷載內(nèi)力組合G1G2

18、G3G4Q1Dmax在A柱Dmin在A柱T max左 風(fēng)右風(fēng)Nmax 及M,VNmin 及M,VM max 及N,V項(xiàng)目組合 值項(xiàng)目組合 值項(xiàng)目組合值柱:1-1M(KN m)30.93.5-48-43士19.464.3-74.2-33 +0.-89.Q0.-89N(KN)451.770.600000522.3451.7452-2M-66.8-10.61588士19.564.3-74.2100-141+0J)(戶N480.570. 65881470001139)480.598(M62.96.142-93士191.7370-345.1302.74331+0X.583-3N593.270. 6588

19、1470001251.8593.11V14.31.8-12.7-11.3士19.045.1-3122.159.4595、排架柱設(shè)計(jì)(1)柱截面配筋計(jì)算(a)最不利內(nèi)力組合的選用由于截面3-3的彎矩和軸向力設(shè)計(jì)值均比截面 2-2的大，故下柱配筋由截面 3-3的最不利內(nèi)力組合確定，而上柱配筋由截面1-1的最不利內(nèi)力組合確定。 經(jīng)比較，用于上，下柱截面配筋計(jì)算的最不利內(nèi)力組合列入表2.31 o(b)確定柱在排架方向的初始偏心距u、計(jì)算廠I。及偏心距增大系數(shù)(表 2.31)表2.31柱在排架方向c、I。、截 面內(nèi)力組e0(mm)h0(mm )ei(mm)il(mm)(mm)J (mm)n1-1M(Kn

20、 m)-3363365830.8176004000.960N (Kn)522.28M-89.5198365218176004000.9601.414N451.68M4337307657561193508000.9081.383-3N593.184M581.25504765530191008001.0001.133N1153表中：e。二M/N ei = e ea ； ea取20mm和h/30的較大值;柱),= 0.2 2.7 I, , 1.0 時(shí)，取,=1.0ho= 1.15 0.01,匕 N max = 494 .5KN (可以)下柱Nmax =1059KN,當(dāng)考慮吊車荷載時(shí)，9410 = 1

21、.0H = 9100 mm, I = | l = 1.729 1 0 mm，查表2 .2 2=1775002mmA 二 400 800 -2 (450500) 罟910099二 92.0查表混凝土規(guī)范表7 . 3 . 1, =0.588, As = As = 1964 mm2,故Nu =0.588(15 1775002 3001964 ) = 2258 KN N max= 1153 KN (可以)(2)裂縫寬度驗(yàn)算截面3 3，當(dāng)M=321. 3KNm,N=537. 5 KN，相應(yīng)的e 598 mm,且二598 =0.780.55，故應(yīng)作裂縫寬度驗(yàn)算。1-1截面因型：0.55,h。765h因而不

22、作此項(xiàng)驗(yàn)算。由內(nèi)力組合表可知，驗(yàn)算裂縫寬度的荷載標(biāo)準(zhǔn)組合值e。6292 迦,316.7 KN- m1.41.2Nk593.181.2494.3KN一止 一3! . 0.641m494.3Nk1964teAet0.5 100800(400 -100) 150 1二 0.0232) 1e h4000-641h 0765ese0 十? as =1.14 漢641 十0 35 =1059 mm15480-1.114000800丿則縱向受拉鋼筋 As合力點(diǎn)至受壓區(qū)合力作用點(diǎn)間的距離為 rIz = 0.87 0.12(1 Y f)t.80.1 1一（400 -100 卜叫（100 沢 765 丿11059

23、 丿21x 765 = 637 mm縱向受拉鋼筋A(yù)s的應(yīng)力Nk-z 4943001059 -637= 167 “ mm2Asz1942637裂縫間縱向受拉鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù)sk=1.1 -0.65 ftk= 1.1te sk0.65 2.010.023167故最大裂縫開(kāi)展寬度為1.9c0.08deq| - - skCO=ct 屮 max - crE s二0179mm叮0.3mm（滿足要求）2.10.76167te5 匯 |1.9 x25 +0.08 匯 2.05.0.023(3)柱牛腿設(shè)計(jì)(a)牛腿幾何尺寸的確定牛腿截面寬度與柱寬相等，為400mm若取吊車梁外側(cè)至牛腿外邊緣的距離c1=80mm

24、吊車梁端部為340mm吊車梁軸線到柱外側(cè)的距離為 750mm則牛腿頂 面的長(zhǎng)度為750-400+c1=80mm相應(yīng)牛腿水平截面高為 600+400=1000mm牛腿外邊緣高度h 500mm , 傾角a =45，于是牛腿的幾何尺寸如圖2.118所示。(b)牛腿配筋由于吊車垂直荷載于下柱截面內(nèi)，即a=750 800= 50 8100 (圖2.118)圖2.118 牛腿的幾何尺寸及配筋示意圖(C)牛腿局部擠壓驗(yàn)算設(shè)墊板的長(zhǎng)和寬為400mM 400mm局部壓力標(biāo)準(zhǔn)組合植Fvk = D max, k - G 4K故局部壓應(yīng)力為5881.46h2 二 471 KN1.2skF vkA47100400400

25、:0.75= 0.7514 .3 = 10 .73 N , mm(4)柱的吊裝演算2.119)(a)吊裝方案：一點(diǎn)翻身起吊，吊點(diǎn)設(shè)在牛腿與下柱交接處(圖 (b)荷載計(jì)算上柱自重g =1.2 1.5 25 0.4 0.4 =7.2KN mm1 20.4 (1.0 0.70.22)牛腿自 g2 九2 2 754M38.0 9.2246.9K% m.5 250717-5KN mm 重下柱自重g3 =1.2 x 1.5 x 25x 0.1775=8.0KN / mm計(jì)算簡(jiǎn)圖如圖2.119b所示。(c)內(nèi)力計(jì) 1算皿1=丄漢7.2漢3.852KN m2M2 =漢7.2漢4.52+*175-7.2)尸=7

26、54KN m2 2彎矩圖如2.119所示（d）截面承載力計(jì)算截面1-1 ：lb xh = 400mm x 400mm, ho =365mm, As = As = 763mm2, f=300Njmm2故截面承載力Mu 二 As f y（ho _as）= 763300（365 -35）=76.KN m M = 52 KN m（可以）截面2-2 :b5 =400mm漢80Cmm ho=765mm As= A =1964mm2, f y = 300N/mnf故截面承載力Mu = As f y（ho Ps） 964 300 （765 -35）= 430KN m . M =75.4KN m（可以）(e)

27、裂縫寬度演算故承載力計(jì)算可知，裂縫寬度演算截面1-1即可。鋼筋應(yīng)力如下:頂頂non131in Hu1基L匕兒 柱I1 III 丿 ！1 1I II11 I F F1 F圖2.119柱吊裝演算簡(jiǎn)圖52000000-skM k_ 1.20.87 Ash0 一 0.87763365按有效受拉混凝土面積計(jì)算的縱向鋼筋配筋率teAs0.5bh0.85 400 400 -0095 心1取.010.56 f= 1.1 -PteJ八0“374d17922maxcr 生(1.9c0.08 J) = 2.10.374 (1.9 250.08 丄)crEs匚2.0 10八0.0?二 0.157mm ： 0.3mm(

28、可以)實(shí)際上吊裝階段荷載為短期作用，最大裂縫寬度應(yīng)為0.252/1.5=1.168mm，滿足要求，對(duì)柱若采用平臥起吊，承載力和裂縫寬度將均不滿足要求。6、基礎(chǔ)設(shè)計(jì)(1) 荷載計(jì)算(a)由柱傳至基頂?shù)暮奢d 由表2.30可得荷載設(shè)計(jì)植如下：第一組 M =581.25KN m, N =1153KN ,V = 59.4KNmax第二組 M=V33KN m,N=5938KN,V = -59.35KNmax第三組 M =1251.78KN m, N =302.7KN,V =22.27KN max(b)由基礎(chǔ)梁傳至基頂?shù)暮奢d墻重(含兩面刷灰)1.2143 0.45 0.356 一45.11.8 丨 5.24

29、 =367.9KN窗重(鋼框玻璃窗)1.24 5.1 4 1.80.5 =16 .56 KN25基礎(chǔ)梁1.20.20.3 0.45 620.3KN2G 5 = 404 .76 KN由基礎(chǔ)梁傳至基礎(chǔ)頂面荷載設(shè)計(jì)值為：G5對(duì)基礎(chǔ)地面中心的偏心距e5 =蘭竺，0.55m2 2G5e5 二-404.76 0.55 二-2226KN(C)作用于基底的彎矩和相應(yīng)基頂?shù)妮S向力設(shè)計(jì)值分別為假定基礎(chǔ)高度為800+50+250=1100m，則作用于基底的彎矩和相應(yīng)基頂?shù)妮S向力 設(shè)計(jì)值：第一組 Mbot =581.25 1.1 59.4 -222.6 =423.99KN m N =1153 +404.76 =155

30、7 .76 KN第一組 Mbot =-433-1.1 59.35 - 2226 - -27569KN m一N =5938 +40476 =99856KN第三組 Mbot =302.7 1.1 22.27 =104.6KN m N =1251.78 +404.76 =1656.54KN基礎(chǔ)的受力情況如圖2.120所示。圖2.120 基礎(chǔ)底面尺寸的確定基底尺寸的確定 由第二組荷載確定I和b二 5.36 6.83 mm2A.11.4 觀562.14m240 20 x 1.6取-=1.5,由-=1.5 lb = 6.84mm 2,解得 b bb取 b=2.5m;l=1.52.3 = 3.5m 取 I

31、= 4.0 mI演算e的條件6M bot423 .99e。Nbot 1557 .76 + 22 漢 2.5 匯 4 匯 1.6I 4=0.241 m0.667 m 可以6 6驗(yàn)算其他兩組荷載設(shè)計(jì)值作用下的基底應(yīng)力 第一組PmNAb0L普 弓 GdMFA W AW998.562.5 420 1.6275 .69-2.5 3.726= 99.93241.4第三組= 173 KN m2 ：1.2f -1.2 200 = 240 KN 52 可以pmin =99.932 41.4 = 90.5 KN . m2 0pm 二 99.932 = 131.9 KN m2 ： f = 200 KN . m?(可

32、以)1656 .54Pmax 二 2.5420 1 .6104.612.56=165.73215.7213 KN m 0（可以）/ 2 / 2pm =99.9 32 =131 .9 KN m ： 200 KN m因?yàn)樵撥囬g屬于可不作地基變形計(jì)算的二級(jí)建筑物，所以最后確定基底尺寸為2.3mX3.7m (圖 2.120)。(2) 確定基底的高度前面已初步確定基礎(chǔ)的高度為1.1m，如采用錐形杯口基礎(chǔ)，根據(jù)構(gòu)造要求，初 步確定的基礎(chǔ)剖面尺寸如圖2.121所示。由于上階底面落在柱 邊破壞錐面之內(nèi), 故該基礎(chǔ)只須進(jìn)行變階處的抗沖擊切力驗(yàn)算。(a)在個(gè)組荷載設(shè)計(jì)值作用下的地基最大凈反力第一組1558 丄 4

33、24/2p=+=371.6KN/mPs,max 8.515.248m第二組998 .56 丄275 .69/2P=+=169.5 KN / mPs,max8.515.248m第三組1656 .5 丄 104 .6/2P=+=214.6KN/mPs,max8.515.248m抗沖切計(jì)算按第二組荷載設(shè)計(jì)值作用下的地基凈反力進(jìn)行計(jì)算圖2.121基礎(chǔ)抗沖切演算簡(jiǎn)圖(b)在第一組荷載作用下的沖切力沖切力近似按最大地基凈反力psmax計(jì)算，既取Psi Ps,max =371 .6KN m由于基礎(chǔ)寬度b=2.5m,小于沖切錐體底邊寬p12 h廣 1.250.712 二 2.67m1.72-0.712.5F l =Ps,max A =371 .6X1.1 =40