汽輪機本體檢修要點

1、第八節(jié) 汽輪機本體檢修要點汽輪機設備隨著運行時間的增長會逐漸老化。磨損、變形、銹蝕等現(xiàn)象逐漸嚴重，降低設備出力。某些設備因為設計、材質、制造安裝工藝存在缺陷，或運行維護不當，老化過程會加快，在正常壽命期內發(fā)生這樣那樣的故障而被迫退出運行，甚至造成嚴重后果。因此，及時對設備進行檢查修理，始終保持其良好的健康狀態(tài)，是保證電廠安全經濟運行的重要技術環(huán)節(jié)。正確的零部件材質和優(yōu)良的檢修工藝是設備檢修質量的關鍵，而科學的檢修管理則是質量、工期、低耗的保證。根據(jù)我廠檢修任務外包給專業(yè)公司的管理體制，本節(jié)不涉及管理層面和檢修工藝的敘述，只介紹運行人員必須了解的關于設備檢修的知識，即設備常見的損壞形式、檢修的方

2、法、重要的操作，以及檢修質量驗收標準。需要說明的是，設備檢修的一般程序不外乎解體清理、檢查消缺、裝復調試幾個步驟。根據(jù)本教材的性質和任務，編者將重點放在檢修方法和質量驗收標準上，對解體清理和裝復等工序不作贅述。驗收標準摘自火電施工質量檢驗及評定標準汽機篇，中華人民共和國電力工業(yè)部1998年發(fā)布實施。（下文中簡稱標準）一、汽缸汽缸損傷主要以結合面漏汽和裂紋兩種形式出現(xiàn)。導致汽缸結合面漏汽的原因很多。從根本上講源于它的變形，法蘭螺栓緊力松弛或預緊力不足，結合面涂料質量不良也會導致漏汽。小的漏汽通道一旦生成，在高速汽流的沖刷下，通道面積和漏汽量將逐漸增大。涂料質量問題較易處理；加大法蘭螺栓預緊力或更

3、換螺栓則應慎重行事，經過嚴格的論證核算和主管批準方能實施。汽缸是一個幾何形狀十分復雜的大型部件。鑄造汽缸如高、中壓缸的變形可因鑄件人工時效不足，鑄造應力在運行中逐漸釋放而發(fā)生，也可因其支承負荷不均勻或進、抽汽管道的作用等外力因素引起。焊接汽缸如低壓缸剛性較差，更容易變形，但因缸內、外壓差甚小，結合面漏汽問題比較容易處理。對于低壓轉子的軸承座落在排汽缸上的機組，低壓缸變形往往是引起軸系用振動的重要原因之一。汽缸的裂紋主要是由其自身的缺陷如微裂紋、氣孔、夾渣等，或鑄造、焊接應力未能完全消除，在多次低周循環(huán)熱應力作用下發(fā)生的。如不及時發(fā)現(xiàn)處理，裂紋將隨運行時間的增長而擴展，造成嚴重后果。1、汽缸結合

4、面漏汽的處理（1）確定汽缸是否變形及間隙的部位和大小緊三分之一法蘭螺栓檢查結合面的嚴密性。如果間隙分布較均勻，則應優(yōu)先考慮螺栓緊力和涂料質量問題。如果間隙只出現(xiàn)在局部，則應標記間隙的部位，吊開上缸，清凈結合面，用長平尺和塞尺或深度尺，在下缸結合面上特別是有標記的那一段仔細測量，以確定平尺與法蘭平面之間隙的形狀和大小，如圖2-64所示。用長平尺和塞尺測量下缸法蘭平面可能出現(xiàn)兩種情況：一是間隙均勻且成規(guī)律性分布，如沿軸向兩端小中間大（反映下缸靜垂?。?，則可肯定結合面間隙是由上缸的變形造成的；二是確實存在局部凸凹，此時應作好間隙的圖形和尺寸記錄。在前種情況下，只需處理上缸法蘭平面的變形。無論一二種情

5、況，都應將上缸翻轉清凈，作與下缸同樣的測量和記錄。圖2-64 法蘭局部變形測量1-汽缸法蘭；2-墊片；3-長平尺；4-深度尺（2）確定法蘭平面變形的處理方法對上述測量記錄進行分析。對于變形大因而間隙面隙大的汽缸，應進行結合面研刮；對于局部變形或凹坑較深的法蘭平面，一般采用先刷鍍或噴涂，然后研刮的辦法處理。（3）法蘭結合面的研刮先用長平尺或大平板和刮刀對上缸法蘭結合面進行研刮，直到該平面符合質量標準，再以合格的上法蘭平面為基準對下缸法蘭平面進行研刮。方法簡介如下：在下缸法蘭結合面上均勻地涂一層很薄的紅丹，扣上缸并小距離來回拖動，讓上下法蘭面對研。吊開上缸，根據(jù)著色情況修制下法蘭面上的高點。當應刮

6、去的金屬厚度0.2mm時，可先用拋光機或平面打磨機打磨，并用平尺跟蹤檢查間隙變化，然后用細油石將打磨過的表面磨光潔，清凈表面，再用上缸法蘭進行著色研磨，直到凸點刮平，間隙消失。研磨質量標準：任取的1cm2平面內有12個紅丹斑點且無溝痕等損傷即為合格。（4）結合面法蘭刷鍍刷鍍也稱涂鍍，系應用電鍍原理和電焊工藝在法蘭面上涂鍍一薄層金屬。該法簡單易行，質量可靠，適用于面積不大而凹坑較深的平面修理，鍍層厚度可在0.0011.5mm范圍內根據(jù)平面變形情況控制。涂鍍后的結合面仍需進行研刮，以修去凸出點，故涂鍍層應比原法蘭平面高出0.010.02mm。后續(xù)工序及要求與（3）所述相同。刷鍍已廣泛用于汽缸結合面

7、的修復，但需有專用設備并由專業(yè)人員操作才能實行。（5）結合面法蘭噴涂噴涂是利用專用噴槍噴出的高溫氣體，將置于其中的金屬絲熔化并吹成霧狀，噴涂于經過特殊處理的法蘭面凹入部位。這種工藝的特點是汽缸受熱量少，不會發(fā)生變形，涂層與法蘭面結合緊密且具有一定孔隙度，利于壓實密封。噴涂前，劃定的法蘭面應清除雜質、油污和氧化層，再進行電火花拉毛處理，將該處表面拉成粗糙的毛面，以便涂層與法蘭母材金屬的牢固結合。噴涂后按（3）所述方法研刮法蘭結合面。由于涂層的密度為其材料本身的8595%，故噴涂面最終應高于原法蘭平面0.030.05mm，以便壓實后保持結合面的嚴密性。噴涂工作有相當?shù)募夹g難度，故也應由有專門經驗的

8、人員進行。（6）加焊密封帶當間隙面積不大，有較明顯的汽流痕跡時，可在與漏汽流垂直的方向用電焊堆成一條或兩條寬約810mm的密封帶，連接間隙圖形的兩邊，修平后進行研刮。完工后扣空缸檢查應無間隙。此法簡單易行，但需慎重行事，以防施得操作不當產生裂紋。當汽缸材料為合金鋼時更應注意采取必要的防范措施。（7）在間隙部位墊鋼絲布或在涂料中加鐵粉。此法僅適用于缸內外壓差不大（如中、低壓缸）間隙小于0.1mm，且變形面積不大的結合面漏汽處理。（8）在發(fā)電任務緊、不允許長時間停機等特殊情況下，作為應急措施，可在漏汽段的結合面上、下汽缸之間施一薄層密封焊。不得不采用此方法時，也需慎重并得到有關領導的批準。（9）汽

9、缸結合面檢修驗收標準驗收方法：未加結合面涂料時，按冷緊要求緊固1/3螺栓，用塞尺檢查。合格標準：高壓缸：0.03mm塞尺自內外兩側檢查均不得塞入。中壓缸：0.05mm塞尺自內外兩側檢查，一般不得塞入；個別塞入部分不得超過汽缸法蘭密封寬度的1/3。低壓缸：0.05mm塞尺不得塞通；在法蘭同一斷面處，從內外兩側塞入長度總和不得超過汽缸法蘭寬度的1/3。高中壓和低壓內缸及其中的靜葉環(huán)、持環(huán)、分流環(huán)等的中分面間隙要求可查閱標準。2、汽缸裂紋的處理汽缸裂紋多出現(xiàn)在下列部位：截面積突變處，如調節(jié)級汽室內外、抽汽口周圍、靜葉槽等；汽缸內外拐角過渡區(qū)及機器出廠前的原補焊區(qū)；汽缸的各結合面。（1）汽缸裂紋的檢查

10、和鑒定首先憑肉眼和放大鏡對疑似區(qū)進行外觀檢查。發(fā)現(xiàn)裂紋后，將其周圍約100毫米范圍的表面打磨光潔，用探傷儀器確定裂紋的邊界，再用鉆孔法或測深儀確定裂紋的深度。對較大或較深的裂紋及出現(xiàn)裂紋的原補焊區(qū)，還應進行酸浸和進一步的儀器檢查，以確定裂紋有無擴展，裂紋區(qū)內有無氣孔、夾渣等隱蔽缺陷。必要時還可采用金相分析、光譜分析、硬度測量等方法對裂紋及其附近區(qū)域、原補焊區(qū)、熱影響區(qū)作裂紋和母材的性質鑒定。（2）確定裂紋處理方案根據(jù)檢查鑒定結果，對不同的裂紋情況可采用不同的處理方案：深度小于壁厚五分之一的小裂紋，可以不補焊焊，但必須在裂紋兩端鉆比裂紋深度深35mm的止延孔，防止裂紋擴展；深度小于壁厚三分之一且

11、經缸壁強度核算保證安全的裂紋，也可不補焊，但必須用砂輪機將裂紋全部打磨干凈，并經酸浸檢驗或儀器探測，確認其完全消除。打磨出的凹槽兩端和底部必須是光潔的圓弧過渡，不留任何應力集中隱患。汽缸內加強筋和定位鍵的焊縫裂紋，鑄造連接部的裂紋，凡深度大于5mm的，必須進行開槽補焊；深度小于5mm的可以不補焊，但必須用砂輪機打磨干凈，如前文所述。（3）汽缸裂紋的補焊補焊方法有兩種：熱焊和冷焊。熱焊需要對汽缸補焊部位進行工頻感應加熱，施焊、錘擊、跟蹤回火三道工序緊湊銜接，完成一層焊縫。冷焊則可連續(xù)施焊。熱焊工作量大、技術要求高、工時也較長，但焊接質量好，易于控制，適用于裂紋較深、補焊量大的情況；冷焊可在常溫下

12、進行，工藝簡單、工作量小，只要方法正確、操作得當，也可得到滿意效果，適用于裂紋較小的情況。開槽打坡口不論熱焊冷焊，都應先在裂紋處開槽并打出坡口。先在裂紋兩端沿其深度方向鉆孔，然后沿裂紋在母材上加工出如圖2-65所示的帶坡口的槽。圖2-65 供補焊的槽和坡口a-條形槽橫斷面；b-條形槽縱斷面；c-方形槽橫斷面；d-原補焊區(qū)裂紋開槽長度圖中 1=3=1015 230r1=r3=57mm r25mm規(guī)范的槽和坡口是保證補焊質量的重要條件，切不可輕視。熱焊用工頻感應加熱保持焊接工作始終在300的高溫下進行。施焊前，用頭號火嘴中性火焰預熱槽底母材，然后按連續(xù)施焊、錘擊焊縫、跟蹤回火三個工序不間斷地進行，

13、直至將槽道填平。焊條材質必須與母材適配，焊接電流不宜過大，每焊完一層都應仔細清理檢查焊道表面。用堿性碳鋼焊條在槽道焊縫表面敷焊一層厚度為34mm的表面退火層，錘擊焊縫周圍，并對焊縫及其兩側熱影響區(qū)進行跟蹤回火。補焊完后，仍需在300左右對焊接區(qū)加熱4個小時才能切斷工頻感應電源，然后在不拆除保溫的情況下自然冷卻。待補焊區(qū)溫度降至室溫時，用砂輪將退火層徹底打磨干凈，然后用砂布將焊縫及其周圍打磨光。冷焊用頭號火嘴將槽道局部預熱到150170，然后在槽底及其四周敷焊一層厚度約5mm的不會淬火的奧氏體銅合金作為過渡層，不破藥皮立即保溫。待其冷卻至室溫后，清理藥皮并仔細檢查，確認無裂紋后即可進行槽道補焊。

14、以后的焊接工作都應在室溫下進行，母材溫度應低于70（手可耐受），如溫度過高，可采用間斷施焊法。焊縫只需略高于缸體表面，與母材的過渡應當平滑，不能有咬邊。補焊工作全部結束，清理完畢后，應對焊縫和補焊區(qū)作全面的質量檢查，主要內容有：外觀檢查和儀器探測：不允許裂紋、氣孔、夾渣、咬邊、未焊透等缺陷存在。補焊區(qū)及周圍金屬硬度應低于hb300，其金相組織不應有馬氏體和貝氏體。汽缸不應有明顯的殘余變形。3、汽缸水平測量和負荷分配汽缸水平測量是在空缸狀態(tài)下，用合象水平儀在下缸法蘭結合面的特定位置（刻有明顯的儀器位置標志，每次測量時儀器都應放置在那些標志內）上，測量汽缸的縱、橫向水平值，并與上次大修后同一點的記

15、錄比較，以便發(fā)現(xiàn)缺陷，消除陷患。汽缸負荷分配則是實測汽缸前后左右四個貓爪施加給相應貓爪橫銷的負荷，或汽缸施加給貓爪橫銷/臺板的負荷，并根測量值調整貓爪工作墊塊的厚度，使汽缸重量均勻地分配在它的支承上。負荷分配應按制造廠規(guī)定的方式進行，通常有測力計法，貓爪垂弧法和貓爪抬差法。（后兩者實質上是同一種方法。）負荷測量時是空缸還是實缸由制造廠規(guī)定。負荷分配的值應符合設計要求。一般規(guī)定：采用測力計法時，汽缸中心線兩側對稱位置的負荷差應不大于兩側平均負荷的5%；采用貓爪垂弧法時，汽缸中心線兩側對稱位置的垂弧值差不大于0.10mm。二、噴嘴、靜葉環(huán)、靜葉持環(huán)噴嘴和靜葉環(huán)的常見缺陷有下列幾種：汽道的積垢和高溫

16、部分的氧化；靜葉損傷，如裂紋、卷邊、缺口；焊縫、鑄件裂紋，連接松動；靜葉環(huán)結合面漏汽；靜葉環(huán)變形；靜葉環(huán)中心變動，等等。這些缺陷，大多可通過檢修消除或改善。但當汽機發(fā)生過動靜磨擦，靜葉環(huán)出汽邊整圈磨損嚴重，或大部分汽葉被嚴重腐蝕時，就只能更換新噴嘴或靜葉環(huán)了。1、靜葉銹垢的清理常用的方法有三種：手工法、噴砂法、化學法。手工法：用鋼絲刷、砂布、刮刀等工具去除零件表面的結垢和氧化層。此法簡單易行，但工效較低，常作為其他方法的必要補充。噴砂法：用壓縮空氣挾帶經過嚴格篩選的細砂噴掃有銹垢的零件表面，然后用清潔的壓縮空氣將殘砂吹凈。此法工效高、清理較徹底，但如掌握不當（風壓、砂粒直徑、噴槍與零件表面距離

17、等），可能損傷靜葉。它是目前廣泛使用的一種方法。化學法：用熱苛性鈉溶液浸煮靜葉環(huán)，待銹垢層軟化后再用清水沖凈。此法適用于前述方法難以去除的二氧化硅垢和高溫氧化皮，一般由專業(yè)人員實行。銹垢清理的質量標準是：零件表面銹垢完全消失，顯露出金屬光澤，但無損傷痕跡。2、靜葉損傷的處理靜葉的損傷多發(fā)生在其出汽邊上。小裂紋、小缺口可用什錦銼銼成淺圓槽或修出圓角；裂紋較長時，應在裂紋端部鉆出2mm左右的止延孔；對較深的裂紋和較大的缺口均應做補焊處理。小的卷邊或局部變形，通常在冷態(tài)下敲擊即可校正。出口卷邊嚴重時應做熱校正，方法是：按汽道形狀制作一塊斜墊鐵，用大火嘴將卷邊的靜葉加熱到其材料允許的高溫，將墊鐵敲進汽

18、道，貼住汽葉，再用榔頭校正之。不論用哪種方法，靜葉損傷處理完畢后，均應用有效的探傷方法或探測儀器檢查處理部位，確認沒有裂紋，并且變形在允許范圍內，方可告竣工。3、靜葉環(huán)裂紋的處理焊接靜葉環(huán)的焊縫裂紋或未熔合縫多出現(xiàn)在其主焊縫上。發(fā)現(xiàn)缺陷后，先作探傷檢查，確定裂縫的長度和深度，然后用砂輪機將裂縫打磨干凈，測量其深度。裂縫深度小于5mm時可以不補焊；凡深度大于5mm或其長度超過圓周長度1/6的裂縫均應進行補焊。4、靜葉環(huán)變形的處理靜葉環(huán)變形一般發(fā)生在高溫區(qū)的幾個級中。從大修解體、通流部分間隙測量數(shù)據(jù)的對比分析，不難找出可能發(fā)生了變形的靜葉環(huán)。對它們進行變形測量，即可確定其變形量的大小。靜葉環(huán)變形總

19、體形式是內環(huán)向出汽側突出，主要是因其兩則壓差超限和材料高溫蠕變造成的。當靜葉環(huán)最大變形量小于0.5mm時，由于300mw機組高中壓前面級的軸向最小間隙的允許偏差值為1mm，故可不作處理，但必須相應調整機組啟停時的脹差控制值，以免磨擦發(fā)生。當靜葉環(huán)最大變形量小于2mm且變形均勻時，可用調整靜葉環(huán)軸向位置的辦法處理：車削靜葉環(huán)軸向定位凸緣的進汽側，車去的厚度應保證本級動靜間隙符合規(guī)定值，同時在其出汽側加兩個相同厚度的半圓環(huán)墊，并鉚死在上下靜葉環(huán)上。半圓環(huán)墊的兩面與靜葉環(huán)及汽缸（或靜葉持環(huán)）槽的軸向支承面均應進行研刮，以保證其汽密性。變形量過大或變形不規(guī)則的靜葉環(huán)必須更換。5、靜葉環(huán)水平結合面漏汽處

20、理上下兩半靜葉環(huán)的結合面和靜葉環(huán)合縫漏汽會降低級的熱效率。在排除了靜葉環(huán)變形、掛耳和結合面密封鍵膨脹間隙不合格等原因時，應研刮結合面。要求結合面接觸面積在75%以上，接觸點均勻分布，每2525mm2面積上有35個接觸點。合格標準是：緊螺栓用塞尺檢查結合面間隙，高壓缸0.03mm；低壓缸0.05mm。中壓缸不緊螺栓0.05mm塞尺塞不進。6、靜葉環(huán)和靜葉持環(huán)膨脹間隙的調整汽輪機運行時，靜葉環(huán)不能因膨脹間隙過大而抖動或過小而膨脹受阻。因此應按制造廠的要求，留好靜葉環(huán)的膨脹間隙。下面介紹本機組靜葉環(huán)和靜葉持環(huán)間隙的調整方法，參看圖2-66和圖2-67。（1）間隙a的測量用深度尺測量上半汽缸（靜葉持環(huán)

21、）和靜葉環(huán)上半凹槽的深度e和f，設靜葉環(huán)下半與汽缸（或靜葉持環(huán)）下半中分面高低的差值為，則間隙為a=fe。 圖2-66 靜葉環(huán)的支承 圖2-67 靜中環(huán)膨脹間隙a的調整1-靜葉環(huán)上半；2-靜葉環(huán)下半；3-上汽缸 1-靜葉環(huán)上半；2-靜葉環(huán)下半；3-上汽缸（或靜葉持環(huán)）；4-靜葉環(huán)下半；5-掛耳； （或靜葉持環(huán)）；4-靜中環(huán)下半；5-掛耳； 6-墊片；7-壓板 6-墊片；7-壓板當靜葉環(huán)中分面高于汽缸（或靜葉持環(huán)）中分面時，取正值，反之取負值。若a值為負，則在合缸后，靜葉環(huán)中分面將出現(xiàn)間隙而漏汽。因此，對a值應按照制造廠要求的間隙進行修正。一般可修銼壓板7，使之如圖2-67所示壓板形狀。（2）間

22、隙b測量如圖2-66所示：b值測量可先量出掛耳高出下汽缸平面（或靜葉持環(huán)）的數(shù)值h和上汽缸平面至壓板表面距離g，則間隙b值為：b=gh。間隙b不符合要求時，可用修銼或補焊壓板的辦法，使b值合格。（3）徑向膨脹間隙的測量靜葉環(huán)下半的膨脹間隙d，可用塞尺在靜葉環(huán)外圓與汽缸之間進行測量，底部也可用壓鉛塊測量。靜葉環(huán)上半的膨脹間隙d，可在上半汽缸內吊入靜葉環(huán)，測出靜葉環(huán)中分面低于汽缸中分面的數(shù)值，與靜葉環(huán)下半中分面高出汽缸中分面的數(shù)值之差即為d。對于間隙d，若局部過小時可用砂輪打磨；若整圈過小，則應送至修配廠進行車削。靜葉環(huán)膨脹間隙經調整后，還需將裝有靜葉環(huán)上半的內上缸和上靜葉持環(huán)，與其下半部裝合作如

23、下檢查：內上缸與靜葉持環(huán)上半能否自由落在下半汽缸的各個中分面上，有否卡澀或接合面處產生間隙等現(xiàn)象，直到缺陷全部消除為止。制造廠對各部分膨脹間隙的要求為：a=0.10.12mm; c2mmb=0.10.12mm d=2.02.5mm7、靜葉環(huán)中心的調整靜葉環(huán)位置的調整，是根據(jù)所測中心數(shù)據(jù)，并結合靜葉環(huán)中分面與汽缸中分面的高低綜合進行的。其目的是使靜葉環(huán)的中心與轉子中心在機組運行時趨于一致。檢查靜葉環(huán)放置的水平情況，可利用深度尺測量靜葉環(huán)中分面的高度差。如圖2-68所示：如果d=e，則靜葉環(huán)中分面與汽缸中分面平行。對于下半在中分面處為掛耳支吊，底部為縱銷定位，如圖2-69所示的靜葉環(huán)，調整橫向位置

24、時，可修補縱銷的兩側面來達到要求?？v銷修補后，仍應保持原來要求的間隙值（兩側總間隙0.040.08mm）. 圖2-68 檢查靜葉環(huán)中分面和汽缸中 圖2-69 用改變兩側掛耳高度調整靜葉環(huán)分面平等情況 1-假軸；2-套箍；3-可調螺絲； 1-汽缸（或靜葉持環(huán)）；2-靜葉環(huán) 4-靜葉環(huán)；5-汽缸（或靜葉持環(huán)）靜葉環(huán)高低位置的調整，可通過修補下掛耳承力面來達到。當下掛耳與承力塊間有調整墊片時，則可用加減墊片厚度來加以調整。兩側掛耳高、低調整數(shù)值由下式決定：式中，c靜葉環(huán)汽封洼窩底部的間隙值；a、b靜葉環(huán)汽封洼窩兩側的間隙值；當靜葉環(huán)左、右側中分面與汽缸中分面的高度差分別為d、e，欲使靜葉環(huán)中分面與汽

25、缸中分面平行時，兩個掛耳應調整的數(shù)值。靜葉環(huán)中分面高于汽缸中分面的取負值，低的取正值；f 假軸與轉子靜撓度差。當假軸靜撓度大于轉子靜撓度時取正值，小于轉子靜撓度時取負值；a考慮下汽缸在汽輪機運行時，因上、下缸的溫度差，使下汽缸向上彎曲以及轉子靜撓度增加的影響，一般a取0.050.10mm。調整后，下掛耳承力面的接觸面積應大于50%，不合格時應修刮。三、滑銷系統(tǒng)機組長期運行后，滑銷和銷槽表面可能發(fā)生部分銹蝕或積垢，高溫部位的滑銷表面還可能生成氧化層。這些因素使滑銷間隙減小甚至消失，汽缸膨脹不暢，引發(fā)機組振動，汽體變形等不良后果。部分滑銷位置隱蔽，不吊開下缸和軸承座無法檢修，故常規(guī)大修只對一些外露

26、的重要滑銷進行檢查、清理。下列滑銷必須檢修：高中壓外缸的貓爪橫銷及其聯(lián)系螺栓；高中壓內缸貓爪和上下導銷；前中軸承箱的角銷和聯(lián)系螺栓。低壓缸和發(fā)電機運行溫度較低，其縱、橫銷（發(fā)電機橫向定位板除外）一般不需拆卸清理，僅用塞尺測量其間隙。但其聯(lián)系螺栓則需逐一清理，測量調整間隙。1、檢修方法簡介測量原始間隙數(shù)據(jù)并作記錄；拆卸滑銷，去除表面銹垢、磨痕、毛刺、打磨光潔，檢查其與銷槽的接觸面積（大于總面積的80%）；調整配合面的間隙。間隙過小可研刮或磨削相應表面，間隙過大時必須更換；用改變墊圈厚度的辦法調整聯(lián)系螺栓間隙；用二硫化鉬粉擦拭配合表面，直到發(fā)出烏黑亮光；裝復并作記錄。間隙值應符合標準，且兩端同側的

27、間隙方向一致，誤差不超過0.02mm，否則應返修。2、滑銷間隙規(guī)范（1）貓爪橫銷（參看圖2-70）承力面及滑動面，在兩端用塞尺檢查，0.05mm塞尺不入；a=0.250.3mm；螺栓與螺孔四周間隙滿足熱膨脹要求，一般取b=0.80.9mm；2c=0.20.4mm。（2）高中壓內缸定位鍵（參看圖2-71）用內外徑千分尺測量，橫向（扁身）定位鍵兩側間隙2a=0.080.16mm；軸向定位鍵間隙b=0.150.25mm。 圖2-70 貓爪聯(lián)系螺栓間隙 圖2-71 高中壓內缸定位鍵 a-橫向定位鍵；b-軸向定位鍵（3）前、中軸承座滑銷（參看圖2-72，2-73，2-74） 圖2-72 前、中軸承座縱銷

28、 圖2-73 前、中軸承座壓銷 圖2-74 前、中承座聯(lián)系螺栓縱銷間隙：用塞尺及千分尺測量，2a=0.040.08mm；b=3.2mm；c過盈00.02mm。角銷間隙：a=0.080.18mm；b=c=5mm。聯(lián)系螺栓間隙：a=0.080.18mm；b滿足熱位移要求。（4）低壓缸滑銷（參看圖2-75，2-76） 圖2-75 低壓缸端部橫向定位板 圖2-76 低壓缸兩側縱向定位板端部橫向定位板（縱銷）：用塞尺及千分尺測量；2a=0.040.08mm；b符合制造廠規(guī)定；c=6.57mm。兩側縱向定位板（橫銷）：2a=0.040.08mm；b=2428mm。定位螺栓：a=0.040.07mm。（參看

29、圖2-74）（5）發(fā)電機地腳螺栓螺母墊片與機座間隙用塞尺測量：a=0.030.25mm（參看圖2-74）四、軸承徑向軸承承受轉子的靜、動載荷，確定轉子的徑向位置在剛性連接的軸系中則影響諸軸承的負荷分配；推力承軸承受軸系的軸向推力并確定其軸向位置，從而直接關系汽輪機動靜間隙的變化。所以其安裝檢修要點可以概括為：定位、間隙、緊力三個方面。如果處理不當，輕則引起軸承超溫、機組振動，重則導致燒瓦、磨壞軸頸、動靜摩擦等嚴重事故。1、徑向軸承本機的一、二號軸承都是四瓦塊可傾瓦軸承，但其軸瓦體在軸承座內的支承結構不同；三號軸承為上半圓筒形瓦、下半二瓦塊可傾瓦結構；四號軸承為標準的圓筒瓦三墊塊結構。它們的檢修

30、方法大致相同，現(xiàn)將主要程序和質量標準簡述如下：測量軸承座上蓋對軸瓦體的緊力并作記錄；測量軸瓦下沉量和軸頸揚度并作記錄；測量軸承間隙并作詳細記錄；檢查上、下軸承體的結合面，如果有墊片，應取下并作記錄，妥善保存；仔細測量軸承油擋洼窩中心并作記錄，作為研刮墊塊時軸承中心變化的依據(jù)。由于一、二號軸承上半的兩塊可傾瓦塊工作時依靠球面墊塊支承在軸承體上，兩者間無連接件，故起吊上瓦前，需將上軸承體兩個螺孔中的螺塞取出，裝入并調整臨時（固定）螺檢，使上軸瓦與上軸承體暫時連接，一起吊裝。（2）軸承的檢查軸瓦烏金表面有無磨損、劃痕、腐蝕、裂紋、脫胎、局部剝落等現(xiàn)象；軸瓦烏金表面與軸頸表面的接觸情況；軸承體上下半結

31、合面的間隙，圓筒形軸瓦兩端阻油邊水平和垂直方向的間隙及磨損情況；球形承力面有無磨損、腐蝕、銹斑；球面調整墊塊與瓦塊、軸承體或球形承力面的接觸情況；可傾瓦塊組裝后能否在四個方向輕微自由擺動，各墊塊下的墊片是否完好，等等。上述檢查都應有詳細記錄，作為消缺和裝復的依據(jù)。（3）軸瓦間隙的測量與調整圓筒形軸瓦間隙的測量a、兩側間隙：轉子在下瓦上就位，用塞尺分別測量下瓦兩側兩端阻油邊與軸頸表面的間隙，記錄各測點塞尺片的厚度和塞入深度。b、頂部間隙：有兩種方法可供選用，一是壓鉛絲法，二是千分尺法。壓鉛絲法：將兩條長約50mm、粗約1mm的鉛絲平行于轉子軸線置于軸瓦兩端阻油邊處軸頸頂部，如圖2-77所示?？凵?/p>

32、瓦，緊結合面螺栓，用0.02mm塞沿四周檢查塞不進時，吊開上瓦，測量鉛絲被壓扁后的最小厚度即軸瓦該端頂部間隙。 圖2-77 壓鉛絲法測軸瓦間隙千分尺法：緊結合面螺栓、塞尺檢查結合面合格后，用內、外徑千分尺分別測量軸瓦兩端阻油邊處子午面的內徑和同一位置軸頸的外徑，兩者之差即軸瓦該端的頂部間隙。本機三號軸承因其上半瓦為圓筒形，也可用壓鉛絲法測頂部間隙。可傾瓦間隙的測量這種軸承的瓦塊是活絡支承在軸瓦體上的，因而不能用上述方法測量軸瓦間隙。常用的測量方法有兩種：一是抬軸法，二是軸瓦提升法（也稱深度千分尺法）。本機組的2號瓦未設專門的軸承體測量中心孔，故可用抬軸法來測量。組裝好可傾瓦軸承，在轉子軸頸處和

33、軸承體外圓上各架一只百分表，然后用抬軸架將軸略微提升。同時監(jiān)視兩只百分表，當軸承體百分表指針開始移動時，讀出軸承上的百分表讀數(shù)。將讀數(shù)減去原始讀數(shù)，再減去軸承體上的百分表指針移動數(shù)值，其結果除以，即為軸瓦的油隙。本機組的1號瓦設有軸承體測量中心孔，故可用軸瓦提升法和抬軸法測量其間隙，下面介紹用軸瓦提升法測量油隙。將可傾瓦軸承的所有部件組裝好，緊固結合面的螺栓，并完全松開軸承上部瓦塊的臨時固定螺栓，用銅棒輕輕地敲擊軸承，使軸承上半部的兩塊瓦塊落到軸上。用一深度千分尺從軸承45位置的軸承體上的中心孔穿入，測量軸瓦外墊片到軸承體上半部外表面的距離，記為b；均勻地擰緊瓦塊的臨時固定螺栓，要求每塊瓦塊上

34、的兩個臨時固定螺栓的擰緊量保持一致，直到軸瓦外墊片與軸承體的內表面完全接觸為止。這時，再用深度千分尺測量軸瓦外墊片到軸承體上半部外表面的距離，記為a。兩次測量的差值tba，即為可傾瓦在45方向上的油隙。注意：兩種測量方法的結果應基本相同，否則應查明原因或重新測量。必須指出的是：一、二號軸承上半 可傾瓦塊的中心都與水平（或中垂線）成45夾角，用軸瓦提升法測間隙時，深度千分尺也與水平成45夾角，因而測得的間隙必須換算成垂直方向的值才是軸瓦的油隙。換算方法很簡單：軸瓦頂部間隙ct。軸瓦間隙的調整a、調整方法一般情況下，可傾瓦的油隙不予調整，軸瓦烏金亦不予研制。若測量結果與標準值相差過大或軸瓦位置必須

35、變動時，可在制造廠家協(xié)助下進行調整。對分式軸瓦（包括圓筒形、橢圓形瓦）間隙的調整按常規(guī)方法進行：若頂部間隙偏小，應修刮上瓦頂部烏金；若間隙過大，可適當修刮軸瓦水平結合面。瓦結合面處的側都間隙不應超過規(guī)定值，偏小時可修刮，達大時應予更換或補焊后修刮。b、300mw汽輪機軸瓦及油檔間隙驗收標準參看圖2-78。 一號軸承軸向間隙： 調端a：16.03.0 電端b：16.03.0圖2-78 軸瓦及油檔間隙項隙c：0.510.61瓦套過盈d：0.010.03軸承洼窩接觸面：75%，且均勻軸承蓋油檔間隙：上部：0.840.94兩側：0.460.94下部：0.080.18 二號軸承軸向間隙： 調端a：18.

36、53.2 電端b：18.53.2項隙c：0.610.71其他指標與一號軸承相同。 三號軸承軸向間隙： 調端a：31.53 電端b：20.93頂隙c：0.971.07上瓦枕與瓦套間隙d：0.200.30其他指標與一號軸承相同。 四號軸承軸向間隙： 調端a：33.13 電端b：18.93其他指標與三號軸承相同。上述間隙、過盈值的單位均為mm。指標中“瓦套過盈”或“上瓦枕與瓦套間隙”因軸承體支承結構不同而有不同含義：對一號軸承，是指軸承體與軸承座洼窩間的過盈量（緊力）；對二、三、四號軸承而言，則是指球面墊塊與軸承座球面間的過盈或間隙。另外，對于與水平/垂直方向成45角安裝的可傾瓦塊，其墊片調整量與軸

37、心在水平/垂直方向的位移量之間的比值恒：1。例如，欲使軸承中心垂直向上移動0.1mm，則應將下半兩墊塊上墊片的總厚度各增加0.10.07mm，同時將上半兩墊塊上墊片的總厚度各減少0.07mm。墊片材料應為不銹鋼或磷銅片，每組墊片數(shù)不應超過三張，每片都必須完好平整，厚度0.05mm。（4）軸承緊力的測量與調整軸承緊力是工作狀態(tài)下軸承座上蓋對軸承體的壓力。緊力過大可能導致軸承座蓋、軸瓦體等另件變形或自位式軸承喪失自動調整作用；緊力過小則常是引起軸承振動的原因。同一臺汽輪上的各個軸承的緊力因其結構和負荷性質不同而不相同：本機的一、二號軸承的緊力為正值，即過盈0.010.03mm；三、四號軸承的緊力為

38、負值，即軸承蓋與調整墊塊的球形接觸面之間留有0.200.30mm的間隙。檢修完畢后必須按驗收標準或制造廠規(guī)定值驗收。軸承緊力的測量軸承緊力通常用壓鉛絲法測量，與測量軸瓦頂隙基本相同，差別在于：這里測量的是緊力，所以軸承座結合面螺栓還沒緊到位，軸瓦體或調整墊塊頂部與軸承蓋之間的間隙已經消失。所以測量前除在軸瓦體或調整墊塊頂部放置鉛絲外，還應在軸承座結合面的四角靠近連接螺栓處對稱地放置4張厚度和大小均相同的不銹鋼或磷銅墊片。墊片厚度為頂部鉛絲直徑的6070%。扣上軸承蓋，均勻地緊連接螺栓并及時用塞尺監(jiān)視結合面間隙。吊開軸承蓋，分別測量墊片厚度a和被壓扁了的鉛絲最小厚度b，其差值cab即為緊力值。當

39、c為負值即b大于a時，表明存在間隙。軸承緊力的調整緊力調整方法因軸承結構而異：二、三、四號軸承的軸瓦體通過調整墊塊支承在軸承座的球面洼窩中，可用更換或增減墊塊下墊片厚度的辦法調整軸承緊力。一號軸承的軸瓦體直接座落在軸承座的洼窩中，兩者系圓柱面接觸。當緊力過小時，可在軸瓦體頂部加不銹鋼墊片或磷銅墊片；當緊力過大時，可在軸承座結合面上加墊片。調整墊片厚度，即可得到需要的緊力。調整墊塊的研刮墊塊外表面與軸承座洼窩內表面的接觸情況關系軸承運行的可靠性，檢修中必須仔細測量，不合標準時應進行著色研制。墊塊研刮的質量標準：墊塊與軸承座接觸面積75%墊塊表面積，且接觸痕跡均勻分布。軸瓦體落座、不承受轉子重要情

40、況下，兩側墊塊處0.03mm塞尺塞不進，底部墊塊處有0.050.07mm間隙；轉子就位后，各墊塊與軸承座接觸面用0.03mm塞尺均塞不進。墊塊研刮應以軸承座油擋洼窩中心為參照，并與轉子對輪中心調整同時進行。因為對輪找中心時要改變墊塊下墊片的厚度，因而不可避免地引起墊塊與軸承座接觸狀況的變化和油擋洼窩中心的變動。只有三者協(xié)調進行，才能收到事半功倍之效。2、推力軸承推力軸承檢修的主要內容是推力瓦塊和定位環(huán)、軸承外殼承力面的檢測以及推力間隙測量調整、轉子軸向定位。（1）推力瓦塊的檢查和修理瓦塊外觀檢查：表面光滑，無損傷，接觸痕跡均勻。滲油法或著色探傷檢查：烏金無脫胎、裂紋、氣孔、夾渣等隱蔽損傷。局部

41、損傷可在鏟除缺陷后補焊處理。瓦塊的厚度和平行度：用外徑千分尺測量同側各瓦塊的厚度，其差值應0.02mm。瓦塊厚度差超標時，應當更換或作如下處理：以最薄的瓦塊厚度為基準研刮同側其他瓦塊，使它們厚度一致；或將最薄的瓦塊補焊，然后研刮到達標厚度。瓦塊的平行度可通過沿其縱橫軸線方向的多點厚度測量來檢驗。烏金表面楔形油囊的形狀和深度應符合要求，否則應仔細修刮。瓦塊的測溫元件和導線完好，計量檢驗合格。（2）平衡塊、定位環(huán)、軸承外殼的檢修瓦塊與平衡塊之間局部接觸的承力面應無明顯的磨損和損傷，否則應聯(lián)系廠家處理。平衡塊的承力面應光滑、無損傷。用外徑千分尺沿周長測量平衡塊和定位環(huán)各點厚度，差值應0.02mm。定

42、位環(huán)與外殼接觸面積應70%（合格）或75%（優(yōu)良）總面積。此指標合格后，用塞尺檢查水平結合面處的局部間隙應0.05mm。不合標準的承力面、接觸面應進行研制。（3）推力間隙的測量與調整推力間隙的測量與調整推力承軸解體前、裝復后都應測量推力間隙。方法如下：將兩只百分表固定在軸承座下部，調整其測桿使轉子軸線平行，一支測桿抵在推力盤工作表面或其附近與軸垂直的光滑平面上，另一支測桿抵在軸承外殼近中分面處。盤動轉子，同時用千斤頂或木杠頂住對輪或葉輪，使推力盤緊靠工作瓦表面，分別記錄兩只百分表的讀數(shù)a和c。用同樣的方法使推力盤緊靠非工作瓦表面，分別記錄兩只百分表的讀數(shù)b和d。軸承的推力間隙a（ab）（cd）

43、。300mw汽輪機推力間隙的標準值為0.250.50mm。如果a值不合標準，應參照解體前測得的推力間隙，結合軸系動、靜間隙狀況決定調整方案，通過改變前后定位環(huán)與軸承外殼間的墊片（圖2-58中的零件7）厚度使a值達標。（4）轉子的軸向定位本機推力軸承的兩側裝有定位機構，用于確定和調整軸承外殼轉子的軸向位置，保證汽輪機動、靜部分之間的軸向間隙符合標準。該機構的工作原理和使用方法在第二章第六節(jié)中已作了詳細介紹，這時不再復述。五、轉子與靜止部分的部件相比，轉子的工作條件更加惡劣。在工作轉速下，轉子上的零件都承受巨大的離心力，并且在啟、停過程中離心力是不斷變化的。轉子支承在軸承內一層很薄的油膜上、與靜止

44、部分保持很小的徑向和軸向間隙，微小的質量失衡或變形、油膜工況惡化等因素都可能導致轉子的異常振動。因此，對轉子的形狀和位置尺寸都有嚴格的要求。除檢修方法外，本小節(jié)將著重介紹幾頂轉子的形位指標及其測量方法。1、主軸的檢修（1）轉子出缸前的測量為了解檢修前轉子及相關零部件的狀況，以利于汽輪機缺陷的分析，為轉子檢修和裝復時的調整提供參考，轉子吊出汽缸前，在其原有工作位置上應作一系列的測量并詳細記錄。測量項目高、中低對輪及低發(fā)對輪中心；各軸瓦間隙和軸承緊力；各缸通流部分的動靜間隙及前、后軸封間隙；各軸承座油擋洼窩中心；轉子各軸頸揚度及軸頸下沉量；軸頸的錐度和橢圓度；主軸的晃度和彎曲度；對輪端面的平面偏差

45、；葉輪的瓢偏度和變形；對輪與對應軸承座端面間的距離。這些項目中，有的前后文已寫過或測量方法比較簡單，在現(xiàn)場容易看懂，故這里只簡要介紹幾個常用重要項目的測量方法。大軸晃度和彎曲度測量以測量高壓轉子大軸的晃度和彎曲度為例。將轉子圓周分成8等分，以危急遮斷器飛錘擊出方向為1號，并沿轉子全長選出8點作為百分表的測量位置，如圖2-79所示。測量各點間的尺寸，并做好記錄。注意大軸彎曲度的測量必須在汽輪機轉子完全冷卻的狀態(tài)下進行。在各個測點處裝好百分表，百分表的原始讀數(shù)最好放在同一數(shù)值上。盤動轉子，每圖2-79 轉子晃動度及彎曲度的測量圖2-80 轉子某斷面晃動值轉一等分，記錄一次各百分表讀數(shù)。當轉動一圈后

46、，檢查百分表，仍應回到原始讀數(shù)（要求連續(xù)校核兩遍）。根據(jù)百分表的讀數(shù)，計算出各百分表在相對180兩點的讀數(shù)差，記在記錄圖的中間，并以箭頭表示向量，如圖2-80所示，即為軸在該斷面處沿四個方向的晃動值。然后用圖解法將各斷面的晃動值綜合起來，求出軸在四個方向的彎曲情況。作圖方法如圖2-81所示，以軸中心線為橫坐標，把各個百分表的位置按距離比例，標在橫坐標上；將各測點百分表同一方向讀數(shù)差的一半值，按比例標在垂直坐標上，然后連接各點成彎曲折線（為便于說明起見表示成兩直線），直線交點a為軸的最大彎曲點，與橫坐標的距離b為該方向的彎曲度。在四個方向的彎曲度中，選取最大的一個，就是軸的彎曲度。 圖2-81

47、轉子彎曲度（某一方向）應該指出，大軸也有多彎曲點及不在一個平面上彎曲的情況，因此應綜合分析測量數(shù)據(jù)。對輪端面平面偏差的測量平面偏差包括被測對輪端面與主軸中心線的不垂直度（即瓢偏度）和端面本身的不平度，測量方法如下：圖2-82 端面平面偏差的測量1-靠背輪端面；2-百分表將轉子圓周按轉子旋轉方向分成8等分，并使危急遮斷器飛錘擊出的方向為1號。在對輪端面左右、靠近邊緣相對180各裝一只百分表如圖2-82所示。要求百分表指針垂直于端面，兩表與邊緣距離相等。放置兩只百分表是考慮到轉子在旋轉時可能沿軸向移動。測量前將轉子用臨時支架止推，將兩百分表小數(shù)放至50的位置。盤動轉子一圈，檢查兩只百分表讀數(shù)應一致

48、。然后盤動轉子，每轉一等分，記錄一次，回到起始位置時，兩只百分表讀數(shù)仍應相等。兩只表同一直徑的最大讀數(shù)差減去最小讀數(shù)差取其半數(shù)，即為對輪端面平面偏差。平面偏差式中 max同一直徑兩端兩只表的讀數(shù)差的最大值； min同一直徑兩端兩只表的讀數(shù)差的最小值。軸頸錐度和橢圓度的測量。軸頸錐度的測量方法是：先將轉子全圓周分成8等份，并使危急遮斷器飛錘擊出的方向為1號，如圖2-83所示。在同一縱斷面內，采用外徑千分尺測得a-a、b-b、c-c三個橫斷面的最大直徑與最小直徑之差，即為錐度。取四個縱斷面內最大的錐度作為軸頸錐度。圖2-83 軸頸錐度和橢圓度的測量軸頸橢圓度通常采用下列兩種方法測量：將轉子放置于軸

49、承內，采用百分表測量軸頸的最大晃動度，即為軸頸橢圓度；采用外徑千分尺在同一橫斷面內測得的最大直徑與最小直徑差，即為軸頸橢圓度。在常規(guī)大修中，不要求測量軸頸錐度及橢圓度，但是，當汽輪機運行中振動較大、軸承合金剝落或檢修中研磨軸頸時，則應測量軸頸錐度及橢圓度。軸頸揚度及下沉量測量a、軸頸揚度將校驗合格的精密水平儀如合象水平儀放在被測軸頸頂部中間位置，確信其平穩(wěn)并在轉子軸線正上方后進行測量。測兩次：設第一次的讀數(shù)為a，第二次在原位將儀器調頭（轉180）測量，讀數(shù)為b。則該軸頸揚度為（ab）/2，方向為兩次測量中大值的方向。為了消除軸頸自身表面缺陷（如錐度、橢圓度等）的影響，上述測量應在轉子0、90、

50、180、270位置各測一次，然后取四次揚度的平均值作為測定值。測軸頸揚度可以監(jiān)視基礎的縱向不均勻沉降、排汽缸和軸承座的變形以及轉子靜撓度的變化，為軸系對輪找中心提供參考。b、軸頸下沉量軸頸下沉量可用橋規(guī)和塞尺測量。測量值與歷史記錄比較，可監(jiān)視軸頸、軸瓦的磨損，以及軸瓦墊塊的電化學腐蝕和墊片的破裂脫出等支承損傷。測量方法較簡單，如圖2-84所示。圖2-84 用橋規(guī)塞尺測量軸頸下沉量必須指出，軸頸下沉量測量結果與量具及其使用當否有直接關系，所以每次測量，求軸頸號、橋規(guī)號、橋規(guī)位置和方向，乃至塞尺塞入緊度等均一樣，否則各次測量值將無可比性。（2）主軸檢修汽輪機主軸常簡稱大軸，其主要損傷形式是裂紋、軸

51、頸磨損、彎曲變形。對整鍛式和焊接式轉子而言，大軸與葉輪、對輪等是一個整體，構成汽輪機的核心部件。大軸裂紋的檢修大軸裂紋除其材質自身缺陷外，主要是由低周熱疲勞、彎曲變形、多次超速或大幅度負荷變動引起的。裂紋可發(fā)生在轉子外表面，也可發(fā)生在其中心孔表面。中心孔探傷由專人進行，倘發(fā)現(xiàn)裂紋，現(xiàn)場也無法處理。表面裂紋多出現(xiàn)在大軸應力集中部位（如軸封彈性槽）、最大彎曲或嚴重磨損部位。首先在危險區(qū)作仔細的外觀檢查，可疑處再作酸浸檢查。發(fā)現(xiàn)裂紋后，應及時用探傷儀器測量裂紋的深度。由于轉子的特殊重要性，對其裂紋的處理必須十分慎重，通常應根據(jù)裂紋長度和深度進行大軸的強度核算。當裂紋尚不嚴重，現(xiàn)場處理不危及大軸安全時

52、，可將有裂紋的表面車去一層，或將裂紋徹底鏟除并加工成圓滑過渡的凹面；當裂紋很深，作上述處理會明顯削弱大軸強度時，必修返回制造廠修理或更換新轉子。大軸上的裂紋一般不允許現(xiàn)場補焊。軸頸檢修軸頸損傷的原因主要有：潤滑油不清潔（含有焊渣、缺屑、砂粒、水分等）或油質不良、軸瓦間隙不當?shù)?。慢性損傷造成表面的麻點、槽道，或出現(xiàn)錐度、橢圓度；意外嚴重損傷則可能導致重大事故。根據(jù)軸頸表面損壞程度，采用不同的檢修方法。a、當軸頸上有輕微銹蝕、劃痕時，可用1015mm厚的氈子作研磨帶，其長度應能在軸頸上繞兩圈、寬度等于軸頸的長度。用00號氧化鋁砂布涂汽輪機油或用紙板、柔軟的皮子涂上研磨膏包在軸頸上，外面包上氈帶，用

53、麻繩繞一圈，在兩側用人拉繩子來回轉動研磨。應定時更換氧化鋁砂布或涂研磨膏，同時檢查研磨質量，直到磨光為止。b、當軸頸損傷較重且存在錐度和橢圓度時，可采用圖2-85所示的工具進行研磨。該工具系用812mm厚的鐵板制成帶法蘭的圓筒，在法蘭之間加適當厚度的墊片。車圓筒的內表面，要求圓筒內徑比軸頸直徑大1020mm，長度與軸頸度長度一致。將轉子吊至專用支架上，不要用軸頸支承。測量并記錄研磨前軸頸錐度及橢圓度。圖2-85 研磨軸頸的工具1-圓筒；2-毛氈；3-砂布；4-手柄在軸頸上包一層涂油砂布，墊上厚度均勻的氈子并裝好研磨工具。將氈子和砂布的兩頭夾在法蘭中間后緊固螺栓，使其不致松動。然后利用手柄轉動研

54、磨工具進行研磨，每隔1520mm更換一次砂布，每隔1小時將轉子按旋轉方向轉90。當時轉子轉動一圈后，用煤油把軸頸洗凈，檢查軸頸的光滑程度并測量軸頸錐度和橢圓度，以防研磨不均勻。砂布號數(shù)的選擇及研磨時間，取決于軸頸損傷程度和軸頸上金屬被研磨掉的快慢。在研磨過程中，隨著傷痕被逐漸磨掉，應更換較細的砂布。當傷痕全部被磨掉后，測量軸頸的錐度和橢圓度均不大于0.02mm時，拆去研磨工具，用細油石將軸頸磨光并擦干凈。c、當軸頸表面嚴重磨損，溝槽深到不能用研磨法消除時，必須先作大軸強度核算。如強度允許車去損傷層，則可在制造廠家的配合下，在汽缸或軸承座的下法蘭面上裝置刀架，啟動盤車裝置，用小進刀量逐層車削軸頸

55、，并及時測量其錐度和橢圓度，直至將溝槽徹底消除。然后上光刀，再用上述方法研磨，使軸頸達到計算尺寸和合格光潔度。本廠已有作此種處理的成功經驗，這里不再贅述。d、經強度核算，軸頸損傷已達到不能保證機組安全運行程度的大軸/轉子，必須換新或交制造廠處理。推力盤和對輪端面平面偏差或損傷的處理方法與軸頸的基本相同。在車削其端面時，必須裝設可靠的軸向定位裝置，以嚴格限制加工過程轉子的軸向竄動（通常要求竄動量0.02mm。轉子彎曲的校正（直軸）轉子兩端軸頸支撐在軸承上，靜止狀態(tài)下因自重作用，其軸線（轉子幾何中心線）將離開兩軸承的連線而下垂至靜態(tài)平衡位置，此時轉子的軸線稱為靜撓曲線，下垂的值稱為靜撓度。轉子的靜撓曲是必不可免的彈性變形，不是通常所指的轉子彎曲變形。轉子在運轉狀態(tài)下受到外力（如離心力、熱應力、機械作用力等）作用產生額外變形，其結果是轉子的質心離開它的軸線，即轉子各段質心的連線與其靜撓曲線不重合而成為一條彎曲的空間曲線。這才是轉子的彎曲變形。輕微的彎曲變形是彈性的，因而是暫時的，可以通過改變運行方式（如暖機、盤車）或做轉子動平等方法消除或加以抑制；但當轉子受到劇烈的外力作用（例如嚴重的動靜部分摩擦、局部驟冷等）而使其受創(chuàng)部位的彎曲應力超過材料的屈服極限時，就會發(fā)生塑性變形，造成轉子的永久彎曲。彎曲度超標的轉子不能強行使用，必須換新或加以校正（直