2012秋房屋結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)復(fù)習(xí)題

1、1選擇題 1伸縮縫的設(shè)置主要取決于（） A. 結(jié)構(gòu)承受荷載大小B.結(jié)構(gòu)高度 C.建筑平面形狀D.結(jié)構(gòu)長(zhǎng)度 2在下列（）情況下應(yīng)考慮設(shè)置下弦橫向水平支撐。 A、抗風(fēng)柱與屋架下弦連接B、抗風(fēng)柱與屋架上弦連接 C、設(shè)有天窗D、有縱向運(yùn)行的設(shè)在屋架下弦的懸掛吊車 3在下列情況下（）應(yīng)考慮設(shè)置上弦橫向水平支撐。 A、抗風(fēng)柱與屋架上弦連接B、有縱向運(yùn)行的設(shè)在屋架下弦的懸掛吊車 C、抗風(fēng)柱與屋架下弦連接D、設(shè)有天窗 4單層廠房下柱柱間支撐設(shè)置在伸縮縫區(qū)段的 。 A. 兩端，與上柱柱間支撐相對(duì)應(yīng)的柱間 B. 中間，與屋蓋橫向水平支撐相對(duì)應(yīng)的柱間 C. 兩端，與屋蓋橫向水平支撐相對(duì)應(yīng)的柱間 D. 中間，與上柱柱

2、間支撐相對(duì)應(yīng)的柱間 5單層廠房下柱柱間支撐一般布置于伸縮縫區(qū)段的（） A. 中部B.兩端 C.距兩端的第二個(gè)柱距內(nèi)D.任意一端 6有吊車廠房結(jié)構(gòu)溫度區(qū)段的縱向排架柱間支撐布置原則以下列（）項(xiàng)為正確做法。 A下柱支撐布置在中部，上柱支撐布置在中部及兩端 B下柱支撐布置在兩端，上柱支撐布置在中部 C下柱支撐布置在中部，上柱支撐布置在兩端 D下柱支撐布置在中部及兩端，上柱支撐布置在中部 7單層廠房計(jì)算中，對(duì)屋面活荷載、雪荷載的取值是按（） A. 兩者之和B.兩者的平均值 C.兩者的較小值D.兩者中的較大值 8計(jì)算吊車橫向水平荷載時(shí)，需考慮（） A吊重 B大車重和小車重 C吊重、大車重和小車重 D吊重

3、和小車重 9當(dāng)兩臺(tái)吊車組合時(shí)，對(duì)輕級(jí)和中級(jí)工作制吊車折減系數(shù)取 。（） A. 0.8B.0.85C.0.9D.0.95 18排架計(jì)算時(shí)，對(duì)一單層單跨廠房一個(gè)排架，應(yīng)考慮（）臺(tái)吊車。 A4臺(tái) B2臺(tái) C3臺(tái) D按實(shí)際使用時(shí)的吊車臺(tái)數(shù)計(jì) 10垂直作用于建筑物表面的風(fēng)載標(biāo)準(zhǔn)值 Wk z s zw0 中 s為 o ( ) A.風(fēng)振系數(shù) B.風(fēng)壓高度變化系數(shù) C. 風(fēng)載體型系數(shù) D. 基本風(fēng)壓 11垂直作用于建筑物表面的風(fēng)載標(biāo)準(zhǔn)值 Wk z szWo 中 Wo 為 o ( ) A.風(fēng)振系數(shù) B.風(fēng)壓高度變化系數(shù) C. 風(fēng)載體型系數(shù) D. 基本風(fēng)壓 12垂直作用于建筑物表面的風(fēng)載標(biāo)準(zhǔn)值 Wk z szWo

4、 中 z為 o ( ) A.風(fēng)振系數(shù) B.風(fēng)壓高度變化系數(shù) C. 風(fēng)載體型系數(shù) D. 基本風(fēng)壓 13 垂直作用于建筑物表面的風(fēng)載標(biāo)準(zhǔn)值Wk z s zWo中z為 A. 風(fēng)振系數(shù) B. 風(fēng)壓高度變化系數(shù) 14 等高排架實(shí)際上是指排架中各柱（ C. 風(fēng)載體型系數(shù) D. 基本風(fēng)壓 ） A. 柱頂標(biāo)高相等的排架B.柱頂位移相等的排架 C.柱底標(biāo)高相等的排架D.柱頂剪力相等的排架 15兩跨等高鉸接排架中有A、B、C 三根柱 ,柱頂承受水平集中荷載作用,則（） A. 增大A柱截面，將減小C柱的柱頂剪力 B. 增大A柱截面,將減小A柱的柱頂剪力 C. 增大B柱截面,對(duì)B柱的柱頂剪力沒有影響 D. 增大B柱截

5、面,將增大A、C柱的柱頂剪力 16 單層廠房排架在柱頂集中水平力作用下按剪力分配法計(jì)算時(shí)，總剪力是按（） A. 柱的數(shù)量平均分配給各柱B.柱的高度分配給各柱 C.柱的側(cè)移剛度分配給各柱D.柱的截面面積分配給各柱 17 單層廠房排架柱內(nèi)力組合時(shí)，一般不屬于控制截面的是 （） A. 上柱柱頂截面B. 上柱柱底截面 C. 下柱柱頂截面D. 下柱柱底截面 18在一般單階柱的廠房中，柱的 截面為內(nèi)力組合的控制截面。 （ A ） A. 上柱底部、下柱底部及牛腿頂面 C. 上柱頂部、上柱底部及下柱底部 B. 上柱頂部、下柱頂部及牛腿頂面 D. 下柱頂部、下柱底部及牛腿頂面 23 下列哪句敘述是正確的。） 截

6、面為內(nèi)力組合的控制截面 19 在一般單階柱的廠房中，柱的（ A、上柱底部、下柱的底部與頂部 B、上柱頂部、下柱的頂部與底部 C、上柱頂部與底部、下柱的底部 D、上柱頂部與底部、下柱頂部與底部 20 關(guān)于單層廠房排架柱的內(nèi)力組合 ,下面說法中不正確的是（） A .每次內(nèi)力組合時(shí) ,都必須考慮恒載產(chǎn)生的內(nèi)力 B. 同臺(tái)吊車的豎向荷載Dmax和Dmin,不能同時(shí)作用在同一柱上 C風(fēng)荷載有左吹風(fēng)或右吹風(fēng)，組合時(shí)只能二者取一 D. 同一跨內(nèi)組合有吊車水平荷載Tmax 時(shí) ,不一定要有 Dmax 或 Dmin 21 對(duì)裝配式鋼筋混凝土單層廠房進(jìn)行設(shè)計(jì)，當(dāng)進(jìn)行排架柱內(nèi)力組合時(shí)，下面（）的描述 是正確的 A

7、恒載始終參與內(nèi)力組合 B 有吊車豎向荷載，必有吊車橫向水平荷載 C 每部吊車橫向水平荷載和吊車豎向荷載必須同時(shí)考慮 D 在對(duì)軸力組合時(shí)，由于在吊車橫向荷載和風(fēng)載作用下排架柱不產(chǎn)生軸力，可不參與組合 22 對(duì)裝配式鋼筋混凝土單層廠房進(jìn)行設(shè)計(jì)，當(dāng)進(jìn)行排架柱內(nèi)力組合時(shí)，下面（）的描述 是錯(cuò)誤的 A 恒載始終參與內(nèi)力組合的 B 風(fēng)荷載有左風(fēng)和右風(fēng)兩種，每次組合時(shí)只能考慮一種 C 考慮吊車橫向水平荷載參加組合時(shí)，必須同時(shí)考慮吊車豎向荷載參加組合 D 在 Nmax、M、V 組合時(shí)，吊車橫向水平荷載和風(fēng)載不產(chǎn)生軸力，可不參與組合 A. 左，右風(fēng)不可能同時(shí)產(chǎn)生。 B. 有D必有T,有T不一定有Db C. 在組

8、合 呃時(shí)，應(yīng)使相應(yīng)的 Nax也盡可能大些，這樣更為不利。 D. 同臺(tái)吊車的Tmax同時(shí)作用于左，右柱上，但方向只能擇一。 24單層廠房排架柱內(nèi)力組合中可變荷載的下列特點(diǎn)，（）有誤。 A吊車豎向荷載，每跨都有 Dmax在左、Dmin在右及Dmin在左、Dmax在右兩種情況；每次 只選一種 D max 或 D min B吊車橫向水平荷載 Tmax同時(shí)作用在該跨左、右兩柱，且有正、反兩個(gè)方向 C有Dmax或Dmin必有Tmax，但有Tm ax不一定有 D風(fēng)荷載有左來(lái)風(fēng)和右來(lái)風(fēng)，每次選一種 25排架結(jié)構(gòu)內(nèi)力組合時(shí)，任何情況下都參與組合的荷載是（）。 A活荷載 B風(fēng)荷載 C吊車豎向和水平荷載 D恒荷載

9、26在單層廠房的各種結(jié)構(gòu)中，（）對(duì)結(jié)構(gòu)構(gòu)件的內(nèi)力影響比較大，在設(shè)計(jì)時(shí)要予以重視。 A、恒載、吊車荷載、雪荷載 B、恒載、吊車荷載、風(fēng)荷載 0 C、吊車荷載、風(fēng)荷載、施工荷載D、吊車荷載、施工荷載、雪荷載 27下列關(guān)于荷載分項(xiàng)系數(shù)的敘述（）不正確。 A. Y為恒載分項(xiàng)系數(shù) B. Y用于計(jì)算活載效應(yīng)的設(shè)計(jì)值 C. y不分場(chǎng)合均取1.2 D. y取1.4;對(duì)于樓面結(jié)構(gòu)，當(dāng)活載標(biāo)準(zhǔn)值不小于4kN/m2時(shí)取1.3 28荷載分項(xiàng)系數(shù)的取值（） A. 總是大于1B.總是小于1 C. 總是等于1D.可能大于1，可能等于1,也可能小于1 29單層廠房單階柱在內(nèi)力組合時(shí)，應(yīng)在（ A、上柱柱頂截面 C、上柱柱底截面

10、 30永久荷載的分項(xiàng)系數(shù)丫 g=1.35適用于（ ）位置要求出相應(yīng)的剪力值。 B、下柱柱頂截面 D、下柱柱底截面 ） A.由可變荷載效應(yīng)控制的基本組合 B. 由永久荷載效應(yīng)控制的基本組合 C. 荷載效應(yīng)的偶然組合 D. 荷載效應(yīng)的頻遇組合 31大部分短牛腿的破壞形式屬于（ A剪切破壞B斜壓破壞C彎壓破壞 32單層廠房柱牛腿的斜壓破壞多發(fā)生在 D斜拉破壞 情況下。 W 0.75 C. A. 0.75 V a W 1 B. 0.1 V /h 33單層廠房柱牛腿的剪切破壞多發(fā)生在 W 1 B. 0.1 v a 0h0 A. 0.75 V 34單層廠房柱牛腿的彎曲破壞多發(fā)生在 A. 0.75 V W

11、1 B. 0.1 V 0.1 情況下。 W 0.75 C. W 0.75 C. D. ,，0.75 ho ho D. h0，075 .情況下。 ah0 W 0.1 D. (D ) J，0.75 35裝配式鋼筋混凝土單層廠房柱牛腿截面高度根據(jù)（ ）確定 A構(gòu)造要求和承載力要求 B構(gòu)造要求和裂縫控制要求 C構(gòu)造要求、承載力和裂縫控制要求 D承載力和裂縫控制要求 36對(duì)柱下獨(dú)立基礎(chǔ)進(jìn)行底板配筋時(shí)，控制截面為（）處截面 A柱與基礎(chǔ)交接處以及基礎(chǔ)變階處 B柱與基礎(chǔ)交接處 C基礎(chǔ)中軸線 D基礎(chǔ)變階處 37柱下鋼筋混凝土獨(dú)立基礎(chǔ)的高度是根據(jù)（） A. 抗沖切承載力計(jì)算確定 B. 地基承載力計(jì)算確定 C. 基

12、礎(chǔ)尺寸的構(gòu)造要求，再通過抗沖切承載力驗(yàn)算確定 D. 基礎(chǔ)尺寸的構(gòu)造要求，再通過地基承載力驗(yàn)算確定 38柱下獨(dú)立基礎(chǔ)的基底尺寸應(yīng)根據(jù)（）的關(guān)系確定 A地基反力和和地基承載力設(shè)計(jì)值B地基凈反力和地基承載力設(shè)計(jì)值 C地基附加應(yīng)力和地基承載力特征值D地基反力和地基承載力特征值 39吊車梁計(jì)算的特點(diǎn)是：（1）吊車荷載應(yīng)乘以動(dòng)力系數(shù)；（2）吊車運(yùn)行荷載應(yīng)用影 響線作出最不利內(nèi)力包絡(luò)圖；（3）（）； （4）對(duì)重（中）級(jí)工作制吊車梁應(yīng)進(jìn)行疲勞驗(yàn)算。 A. 吊車梁承受水平方向的彎、剪、扭 B. 吊車梁承受豎直和水平方向的彎、剪、扭 C. 吊車梁承受豎直方向的彎、剪和水平方向的彎、剪、扭 D. 吊車梁承受豎直方向

13、的彎、剪、扭和水平方向的彎、剪 40當(dāng)單層工業(yè)廠房縱向排架柱列數(shù)（）時(shí)，縱向排架也需計(jì)算。 A8B9C6D7 41 一般情況下，在初選框架梁的截面高度時(shí)，主要考慮的因素是（） A.梁的跨度B.層高C.結(jié)構(gòu)的總高度D.梁的混凝土強(qiáng)度等級(jí) 42 一般情況下，進(jìn)行現(xiàn)澆框架梁的截面設(shè)計(jì)時(shí)，（） A. 跨中和支座均按T形截面計(jì)算 B. 跨中和支座均按矩形截面計(jì)算 C. 跨中按T形截面計(jì)算，支座按矩形截面計(jì)算 D. 跨中按矩形截面計(jì)算，支座按T形截面計(jì)算 43裝配整體式樓蓋中框架梁的截面慣性矩應(yīng)取矩形截面慣性矩Io的（ ） A.1.0 倍 B.1.2 倍 C.1.5 倍 D.2.0 倍 44有關(guān)框架結(jié)構(gòu)的

14、計(jì)算簡(jiǎn)圖，下列說法中不正確的是（） A. 框架梁的跨度應(yīng)取相鄰兩根柱子軸線之間的距離 B. 底層柱的長(zhǎng)度應(yīng)取基礎(chǔ)頂面到二層樓板頂面之間的距離 C. 框架各跨跨度相差不大于10%時(shí)，可簡(jiǎn)化為等跨框架計(jì)算 D. 不等跨框架簡(jiǎn)化為等跨框架后，計(jì)算跨度應(yīng)取原框架中的最小跨度值 45設(shè)計(jì)現(xiàn)澆鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)時(shí)，為簡(jiǎn)化計(jì)算，對(duì)現(xiàn)澆樓蓋，取中框架梁的截面慣性矩 為（ ） A. -B.1.2-C.1.5D.2.0 - （-為矩形截面梁的截面慣性矩） 46框架跨度是指 間的距離。（C ） A.定位軸線B. 底層柱軸線 C. 頂層柱軸線 47對(duì)各跨跨差不超過 10%的不等跨框架，跨度應(yīng)按 A.平均跨度B. 最大

15、跨度 C. 最小跨度 D. 的等跨框架計(jì)算。 D. 中間層柱軸線 （A ） 計(jì)算跨度 48現(xiàn)澆整體式框架中框架梁 lb A.遲 12 B. bh3 C. bh3 D. bh3 49現(xiàn)澆整體式框架邊框架梁 lb 24 A.遲 12 B. bh3 C. bh3 D. bh3 50裝配式框架中框架梁 lb 24 A.遲 12 B. bh3 C. bh3 D. bh3 51裝配式框架邊框架梁 lb 24 A.曲 12 B. bh3 6 C. bh3 24 D. bh3 8 52裝配整體式框架中框架梁 lb A.曲 12 B. bh3 C. bh3 D. bh3 53裝配整體式框架邊框架梁 lb 24

16、A./ 12 B. bh3 6 C. bh3 10 D. bh3 8 54用分層法計(jì)算框架內(nèi)力時(shí) A.底層柱不變，其余各層柱乘以0.9 C.底層柱乘以0.9,其余各層柱不變 ，應(yīng)對(duì)柱線剛度進(jìn)行如下修正 0.8 B. 底層柱不變，其余各層柱乘以 D. 底層柱乘以0.8，其余各層柱不變 55用分層法計(jì)算框架結(jié)構(gòu)在豎向荷載作用下的內(nèi)力時(shí)，為了考慮在分層過程中將梁柱結(jié)點(diǎn) 簡(jiǎn)化為固定支座對(duì)結(jié)構(gòu)內(nèi)力帶來(lái)的影響，（B） A將樓層柱的線剛度增大并將其彎矩傳遞系數(shù)減小 B將樓層柱的線剛度減小并將其彎矩傳遞系數(shù)減小 C將框架梁的線剛度減小并將底層柱彎矩傳遞系數(shù)減小 D將樓層柱的線剛度增大并將其彎矩傳遞系數(shù)增大 5

17、6在用分層計(jì)算多層框架內(nèi)力時(shí)，中間層某柱的柱端彎矩，（） A. 只與該柱所屬的一個(gè)開口框架計(jì)算單元有關(guān) B. 只與該柱所屬的兩個(gè)開口框架計(jì)算單元有關(guān) C. 與所有開口框架計(jì)算單元有關(guān) D與所有開口框架計(jì)算單元無(wú)關(guān) 57在用分層法計(jì)算框架內(nèi)力時(shí)（） A. 除底層外，其他各層柱的線剛度應(yīng)折減 B. 除底層外，其他各層柱的線剛度應(yīng)增加 C. 底層柱線剛度應(yīng)折減，其他各層柱不變 D. 各層柱的線剛度均不變 的是（ A.假定橫梁的抗彎剛度無(wú)限大 C.假定梁柱節(jié)點(diǎn)轉(zhuǎn)角為零 59按D值法對(duì)框架進(jìn)行近似計(jì)算時(shí)，各柱的反彎點(diǎn)高度變化規(guī)律是 A. 當(dāng)其它參數(shù)不變時(shí)， B. 當(dāng)其它參數(shù)不變時(shí)， C. 當(dāng)其它參數(shù)不變

18、時(shí)， D. 當(dāng)其它參數(shù)不變時(shí)， 60D值法對(duì)反彎點(diǎn)法的 B.假定各層柱的反彎點(diǎn)均在柱高的中點(diǎn) D.其適用條件是梁柱線剛度比大于3 ）。 隨上層框架梁線剛度的減小而降低 隨上層框架梁線剛度的減小而升高 隨上層層高的增大而降低 隨下層層高的增大而升高 （D）進(jìn)行了修正 A柱的側(cè)移剛度和反彎點(diǎn)高度B柱線剛度和彎矩分配系數(shù) C柱的線剛度和側(cè)移剛度D柱的線剛度和反彎點(diǎn)高度 61在D值法中，D值的計(jì)算公式為 D=a 12ic/h2其中a數(shù)值（） A.1 D.可能1,也可能 ho時(shí) 為;當(dāng) a ho時(shí)為。 41牛腿設(shè)計(jì)的內(nèi)容包括： , 和構(gòu)造。 42牛腿發(fā)生剪切破壞的條件是 或。 aa 43當(dāng)牛腿的 0.7

19、5或縱筋配筋率較低時(shí)發(fā)生 破壞。 h。 48牛腿的寬度與 相同，牛腿的高度按 確定。 49我們把 _ 的牛腿稱為長(zhǎng)牛腿 ，其實(shí)質(zhì)是。 51因?yàn)榈踯嚵撼惺芏啻沃貜?fù)荷載，所以除進(jìn)行靜力計(jì)算外，還要進(jìn)行強(qiáng)度驗(yàn)算。 52計(jì)算柱下獨(dú)立基礎(chǔ)的底板鋼筋時(shí)，地基反力采用反力 53在建筑結(jié)構(gòu)中的變形縫有 、和。 54.在不需進(jìn)行地基變形驗(yàn)算時(shí)，柱下獨(dú)立基礎(chǔ)底面尺寸由 驗(yàn)算確定的。 55目前，從經(jīng)濟(jì)指標(biāo)、材料用量和施工條件等方面衡量，特別是高度較低的廠房，常采用 的柱距。 56框架底層層高 （柱高）=標(biāo)高-標(biāo)高；樓層及頂層層高 （柱高）=標(biāo) *_t- S_- 咼-標(biāo)咼。 57計(jì)算全現(xiàn)澆框架梁的截面慣性矩時(shí)，需要考

20、慮 因素，對(duì)按矩形截面計(jì)算得到的框 架梁的截面慣性矩乘以 。 58對(duì)現(xiàn)澆樓蓋框架結(jié)構(gòu)，考慮到 對(duì)梁截面慣性矩I的影響，中框架梁可取1=21 o, 邊框架梁可取1=1.51 o（|o為矩形截面梁的慣性矩 ）。 59框架在豎向荷載作用下的近似內(nèi)力計(jì)算法有（1） ; （2） 。 60框架在豎向荷載作用下，其內(nèi)力近似算法有和，當(dāng)層數(shù)較多時(shí)以 采用為宜；在水平荷載作用下，其內(nèi)力近似算法有 和，作施工 圖時(shí)常采用。 61在分層法中，上層各柱遠(yuǎn)端傳遞系數(shù)取 ，底層柱和各層梁的傳遞系數(shù)取 62分層法計(jì)算框架結(jié)構(gòu)在豎向荷載作用下的內(nèi)力時(shí)，為了考慮在分層過程中將梁柱結(jié)點(diǎn)簡(jiǎn) 化為固定支座對(duì)結(jié)構(gòu)內(nèi)力帶來(lái)的影響，將樓層

21、柱的線剛度和彎矩傳遞系數(shù) 63多層多跨框架在豎向荷載作用下的近似內(nèi)力計(jì)算中，除底層柱子以外的其它層柱子的線 剛度均要乘以的折減系數(shù)。 64框架分層法計(jì)算中，認(rèn)為每一層梁上的荷載只對(duì)本層梁和 產(chǎn)生的內(nèi)力. 65在反彎點(diǎn)法中，底層反彎點(diǎn)位置位于距離柱底 處，其他各層柱反彎點(diǎn)位 于柱的處。 -D值法計(jì)算的基本要點(diǎn)有兩個(gè), 的距離. 力。 66.多層多跨框架在水平荷載作用下的近似內(nèi)力計(jì)算方法 67“ D值法”中，D值的物理意義是 ,二是 68框架柱的反彎點(diǎn)高度指反彎點(diǎn)到該柱 69在風(fēng)荷載作用下，迎風(fēng)面一側(cè)的框架柱將產(chǎn)生軸向 70 框架柱 的四種最不禾U 內(nèi)力組合為 （1 ） （2）； （3） ； 。

22、71對(duì)框架結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)時(shí)要對(duì) 荷載作用下的梁端彎矩在內(nèi)力組合之 （前、后） 進(jìn)行調(diào)幅，調(diào)幅后，梁端負(fù)彎矩 ，跨中彎矩 。 72框架梁的計(jì)算控制截面取 和。 73確定截面最不利活載位置時(shí)，欲求某跨跨中最大正彎距，除該在 布置活荷載 外，還應(yīng)在 布置活載。 74在框架截面設(shè)計(jì)時(shí)，框架柱按偏心受壓構(gòu)件設(shè)計(jì)，框架梁按 設(shè)計(jì) 75框架節(jié)點(diǎn)區(qū)的混凝土強(qiáng)度等級(jí)，應(yīng)不 于柱的混凝土強(qiáng)度等級(jí)。 76框架結(jié)構(gòu)在水平荷載作用下，其側(cè)移由 和兩部分變形組成。 77承重框架的布置方案可以有 、和。 78.對(duì)于縱向框架承重方案，由于房屋較弱,一般不宜采用. 79框架結(jié)構(gòu)是由橫梁、立柱和 連接而成的. 80.用來(lái)承托圍護(hù)墻的重

23、量，并將其傳至柱基礎(chǔ)頂面的梁稱為 . 81在框架結(jié)構(gòu)的柱和基礎(chǔ)的荷載計(jì)算中，計(jì)算截面以上的樓層數(shù)越多，所取活荷載的折減系 數(shù)越. 82荷載可分為永久荷載、可變荷載和 三類. 3簡(jiǎn)答題 1簡(jiǎn)述單層廠房中無(wú)檁屋蓋體系屋面荷載的傳遞路徑 2單層工業(yè)廠房屋蓋支撐通常包括哪些部分？ 3請(qǐng)畫出（或?qū)懗觯﹩螐S鉸接排架山墻以及四周墻體處風(fēng)載的傳力路徑。 4支撐的作用是什么？柱間支撐的作用又是什么？ 5排架按結(jié)構(gòu)形式可分哪幾種？分別采用何種計(jì)算方法進(jìn)行內(nèi)力分析？ 6排架計(jì)算單元選取的基本假定有哪些？ 7對(duì)于等高排架來(lái)說，非對(duì)稱荷載，對(duì)稱排架的內(nèi)力計(jì)算可分哪幾步進(jìn)行？ 8在單層廠房?jī)?nèi)力組合時(shí)，吊車豎向荷載在組合時(shí)

24、有何特點(diǎn)？ 9確定單層廠房柱控制面配筋時(shí)，通常需要考慮哪幾種內(nèi)力組合？ 10單層廠房柱采用對(duì)稱配筋時(shí)，通常應(yīng)考慮哪幾種內(nèi)力組合？ 11牛腿設(shè)計(jì)的主要內(nèi)容是什么 ？ 12單廠排架內(nèi)力組合的目的是什么？ 13如何選取排架柱的計(jì)算控制截面，如何進(jìn)行計(jì)算截面的內(nèi)力組合？ 14試說明對(duì)單層廠房排架柱進(jìn)行哪四個(gè)項(xiàng)目的內(nèi)力組合？ 15簡(jiǎn)述排架結(jié)構(gòu)在荷載作用下內(nèi)力計(jì)算的步驟。（畫出相關(guān)計(jì)算簡(jiǎn)圖） 16單廠排架內(nèi)力組合中通常選擇哪幾種組合？ 17根據(jù)牛腿的受力特點(diǎn)，計(jì)算時(shí)可將牛腿作何簡(jiǎn)化？并畫出計(jì)算簡(jiǎn)圖。 18牛腿的破壞形式，控制界面及其影響因素？ 19請(qǐng)完成牛腿的縱向受拉鋼筋構(gòu)造圖 20請(qǐng)完成牛腿的縱向彎起鋼

25、筋構(gòu)造圖 22請(qǐng)畫出排架柱與屋面梁或屋架鉸接的 構(gòu)造圖。 2種實(shí)際 防止措施是哪些? 21請(qǐng)說明采用如下牛腿的工程條件 23當(dāng)柱下單獨(dú)基礎(chǔ)本身強(qiáng)度不足時(shí)，可能有哪兩種破壞？設(shè)計(jì)中相應(yīng)的 24框架設(shè)計(jì)中如何通過調(diào)整梁的截面慣性矩來(lái)體現(xiàn)樓板對(duì)梁抗彎剛度的影響? 請(qǐng)簡(jiǎn)述框架結(jié)構(gòu)布置的原則。 25框架結(jié)構(gòu)布置的方案有哪些？工程中常用的是哪種方案？為什么？ 26簡(jiǎn)述多層框架結(jié)構(gòu)在豎向荷載作用下，采用分層法簡(jiǎn)化內(nèi)力計(jì)算的基本假定 27試述多層框架結(jié)構(gòu)在豎向荷載作用下采用分層法的計(jì)算內(nèi)力的步驟。 28請(qǐng)簡(jiǎn)述“分層法”的基本假定是什么？ 29簡(jiǎn)述D值法中計(jì)算D值的主要步驟. 30何謂“ D值法？ 31. “D

26、值法”對(duì)“反彎點(diǎn)法”的改進(jìn)，主要表現(xiàn)在哪些方面 32簡(jiǎn)述用D值法確定框架柱反彎點(diǎn)位置的主要步驟。 33反彎點(diǎn)法和D值法有何不同？各自的適用范圍如何？ 34什么叫反彎點(diǎn)法，反彎點(diǎn)法和D值法的的區(qū)別？ 35影響框架柱兩端轉(zhuǎn)角的主要因素有哪些？ 36在D值法中，柱的反彎點(diǎn)高度比考慮了哪幾項(xiàng)內(nèi)容? 37 “D”值法對(duì)于框架柱反彎點(diǎn)高度的計(jì)算公式是yh (y0 y1y2y3)h，試問式中y。、 yi、y2、ys的含義？ 38 “ D值法”對(duì)“反彎點(diǎn)法”的改進(jìn)主要表現(xiàn)在哪些方面？ 31.在水平荷載作用下，影響框 架柱反彎點(diǎn)位置的主要因素有哪些？ 39為何要對(duì)框架結(jié)構(gòu)豎向荷載作用下的梁端彎矩進(jìn)行調(diào)幅？如何調(diào)

27、幅？ 40塑性鉸與普通鉸的區(qū)別是什么？ 41試分別寫出反彎點(diǎn)法和“ D”值法的柱側(cè)移剛度計(jì)算公式，并進(jìn)行討論。 42請(qǐng)畫出求下列內(nèi)力時(shí)的活荷載最不利布置圖：M1max、M4max、MBmax、Mcmax以及 43框架結(jié)構(gòu)的優(yōu)點(diǎn)及缺點(diǎn)？ 44如何選取框架梁和框架柱的計(jì)算控制截面，如何進(jìn)行框架梁和框架柱控制截面的內(nèi)力組 合？ 45什么叫結(jié)構(gòu)？結(jié)構(gòu)的分析方法有哪些? 4計(jì)算題 1- 39.兩跨等高排架結(jié)構(gòu)計(jì)算簡(jiǎn)圖如題 39圖所示。排架總高13.1m,上柱高3.9m, qi=1.5kN /m, q2=0.75kN /m, A B、C三柱抗側(cè)剛度之比為 1 ： 1.7 : 1。試用剪力分配法求 A柱的上

28、 柱下端截面的彎矩值。 （提示：柱頂不動(dòng)鉸支座反力R=CnqH, Cn=0.34） 卷39圖 Em ?1 二一二一二一 2- 40.三層兩跨框架的計(jì)算簡(jiǎn)圖如題40圖所示。各柱線剛度均為 4 1.0 X 10 kN - m邊柱側(cè)移剛度修正系數(shù)為0.6 ,中柱側(cè)移 剛度修正系數(shù)為0.7。試計(jì)算該框架由梁柱彎曲變形引起的 頂點(diǎn)側(cè)移值。 3- 36.兩跨等高排架的尺寸及荷載如圖示，A、B、C三根柱的側(cè)移剛度相等，試計(jì)算 A柱的 上柱下端截面的彎矩值。（提示：柱頂不動(dòng)鉸支座支力R=qHC n;C11=0.3） 4- 37.柱下獨(dú)立基礎(chǔ)如圖示?；A(chǔ)頂面軸向壓力設(shè)計(jì)值Nc=830.4kN,彎矩設(shè)計(jì)值 Mc=

29、302.5KN - m,剪力設(shè)計(jì)值 Vc=23kN ;基礎(chǔ)埋置深度 d=1.5m ,設(shè)基礎(chǔ)及其上部土的重力 密度平均值 丫 m=20kN/m3,基礎(chǔ)底面尺寸：bX 1=3 x 2m ,修正后的地基承力設(shè)計(jì)值f=250kN/m 2,驗(yàn)算 地基承載力是否滿足要求 ？ 48kN ，輪距 K=4100mm 0.9。試計(jì)算吊車最大、 5.某單層工業(yè)廠房，柱距9m已知吊車輪壓Pmax 110kN, Pmin 橋架寬B=5000mm按考慮2臺(tái)中級(jí)工作制吊車計(jì)算，取 最小豎向荷載。 6-36.某單層單跨廠房排架結(jié)構(gòu)及風(fēng)載體型系數(shù)如圖所示，基本風(fēng)壓I丄 排架間距B=6m,柱頂標(biāo)高+11.400m，室外地坪標(biāo)高-

30、0.300m ,求作用于排架上的風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn) 值匚王及T。 （提示：風(fēng)壓高度系數(shù)二按內(nèi)插法取值，離地面10m時(shí)，r =1.0;離地面15m時(shí)，匚=1.14） 37.兩跨等高排架的尺寸及荷載如圖所示， 設(shè)計(jì)值作用在A柱的上柱底端，試計(jì)算 A、B、C三根柱的截面抗彎剛度相等，彎矩 A柱的柱腳截面的彎矩設(shè)計(jì)值。（提示：柱頂不 動(dòng)鉸支座反力1-） 50。 7某裝配式鋼筋混凝土單層廠房，柱距為6,跨度為18,結(jié)構(gòu)布置符合封閉軸線要求?；A(chǔ) 頂面標(biāo)高為-0.300,牛腿頂面標(biāo)高為6.3，柱頂標(biāo)高為10.2；上柱為矩形截面，截面寬度=400， 截面高度=400,下柱為I形截面，截面高度=800，腹板寬度=12

31、0,翼緣寬度=400，翼緣高 度=120。排架柱頂面作用有屋蓋恒載設(shè)計(jì)值=400 ,荷載作用點(diǎn)偏向排架柱上柱中心線外側(cè) （1 ）繪制排架在該屋蓋恒載作用下的計(jì)算簡(jiǎn)圖； （2）計(jì)算相應(yīng)的排架內(nèi)力（寫出計(jì)算過程） ； （3）繪制內(nèi)力圖 8 一三跨兩層的框架結(jié)構(gòu)，跨度為 6m+6m+6m，底層層高為5.2m，二層層高為3.9m;框架 梁截面為矩形，截面寬度 bb=250mm，截面高度hb=600mm ;框架柱截面為矩形，截面寬度 bc=350mm，截面高度hc =400mm ;屋面梁承受均布荷載設(shè)計(jì)值 g1 q1 24kN / m，樓面梁 承受均布荷載設(shè)計(jì)值 g2 q2 30kN/m，試用分層法計(jì)算

32、該框架內(nèi)力（M、V、N），并繪 制內(nèi)力圖（設(shè)混凝土彈性模量為Ec ）。 9某裝配式鋼筋混凝土單層廠房，柱距為6m，跨度為18m，結(jié)構(gòu)布置符合封閉軸線要求。 基礎(chǔ)頂面標(biāo)高為-0.300m,牛腿頂面標(biāo)高為 6.9m，柱頂標(biāo)高為10.8m ;上柱為矩形截面，截 面寬度bu =400mm，截面高度hu =400mm，截面慣性矩lu 2.13 109mm4;下柱為I形截 面，截面高度 h =800mm，腹板寬度 b =120mm，翼緣寬度 bf bf =400mm，翼緣高度 hfhf=120mm，截面慣性矩1丨12.97 109mm4。作用在排架柱上的吊車最大豎向荷載 標(biāo)準(zhǔn)值Dmaxk 137.33kN，吊車最小豎向荷載標(biāo)準(zhǔn)值Dmin,k 47.87kN，已知吊車梁支座鋼 墊板的中心線至下部柱軸線距離為e4 750mm。 （4）繪制排架在吊車豎向荷載作用下的計(jì)算簡(jiǎn)圖; （5） 計(jì)算相應(yīng)的排架內(nèi)力（寫出計(jì)算過程）； 6）繪制內(nèi)力圖。 ，并繪制內(nèi)力圖（彎矩圖、軸 10用分層法計(jì)算圖