某淀粉廠污水處理設(shè)計說明書

1、1. 概述1.1淀粉廠概況該淀粉廠以玉米為原料生產(chǎn)淀粉，原料玉米經(jīng)高溫浸泡，然后破碎，再進行 胚芽 分離、細(xì)磨和離心分離，可以得到玉米皮漿、黃漿水和淀粉乳。黃漿水送至 貯存沉淀 池，未沉淀黃漿水作為廢水排放，沉淀下來的黃漿水由泵打入板框壓濾機中脫水， 產(chǎn)生黃漿水（排放）和濕黃蛋粉（作精飼料）。玉米皮漿送入臥式離心分離機，濾 出物生產(chǎn)上烘干得到粗渣（去做粗飼料），同時濾出液作為黃漿水 排放。這一系列淀粉及副產(chǎn)品生產(chǎn)過程中，在離心分離、沉淀、板框壓濾等過程會產(chǎn)生 大量高濃度的黃漿水，另在浸泡、破碎、細(xì)磨等過程亦生產(chǎn)出大量廢水。黃 漿水的 COD濃度高達800010000mg/L,直接外排會嚴(yán)重污染

2、環(huán)境。若采用厭 氧發(fā)酵工藝處 理，可生產(chǎn)出沼氣，變廢為寶。因排出口廢水的COD、BOD5、SS等指標(biāo)大大超過國家的排放標(biāo)準(zhǔn)，為保護環(huán)境，該淀粉廠擬建廢水處理站來處理包 括黃漿水在內(nèi)的生產(chǎn)廢水。2工藝設(shè)計2. 1設(shè)計水量的確定根據(jù)該廠的生產(chǎn)規(guī)模可確定污水水量為：日處理淀粉廢水1500m3,最大時廢水約為190n?/h。2. 2污水水質(zhì)及處理程度據(jù)測定，該淀粉廠的污水水質(zhì)如下：pH值：40、60水溫:2232CCODcr： 68008000 mg/LBODs： 2700=3500 mg/LSS： 18003000 mg/L根據(jù)環(huán)保部門要求，廢水處理站投入運行后，外排廢水應(yīng)達到國家標(biāo)準(zhǔn) 污 水綜合排

3、放標(biāo)準(zhǔn)GB8978-1996中規(guī)定的二級標(biāo)準(zhǔn)，即：CODcr w 150 mg/LBODsW 30 mg/LSS 150 mg/LpH值：6. 090根據(jù)設(shè)計進、出水水質(zhì)，確定本工程處理程度見下表表1-1污水處理程度表指標(biāo)水質(zhì) f-、.BODsSSCODcrpH進水(mg/1)320025008000曠6出水(mg/1)3015015069處理程度（）999498/2. 3污水處理工藝方案選擇2. 3. 1常規(guī)二級處理工藝根據(jù)我國現(xiàn)行室外排水設(shè)計規(guī)范（GBJI4 87）,污水處理廠的處理效率見下表。表1-2污水處理廠的處理效率表處理級別處理方法主要工藝處理效率（）SSBOD一級沉淀法沉淀40-

4、 5020-30二級生物膜法初次沉淀、生物膜法、二次沉淀60- 9065-90活性污泥法初次沉淀、曝氣、二次沉淀70- 9565-95從上表可見，二級活性污泥法的處理效率最高。但活性污泥法有多種運行方式，現(xiàn)將各種運行方法做一比較，見下表。表1-3活性污泥法工藝比較方法優(yōu)點缺點適用對象傳統(tǒng)活性污泥法BOD去除率高達90-95%工作穩(wěn)定構(gòu)造簡單占地大投資咼產(chǎn)泥多且穩(wěn)定性差抗沖擊能力較差出水要求咼的大中型污水廠維護方便運行費用較咼吸附再生活性污泥法構(gòu)造簡單維護方便具有抗沖擊負(fù)荷能力運行費用較低BOD去除率80-90%剩余污泥量大且穩(wěn)定性較差懸浮性有機物含量高的大中型污水廠完全混合活性污泥法抗沖擊負(fù)荷

5、能力強運行費用較低占地不多投資省B0D去除率80-90%構(gòu)造較復(fù)雜污泥易膨脹設(shè)備維修工作量大污水濃度咼的中小型污水廠氧化溝法BOD去除率95%以上 有較咼脫氮效果 系統(tǒng)簡單管理方便 產(chǎn)泥少且穩(wěn)定性好曝氣池占地多投資高運行費用較咼懸浮性B0D低有脫氮要求的中小型污水廠間歇式活性污泥法無須設(shè)置調(diào)節(jié)池SVI值較低，污泥易于沉淀不產(chǎn)生污泥膨脹現(xiàn)象可以進行脫氮和除磷運行操作比較煩瑣曝氣裝置容易堵塞咼濃度可生化有機廢水的污水廠232污水處理工藝選擇據(jù)分析，在淀粉生產(chǎn)中，來自于玉米浸泡、剝離、離心分離、黃漿水沉淀與壓 濾，玉米皮漿的離心分離過程的生產(chǎn)廢水，會有淀粉、糖類、有機酸等溶解性 有機物 質(zhì)，含有蛋黃

6、粉、玉米芯、玉米皮等不溶性細(xì)小顆粒有機物，另外還含有 泥砂等無機 物。其中主要以有機物為主，并不含有害物質(zhì)，具有較好的可生化性，屬高濃度可生 化有機廢水。由于進水水質(zhì)和處理去除率均很高(表1-1),應(yīng)采用厭氧-好氧的處理路線， 廢水首先通過厭氧處理裝置，大大降低進水有機負(fù)荷，獲得可利用的能源一一沼氣， 并使出水達到好氧處理可接受的濃度，再進行好氧處理后達標(biāo)排放。(1)厭氧處理工藝選擇近年來，厭氧處理技術(shù)得到很快發(fā)展，常用的先進技術(shù)有厭氧接觸工藝、上流 式厭氧污泥床和厭氧過濾器。厭氧接觸法屬于傳統(tǒng)厭氧消化技術(shù)的發(fā)展，它采用完全混合式消化反應(yīng)器，適 合于處理含懸浮固體很高的廢水，預(yù)處理要求低，但需

7、要設(shè)置池內(nèi)完全混合攪 拌設(shè) 備，池外還要設(shè)消化液沉淀池，其處理效率比傳統(tǒng)厭氧消化技術(shù)有提高，但中溫消 化時容積負(fù)荷只有1. 03OkgCOD/ （m3 - d），其水力停留時間仍然較長要求的消化 池容積大。本工程的處理對象為較好生化處理的廢水，為提高處理效率、節(jié)省工程投 資和占地，因此不宜采用厭氧接觸法。上流式厭氧污泥床（UASB）屬采用滯留型厭氧生物處理技術(shù)，在底部有污 泥床， 依據(jù)進水與污泥的高效接觸提供高的去除率，依靠頂部的三相分離器，進行氣、 液、固分離，能使污泥維持在污泥床內(nèi)而很少流失。因而生物污泥停留時 間長，處理 效率高，適合于處理生化降解，CODer和SS濃度均較高的廢水（一般

8、要求進水SS不大于4000mg/L） o常溫條件下，對于較易生物降解的有機廢水，容 積負(fù)荷可達 48kgC0Dcr/ （m3 d） o厭氧過濾器采用附著型厭氧生物處理技術(shù)，在反應(yīng)器內(nèi)充填一定填料，使生物 污泥附著在填料上生長，不易隨出水流失，且填料對于改善水流均勻性有益，并起到 一定過濾截流作用。但反應(yīng)器內(nèi)填料易發(fā)生堵塞現(xiàn)象，因此不適合處理有 機物濃度 過高的廢水，且要求進水SS濃度應(yīng)較低，一般要求SS L2/L1式中Up氣泡垂直上升速度；v氣泡實際縫隙流速；L2回流縫垂直長度；L1小斜板與大斜板重疊長度；根據(jù)三分離器設(shè)計結(jié)果，得：/0.93Up/v23.21.43 100 -3600Lz/L

9、i 0. 6 tg53 15. 2 4. 61 tg53- 12. 0可見Up/v L2/L1,滿足脫氣條件要求。3. 4. 3布水系統(tǒng)的設(shè)計計算(1)設(shè)計說明為了保證四個UASBH應(yīng)器運行負(fù)荷的均勻，并減少污泥床內(nèi)出現(xiàn)溝流短路 等不 利因素，設(shè)計良好的配水系統(tǒng)是很必要的，特別是在常溫條件下運行或處理低濃度廢 水時，因有機物濃度低，產(chǎn)氣量少，氣體攪拌作用較差，此時對配水系統(tǒng)的設(shè)計要求 高一些。二次泵房出水，直接向四臺UASB反應(yīng)器供水，布水形式為兩兩分中。各臺 UASB反應(yīng)器進水管上設(shè)置調(diào)節(jié)閥和流量計，以均衡流量。在UASB反應(yīng)器內(nèi)部采用適應(yīng)圓池要求的環(huán)行布水器。反應(yīng)器布水點數(shù)量設(shè)置與處理流量

10、、進水濃度、容積負(fù)荷等因素有關(guān)，本次設(shè) 計擬每24m2設(shè)置一個布水點。(2)設(shè)計計算布水器設(shè)置16個布水點，每點負(fù)荷面積為布水器環(huán)管一根，支管4根，環(huán)管上(即外圈)設(shè)12個布水點，支管上設(shè)4個布水點，布水點共16個。按均勻布置原則，環(huán)管(夕卜圈)環(huán)徑5. 6m,支管內(nèi)圈環(huán)徑為2. 5moUASB反應(yīng)器布水器中心管流量為133qx 62. 5 (m3/h)0. 00436 (m3/s)4中心管流速為0. 8m/s,則中心管管徑為do J“ 83mm,取 do二80mm。 v布水器支管均分流量為0. OOllmVs,支管內(nèi)流速選為1. 2 m/s,則管徑計算為 di =27. 7mm,取 di=3

11、0 mm。環(huán)管均分流量為12 3 0. 00326 m3/s,環(huán)管流速假定為15 m/s,則環(huán)16 管管徑計算為0. 053 mm,取環(huán)管管徑d2 =50 mm。布水孔16個，流速選為1. 5 m/s,孔徑計算為0. 0152m,取孔徑d3 =15 mm。 布水器水頭損失計算。盡管布水器為環(huán)狀，但當(dāng)運行穩(wěn)定、不堵塞，且配水 均勻條件下，可按枝狀管網(wǎng)計算其水頭損失。如圖 1-5所示。圖中 qi=0. 0011 m3/sq2 =0. 000081 m3/sq3 =0. 00054 m3/s3qi =0. 00027 m /s相應(yīng)管段的管徑、流量、流速及水頭損失如下DN32q =1. IL/sV=l

12、. 16m/ s,hL =300mm；DN32=0. 8L/s qv=0. 84m/s,hL =200mm；DN50=0. 8L/s qv=0. 38m/s,hL 二7. 0mm；DN50=0. 54L/s qv=0. 26m/shL合計水頭損失為518. 2 mm,加上局部損失，總水掃員頭場為770 mm。(3)布水器配水壓力計算布水器配水壓力汕按下列公式計算。H 4 h| h?人 3式中h 布水器配水時最大淹沒水深,m；h?UASB H應(yīng)器水頭損失，m；h3 一一布水器布水所需自由水頭，m；其中 hi =9. 5mH20h? =0. 8mH20hg =2. 5mH2O貝9ht=12. 8m

13、H203. 4. 4出水渠設(shè)計計算每個UASB反應(yīng)器沿周邊設(shè)一條環(huán)行出水渠，渠內(nèi)側(cè)設(shè)溢流堰，出水渠保持水 平，出水由一個出水口排出。(1) 出水渠設(shè)計計算環(huán)行出水渠在運行穩(wěn)定，溢流堰出水均勻時，可假設(shè)為兩側(cè)支渠計算。單個反應(yīng)器流量4. 34L/S,側(cè)支渠流量為2. 17 L/so根據(jù)均勻流計算公式q KiK WC、RC衛(wèi)6n式中q渠中水流量，m3/s；i一 一水力坡度，定為i=0. 005;K流量模段，m3/s；C-謝才系數(shù)；W -過水?dāng)嗝婷娣e,m2;R水力半徑，m；n粗糙度系數(shù)，鋼取n =0. 012計算得 K q . i 2. 17 10 30. 0050. 031 (m7s)假定渠寬b=

14、0. 15m,則有W=0. 15hX=2h+0. 15R=W/X=0. 15h/(2h+0. 15)式中h渠中水深，m；X -渠濕周，mo代入 K WR16 R12n即 K W 1 R23n23則有 0.031 0. 15h一 0 15h-0- 01 n 1 c; ok解方程得：h=0. 03 (m)可見渠寬 b=0. 15 (m),水深 h=0. 03 (m)則渠中水流流速約為q 2 17 10v 0. 48 (m/s) 0. 40m/sW 0. 15 0. 03符合明渠均勻流要求。(2) 溢流堰設(shè)計計算每個UASB反應(yīng)器處理水量4. 34 L/s,溢流負(fù)荷為12 L/ (m s)設(shè)計溢流負(fù)

15、荷取f二1.0 L/(m s),則堰上水面總長為q 4. 344. 34 mf 1設(shè)計90三角堰，堰高H=40mm，堰口寬B=80mm，堰上水頭h二20mm,則堰口水面寬b二40mm。三角堰數(shù)量n b 4 34出水渠總長為3. 14 (7絡(luò)也1.6躺)設(shè)計取7個)設(shè)計堰板長(80+130)x 10=210(mm),共10塊，每塊堰10個80mm堰口，10 個間隙。堰上水頭校核：3每個堰出流率為q 34. 34 10 5(m7s)100按90三角堰計算公式q 1. 43h52則堰上水頭為h (q/1.43)0 4 (竺 4 10 5) -4 0. 016 (m) 1.433. 4. 5 UASB

16、排水管設(shè)計計算單個UASB反應(yīng)器排水量4. 34 L/s,選用DN125鋼管排水，y約為0. 75 m/s, 充滿度為0.5,設(shè)計坡度O.Olo四臺UASB反應(yīng)器排水量17. 36 L/s,選用DN200鋼管排水,v約為0.90 m/s, 充滿度(設(shè)計值)為0. 6,設(shè)計坡度0. 006oUASB反應(yīng)器溢流出水渠由短立管排入DN125排水支管，再匯入設(shè)于UASB 走道下的DN200排水總管。3.4.6排泥管的設(shè)計計算(1)產(chǎn)泥量的計算r=0. 15kg 干泥 / (kgCOD d)設(shè)計流量Q=62. 5m7h進水 COD 濃度 So=6OOOmg/LCODcr 去除率 E=87. 5%則UAS

17、B反應(yīng)器總產(chǎn)泥量為X rQSr RQSoE 0. 15 1500 6 0. 8751181.25kg(干)/d49. 2kg (干)/h每池產(chǎn)泥Xi X/4 295. 3kg (干)/d設(shè)污泥含水量為98%,因含水率P95%,取p =1000kg/m3,則污泥產(chǎn)量為Qs 心-59.06 (m7d)1000(1 98%)每池排泥量Q3i 59. 06/414. 8(m7d)(2)排泥系統(tǒng)設(shè)計因處理站設(shè)置調(diào)節(jié)沉淀池，故進入UASB中砂的量較少，UASB產(chǎn)生的外排污泥主 要是有機污泥，故UASB只設(shè)底部排泥管，排空時由污泥泵從排泥管強排。UASB每天排泥一次，各池污泥同時排入集泥井，再由污泥泵抽入污

18、泥濃縮 池 中。各池排泥管選鋼管，DN150,四池合用排泥管選用鋼管DN200,該管按每天一次 排泥時間1. Oh計，q為16. 9 L/s,設(shè)計充滿度0. 6, v為0. 90 m/so3. 4. 7沼氣管路系統(tǒng)設(shè)計計算(1)產(chǎn)氣量計算設(shè)計流量Q=62. 5m7h進水 CODer =6000mg/LCOD 去除率 E=87. 5%產(chǎn)氣率 E=0. 4 n?氣 /kgCOD則總產(chǎn)量為131.25(m7h)G eQSr eQS0E 62. 5 6. 0 0. 875 0. 4每個USAB反應(yīng)器產(chǎn)氣量G： G/432. 8 ( m7h)(2)沼氣集氣系統(tǒng)布置由于有機負(fù)荷較高，產(chǎn)氣量大，每兩臺反應(yīng)器

19、設(shè)置一個水封罐，水封罐出來的沼 氣分別進入氣水分離器，氣水分離器設(shè)置一套兩級，共兩個，從分離器出來 去沼氣貯 柜。集氣室沼氣出氣管最小直徑為DN100,且盡量設(shè)置不短于300mm的立管出氣，若150m mo每個集氣室設(shè)置獨立出氣管至采用橫管出氣，其長度不宜小于 水封罐。(3) 沼氣管道計算 產(chǎn)氣量計算每池產(chǎn)氣量為32. 8 m3/h,則大集氣罩的出氣量為Gn & 43%14. 1 (m3/h)小集氣罩的出氣量為Gi2 Gi 57%18. 7 (m3/h)該沼氣容重為r=l. 2kg/m3,換算為計算容重F =0.6 kg/m3的出氣量分別為Gn Gxi, rr 14. 1219. 9(m3/h

20、)G12 G12 226. 4 (m7h) 沼氣管道壓力損失計算沼氣出氣管的流速分別為V119.9 - 0. I2 3600 0. 70(m/s)d24Gi 242V2 2 26.40. I2 3600 0. 93 (m/s)4V】及V2遠小于5m/s,符合規(guī)范對流速的要求。沼氣收集管道壓力一般較低，約為200300伽壓0,其管道內(nèi)氣體壓力損 失可按下式計算。hi G2rL/K2D5式中L管道長度，m；G氣體容重為0. 6 kg/m3時的流量，m3/h ；r -氣體容重，kg/m ;K摩擦系數(shù)；D管徑，emo計算公式中K2(T查給水排水設(shè)計冊得K2d5=35000o對大集氣罩出氣管，DN100

21、, G19. 9 m3/h, L15m , v0. 70 m/s,則計算出 hi=0. 100mrnHsO,局部損失為hj=22%hi=0. 022 mmHzO,總壓力損失為h hi hj 0. 102 (mmH20)對小集氣罩出氣管，DN100, G26. 4 m7h, LlOm, vO. 93m/s,則計算出 hi二0. 102 mmHzO,局部損失為hj=34%Xhi=0. 036mmH20，總壓力損失為h hi hj 0. 106 (mrnHcO)可見沼氣管道壓力損失均很小。因此，對于沼氣貯柜之前的低壓沼氣管道，可 以認(rèn)為管路壓力損失為0,這種水封罐的水封取與集氣槽里面的壓力減去沼氣柜

22、的壓力的值即可，這樣計算偏于安全。(4) 水封罐的設(shè)計計算見圖1-6水封罐一般設(shè)于消化反應(yīng)器和沼氣柜或壓縮機房之間，起到調(diào)整和穩(wěn)定壓 力， 兼作隔絕和排除冷凝水之用。UASB反應(yīng)中大集氣罩中出氣氣體壓力為pi二10mH20(lmH20=9800Pa),/b集氣罩中出氣氣體壓力為p2二2. 5mH20(lmH20=9800Pa),則兩者氣壓差為P P2 Pi1. 5 (mH?。)故水封罐中該兩收氣管的水封深度差為1. 5mH20o沼氣柜壓力p400 mmHQ取為0. 4 mH20,則在忽略沼氣管路壓力損失時(這種計算所得結(jié)果最為安全)，水封罐所需最大水封為H o pc p 2. 5 0. 42.

23、 1 (mH 20)取水封罐總高度H=2. 5m水封罐直徑1800mm,設(shè)進氣管DN100鋼四根，出氣管DN150鋼一根，進水管DN52鋼一根，放空管DN50鋼一根，并設(shè)液面計。(5) 氣水分離器氣水分離器起到對沼氣干燥作用，選用500mrhC H1800mm,鋼制氣水分離器 兩個，串聯(lián)使用。氣水分離器中預(yù)裝鋼絲填料，在各級氣水分離器前設(shè)置過濾器以凈 化沼氣，在分離器出氣管上裝設(shè)流量計、壓力表及溫度計。(6) 沼氣柜容積確定由上述計算可知該處理站日產(chǎn)沼氣3150m3,則沼氣柜容積應(yīng)為平均時產(chǎn)氣量的 3h體積來確定，即 3 遊 393. 8 (m3)24設(shè)計選用500 n?鋼板水槽內(nèi)導(dǎo)軌濕式貯氣

24、柜(C-1416A)。3. 4. 8 UASB的其他設(shè)計(1 )取樣管設(shè)計為掌握UASB運行情況，在每個UASB設(shè)置取樣管。在距反應(yīng)器底1.11.2m 位置，污泥床內(nèi)分別設(shè)置取樣4根，各管相距1.0m左右，取樣管選用DN50鋼管，取 樣口設(shè)于距地坪1. Om處，配球閥取樣。（2） UASB的排空由UASB池底排泥臨時接上排泥泵強制排空。（3 ）檢修 人孔為便于檢修，各UASB反應(yīng)器在距地坪1. Om處設(shè)800mm人孔一個。 通風(fēng)為防止部分容重過大的沼氣在UASB反應(yīng)器內(nèi)聚集，影響檢修和發(fā)生危險，檢 修時對向UASB反應(yīng)器中通入壓縮空氣，因此在UASB反應(yīng)器一側(cè)預(yù)埋壓縮 空氣管 （由鼓風(fēng)機房引來

25、）。 采光為保證檢修的采光，除采用臨時燈光處，還可移走UASB反應(yīng)器的活動頂蓋， 或不設(shè)UASB頂蓋。（4）給排水在UASB反應(yīng)器布置區(qū)設(shè)置一根DN32供水管供補水、沖洗及排空中使用。（5）通行在距UASB反應(yīng)器頂面之下l.ini處設(shè)置鋼架、鋼板行走平臺，并連接上臺鋼 梯。（6）安全要求 UASB反應(yīng)器的所有電器設(shè)施，包括泵、閥、燈等一律采用防爆設(shè)備； 禁止明火火種進入該布置區(qū)域，動火操作應(yīng)遠離該區(qū)及沼氣柜； 保持該區(qū)域良好通風(fēng)。3. 5二次污水提升泵設(shè)計計算3.5.1設(shè)計說明該泵設(shè)置于調(diào)節(jié)池之后，緊貼調(diào)節(jié)池出水段，直接于調(diào)節(jié)池中吸水。泵房采用半地下式形式，污水泵軸線標(biāo)高-0. 85mo污水泵

26、提升流量按平均時流量設(shè)計，污水泵自灌運行，自動啟動，并于總出水管上設(shè)置流量計。3. 5. 2污水泵設(shè)計計算（1）水泵揚程計算設(shè)污水泵揚程為壓，則He=Hi + H2+H3+H1式中Hi 污水泵吸水管水頭損失，m；壓-_污水泵出水管水頭損失，m；Hs-調(diào)節(jié)池最低水位與布水器水位之差，m ；H4布水器所需壓力，moHi的計算取吸水管DN1OO,管長30m查水力計算表得：v=l. 01m/s, q二8.68L/s, i=0. 0208則吸水管沿程水頭損失hu 3. 0 X空總006(ni)1000汲水管局部阻力系進口 E i=0. 45,閘閥 E 2=0.2,漸縮管E 3=0. 162 rV 1.0

27、12則hwi0- 45 0- 20. 160. 042gI故 Hi=hLi+h.Mi=O. 10 (m)H2的計算總出水管DN100,管長10. 0m查水力計算DN100, q二 174L/s, v=2. 02m/s,則出水管沿程水頭損失為hL2 10X沁0. 82(m)1000出水管局部阻力系數(shù)：漸放管E 1=0. 03,彎頭五個E 2=0. 63,閘閥 E 3=0.2,止回閥E 4=7. 0,丁字管 E 5=1. 5,閘閥 E 6=0. 2,蝶閥 E 7=0. 2,流量計E 8=0. 3 (參考蝶閥)，合計局部阻力系數(shù)為12. 6,則局部阻力損失為hM212- &遊 2. 57 (m)2g

28、2g故出水管水頭損失為H2=hL+hM=3. 4m H3的計算調(diào)節(jié)池最低水位-050m,布水器設(shè)計高程為0. 0m,貝U兩者水位差Hs=O. 5m Hi布水器所需配水壓力為Hi=12. 8m則 H6=Hi+H2+H3+Hi=16. 8 (m)(2) 污水泵的選用污水泵揚程Hio=16. 8MH2O流量為 Q6二62. 5m3/h X/2=31. 3 m7h可選用80WG污水泵三臺，二用一備。污水泵性能:Q二2570 m3/h, H=16. 519. Om；N=5. 5kW, n=1850r/min, W二70kg。(3) 污水泵房污水泵單臺占地L1297mrX B596mm,高H530mmo污

29、水泵房底下一層，深l4ni,平面面積(4.5 X 6. 8) m2，設(shè)積水坑300mm(450-270) W3=270kg(干)/d污泥容重為 1000kg/m3,含水率為98%,其污泥體積為270313. 5 (m)103 2%3. 6. 3曝氣裝置設(shè)計計算(1)曝氣量計算設(shè)計流量為62. 5m7d,曝氣量為0. 2n?/n?污水。則供氣量為0. 21m3/min,單池曝氣量取為0.12m3/min,供氣壓力為40、50111壓0(1111壓0二9800Pa)b(2)曝氣裝置利用穿孔管曝氣，曝氣管設(shè)在進水一側(cè)。供氣管供氣量0. 24m7min,則管徑DN50時，供氣流速約為2m/s。曝氣管供 氣 量為0. 12m7min,供氣流速為2. 0m/s時，管徑為DN32。曝氣管長6. 0m,共兩根，每池一根。在曝氣管中垂線兩下側(cè)開04mm 孑 L,間距280mm,開孔20個，兩側(cè)共4