地鐵車站高支模專項施工方案（完整版）

1、深圳地鐵項目部高支模專項施工方案中鐵股份有限公司二00年十一月方案審批編 制：審核：批準：中鐵股份有限公司築値網(wǎng)覽撫資外下戲就圭爲無網(wǎng)一、編制依據(jù) 1二、工程概況1三、高大模板滿堂支撐架的搭設要求 2四、高支模的搭設和計算 4六、腳手架搭設的技術要求與允許偏差與檢驗方法 67七、高支模施工方法 68八、高支模的施工管理 71九、監(jiān)測措施71十、應急預案71深圳地鐵號線X標工程高大模板支架施工方案一、編制依據(jù)本工程的施工圖紙本工程的施工組織設計高層建筑施工手冊第二版建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范（JGJ130-2001）建筑施工門式鋼管腳手架安全技術規(guī)范（JGJ128-2000）建筑施工腳

2、手架實用手冊（中國建筑工業(yè)出版社）建筑施工安全技術手冊（中國建筑工業(yè)出版社）建筑施工安全檢查標準（JGJ59-99）建筑施工高處作業(yè)安全技術規(guī)范（JGJ80-91）鋼結構設計規(guī)范（GB50017-2003建筑施工手冊第四版建筑施工計算手冊江正榮著建筑結構荷載規(guī)范（GB50009-2001）混凝土結構設計規(guī)范（GB50010-2002）建筑施工模板安全技術規(guī)范（JGJ 162-2008）深圳市建設工程高大模板施工安全管理辦法（深建規(guī)200714號）二、工程概況1、工程概況深圳地鐵 號線X標工程位于深圳市南山區(qū)塘朗鎮(zhèn)， 北靠留仙大道，南臨南平快速干 道，東南側為塘朗車輛段停車列檢庫施工工地，西南側

3、為塘朗車輛段檢修庫施工工地。主 體結構類型為現(xiàn)澆鋼筋混凝土框架剪力墻結構。本工程高支模樓層層高分別為：4.5m、5.3m。首層層高4.5m，面積1743m2五層層高5.3m，面積1743m22、工程概述本工程首層高支模梁截面寬：200-800mm高：400-1400mm模板支架搭設最大高度 為4.3m，板下立桿間距為1m梁板下的立桿設置應縱橫成行，水平橫桿全部貫通，以保證架體的整體性。立桿頂端采用可調頂托，梁底主楞采用雙鋼管，采用的鋼管類型為 48x 3.5mm剪刀撐設置：沿支架四周外立面應滿足立面滿設剪刀撐；中部可根據(jù)需要并依構架框格的大小，每隔10-15米設置。三、高大模板滿堂支撐架的搭設

4、要求1、搭設前的施工準備 搭設前必須編制施工方案，各級工程負責人必須逐級向架設人員與施工人員進行安 全技術交底。 搭設前，依據(jù)質量標準對鋼管、扣件進行質量檢查，并按規(guī)格、品種分類合理擺放。 搭設前應清理地面雜物、平整場地，由于本工程在砼樓面上進行搭設，須待混凝土強度達到一定強度后方可上人操作。 鋼管、扣件外觀檢查標準：A、鋼管的幾何尺寸、質量檢驗要求分別見以下表1、2。表1鋼管幾何尺寸 鋼管類別外徑壁厚最大長度低壓流體輸送用焊接鋼管（GB/T3092 3號普通鋼管）48mm3.5mm6000mm表2項目檢杳項目質量檢驗要求新管1產品質量合格證必須具備2鋼材質量檢驗報告必須具備3表面質量表面應平

5、直，不應有裂紋、分層、壓痕、劃道與硬彎4外徑與壁厚允許偏差不得超過0.50mm5端面應平整，兩端端面切斜偏差不得超過 1.70mm6防銹處理必須進行防銹處理：鍍鋅或涂防銹漆舊1鋼管銹蝕程度鋼管銹蝕深度小于0.50mm應每年檢查一次管2其他項目見新管項次3、4、5同新管項次3、4、5B、扣件的技術要求：a） 扣件應采用可鍛鑄鐵制作，材質應符合鋼管腳手架扣件（GB15831的規(guī)定b）鑄件不得有裂紋、氣孔；不宜有縮松、砂眼或其他影響使用的鑄造缺陷；并應將 影響外觀質量的粘砂、披縫、毛刺、氧化皮等清除干凈。c）扣件與鋼管結合面必須嚴格整形，應保證與鋼管扣緊時接觸良好。d） 扣件活動應能靈活轉動，旋轉扣

6、件的兩旋轉面間隙應小于1mme） 扣件夾緊鋼管時，開口處的最小距離不應小于5mmf）扣件表面應進行防銹處理。C扣件的質量檢驗要求：見表 3內容表3項次項目質量要求新扣件1產品質量合格證、生產許可 證，專業(yè)檢測單位測試報告必須具備2表面質量應符合技術要求第bf條內容3螺栓不得滑絲舊扣件4同新扣件2、3項備注：扣件螺栓的擰緊扭力矩達到 65N- m時，可鍛鑄鐵扣件不得發(fā)生破壞。2、墊板的鋪設腳手架立桿下應設置木墊板，場地應平整無雜物，確保排水暢通，不得出現(xiàn)地基積 水現(xiàn)象。3、滿堂腳手架的搭設 滿堂腳手架的組成滿堂腳手架由立桿、水平桿、掃地桿、剪刀撐、連墻件及可調頂托等組成。 立桿的搭設立桿接長必須

7、對接，嚴禁搭接，立桿的對接扣件應交錯布置，兩個相鄰立柱接點不應 設置在同步同跨內，兩相鄰立柱接頭相互錯開的距離不應小于 500毫米，各接頭中心距主 節(jié)點的距離不應大于步距的1/3。立桿垂直度偏差應不大于 1/500H （H為架體總高度）， 且最大偏差應不大于土 50mm模板支撐體系桿件不得與外腳手架、卸料平臺等連接。立桿頂部應采用可調頂托受力，不得采用橫桿受力，且頂托距離最上面一道水平桿不得超過200mm 水平桿的搭設架體必須連續(xù)設置縱、橫向水平桿；橫向水平桿設置在主節(jié)點處，且每個主節(jié)點必須 設置一根橫向水平桿，用直角扣件扣接且嚴禁拆除。主節(jié)點處兩個直角扣件的中心距不應 大于150mm水平桿的

8、接頭應錯開布置：兩根相鄰水平桿的接頭不應設置在同步同跨內； 接頭錯開 的距離不應小于500mm各接頭中心至最近主節(jié)點的距離不應大于縱距的 1/3，水平桿相 對扣件出頭不應小于100mm 掃地桿的搭設必須設置縱、橫向掃地桿，縱向掃地桿應采用直角扣件固定在立桿上，距基礎高度不 大于200mm橫向掃地桿應采用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立桿上。當立桿基 礎不在同一高度上時，必須將高處的縱向掃地桿向低處延長兩跨與立桿固定。 剪刀撐的設置滿堂模板支架四邊與中間每隔六排支架立桿應設置一道縱（橫）向剪刀撐，由底至頂連續(xù)設置；剪刀撐跨越立桿根數(shù)按 50 /6 （傾角/最多根數(shù)）設置，每道剪刀撐寬度不應小

9、于4跨，且不應小于6m斜桿與地面的傾角宜在4560之間。剪刀撐斜桿應用旋轉扣件固定在與之相反的橫向水平桿的伸出或立桿上，旋轉扣件中心線至主節(jié)點的距離不得大于150mm5、所有的節(jié)點必須都有扣件連接，不得遺漏?？奂臄Q緊扭力矩應控制在4560N?m 之間。四、高支模的搭設和計算1、板支撐系統(tǒng)搭設要求基礎掃地桿搭設高度為200mm立桿的縱橫間距1mx 1m,立桿的步距h=1.50米；剪 刀撐搭設與地面的夾角為45度，搭接長度為1米，由3個旋轉扣件固定（不得對接）； 上方采用48 X 3.5 mm雙鋼管平行（橫桿）與50X 100 mm木方接觸，再用頂托頂，木方間距 250mm且必須立放，頂托伸出長

10、度不得大于200mm立桿自由端長度不得超過 600mm（含頂托伸出長度），超長的必須加設一道水平拉桿。單位:(mm)托梁_頂撐嚴0 風 協(xié) 霜 闞劇毆 陰巒闞 函函暮na-ULV10003E5nE|_模板支架立面圖2、墻支撐系統(tǒng)搭設要求墻模板的背部支撐由兩層龍骨（木楞或鋼楞）組成：直接支撐模板的為次龍骨，即內龍骨，內龍骨采用50X100伽木方，間距250mm用以支撐內層龍骨的為主龍骨，即外龍骨, 外龍骨采用48X 3.5伽雙鋼管，間距500mm組裝墻體模板時，通過穿墻螺栓將墻體兩側模板拉結，每個穿墻螺栓成為主龍骨的支點，穿墻螺桿直徑 12mm穿墻螺栓水平間距500mm穿墻螺栓豎向間距500mm

11、根據(jù)建筑施工手冊，當采用容量為0.20.8m3的運輸器具時，傾倒混凝土產生的荷載標準值為4.00kN/m2。250壬擠（囿刑柄管） 眞楞f方木）單位：（mip）主據(jù)（酬啊宙）瀏耳方木:墻模板1-1剖而圈nnaa 11墻慣極正立迎圖3、柱支撐系統(tǒng)搭設要求柱模板的背部支撐由兩層組成，第一層為直接支撐模板的豎楞，用以支撐混凝土對 模板的側壓力；第二層為支撐豎楞的柱箍，用以支撐豎楞所受的壓力；柱箍之間用對拉螺 栓相互拉接，形成一個完整的柱模板支撐體系。業(yè)築龍綢:A. zhuloncom單位：（mmj柱箍回鋼管L-i豎愣方木J對拉摞栓柱立面圖柱剖面圖柱模板設計示意圖柱截面尺寸1500 （H）x 3650

12、 （B） mm柱模板的計算高度4.5m；柱箍采用48x 3.5m雙鋼管，間距400mm柱截面B方向3道對拉螺栓，12道豎楞，豎楞間距為300mm柱截面H方向1道對拉螺栓，6道豎楞，豎楞間距為300mm對拉螺栓直徑為12mm4、梁支撐系統(tǒng)搭設要求200x 600mn梁（截面面積小于等于 0.12m2的梁均按200x 600mn梁搭設）:基礎設掃地桿搭設不得大于200伽；上方采用頂托與平行48X 3.5伽鋼管接觸，與模 板接觸的木方截面為50X 100 mm,木方間距為200 mm札 y *沖 4 DO2ODrririi4- n .- JO400x 800mm梁（截面面積 0.12m2-0.32m

13、2 的梁均按 400x 800mm梁搭設）:基礎設掃地桿搭設不得大于200 m；梁下每排一根立桿，沿梁跨度方向距離 1200mm 上方采用頂托與平行48X 3.5 m鋼管接觸，與模板接觸的木方截面為 50X 100 m,木方間 距為200 m。1 0Ao=0O800X 800mn梁(截面面積 0.32m2-0.64m2 的梁均按 800X 800mn梁搭設):基礎設掃地桿搭設不得大于200 m；梁下每排兩根立桿，沿梁跨度方向距離 1000mm 上方采用頂托與平行48X 3.5 m鋼管接觸，與模板接觸的木方截面為 50X 100 m,木方間 距為200 m。單位：mm單位：mmO寸五、模板的計算

14、板模板(扣件式鋼管架)計算書、參數(shù)信息1. 模板支架參數(shù)橫向間距或排距(m):1.00 ;縱距(m):1.00 ;步距(m):1.50 ；立桿上端伸出至模板支撐點長度（m）:0.20 ;模板支架搭設高度（m）:4.30 ；采用的鋼管（mm）:48X 3.5 ;板底支撐連接方式：方木支撐;立桿承重連接方式：可調托座；2. 荷載參數(shù)模板與木板自重（kN/m2）:0.350 ;混凝土與鋼筋自重（kN/m3）:25.000 ; 施工均布荷載標準值（kN/m2）:2.500 ;3. 材料參數(shù)面板采用膠合面板，厚度為18mm板底支撐采用方木；面板彈性模量E（N/mm：9500 ;面板抗彎強度設計值（N/m

15、m）:13 ；木方抗剪強度設計值（N/mm）:1.400 ;木方的間隔距離（mm）:250.000 ；木方彈性模量E（N/mnn）:9000.000 ;木方抗彎強度設計值（N/mm）:13.000 ; 木方的截面寬度（mm）:50.00 ;木方的截面高度（mm）:100.00 ;托梁材料為：鋼管（雙鋼管）：48 X 3.5 ；4. 樓板參數(shù)樓板的計算厚度（mm）:200.00 ；模板支架立面醫(yī)築値網(wǎng)圖2樓板支撐架荷載計算單元二、模板面板計算模板面板為受彎構件，按三跨連續(xù)梁對面板進行驗算其抗彎強度和剛度模板面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩V分別為：W = 100X 1.8 2/6 = 54 cm

16、3；I = 100 x 1.83/12 = 48.6 cm 4；模板面板的按照三跨連續(xù)梁計算。qF1F人P1F1F1JL250250L250 JL1rrT面板計算簡圖1、荷載計算(1) 靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重(kN/m):5= 25 x 0.2 x 1+0.35 x 1 = 5.35 kN/m ；(2) 活荷載為施工人員及設備荷載(kN/m):q2 = 2.5 x 1= 2.5 kN/m ；2、強度計算計算公式如下：M=0.1ql2其中：q=1.2 x 5.35+1.4 x 2.5= 9.92kN/m2最大彎矩 M=0.1X 9.92 X 250 = 62000 N m面板最大

17、應力計算值(T =M/W= 62000/54000 = 1.148 N/mm 2；面板的抗彎強度設計值f=13 N/mm 2 ；要求!面板的最大應力計算值為1.148 N/mm2小于面板的抗彎強度設計值13 N/mm2,滿足3、撓度計算撓度計算公式為v =0.677ql 4/(100EI) v =l/250其中 q =q 1=5.35kN/m面板最大撓度計算值v = 0.677 X 5.35 X 2507(100 X 9500X 48.6 X 104)=0.031 mm；面板最大允許撓度 v =250/ 250=1 mm ；面板的最大撓度計算值0.031 mm小于 面板的最大允許撓度1 mm,

18、滿足要求！三、模板支撐方木的計算 方木按照三跨連續(xù)梁計算，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=Xh 2/6=5 X 10X 10/6 = 83.33 cm43I=b Xh /12=5 X 10X 10X 10/12 = 416.67 cm方木楞計算簡圖1. 荷載的計算(1) 靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重(kN/m):q1= 25 X 0.25 X 0.2+0.35 X 0.25 = 1.337 kN/m ；(2) 活荷載為施工人員及設備荷載(kN/m):q2 = 2.5 X 0.25 = 0.625 kN/m ；2. 強度驗算計算公式如下：M=0.1ql2均布荷載q = 1.2最大

19、彎矩M = 0.1ql方木最大應力計算值X q 1 + 1.4 Xq2 = 1.2 X 1.337+1.4 X 0.625 = 2.48 kN/m ;=0.1 X 2.48 X12 = 0.248 kN(T = M /W = 0.248 X 106/83333.33 = 2.976 N/mm方木的抗彎強度設計值f=13.000 N/mm方木的最大應力計算值為2.976 N/mm2小于方木的抗彎強度設計值13 N/mm2,滿足要求！3. 抗剪驗算截面抗剪強度必須滿足T = 3V/2bh n T 其中最大剪力：V = 0.6 X 2.48 X 1 = 1.488 kN ;方木受剪應力計算值t =

20、3 X 1.488 X 103/(2 X 50X 100) = 0.446 N/mm 2;方木抗剪強度設計值t = 1.4 N/mm 2;方木的受剪應力計算值0.446 N/mrn小于方木的抗剪強度設計值1.4 N/mrf，滿足 要求！4. 撓度驗算計算公式如下：v =0.677ql 4/(100EI) v =l/250均布荷載 q = q 1 = 1.337 kN/m ;最大撓度計算值v = 0.677 X 1.337 X 10004 /(100 X 9000X 4166666.667)= 0.241mm最大允許撓度 v =1000/ 250=4 mm ;方木的最大撓度計算值0.241 mm

21、小于 方木的最大允許撓度4 mm,滿足要求！四、托梁材料計算托梁按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算；托梁采用：鋼管(雙鋼管)：48 X 3.5 ;W=10.16 cm;I=24.38 cm 4;集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力，P= 2.976kN;PPPPPPPPPPPPPLIODO1OOO1000托梁計算簡圖托梁計算彎矩圖(kN m)托梁計算變形圖(mm)3.3483.3484.4S44.4E45.590.320.3722.6042 6045 胡 5 535 591.4801.4881.4082.6(42.6040 37213724.464 4.4&I 4E43.3403.349托梁計算剪力

22、圖(kN)最大彎矩 Mmax = 1.116 kN m ；最大變形 Vmax = 1.567 mm ；最大支座力 Qmax = 13.02 kN ；2最大應力 (T = 1116178.542/10160 = 109.86 N/mm ；托梁的抗壓強度設計值f=205 N/mm 2 ；托梁的最大應力計算值109.86 N/mm小于 托梁的抗壓強度設計值205 N/m滿足築値網(wǎng)楚菟資丼F藍戟宦武龍網(wǎng)要求!托梁的最大撓度為1.567mm小于1000/150與10 mm,滿足要求!五、模板支架立桿荷載設計值(軸力)作用于模板支架的荷載包括靜荷載和活荷載。1. 靜荷載標準值包括以下內容(1) 腳手架的自

23、重(kN):NG1 = 0.138 X 4.3 = 0.595 kN ;鋼管的自重計算參照扣件式規(guī)范附錄 A。模板的自重(kN):NG2 = 0.35 X 1X 1 = 0.35 kN ;(3) 鋼筋混凝土樓板自重(kN):NGa = 25 X 0.2 X 1X 1 = 5 kN ;經計算得到，靜荷載標準值 Ng = N G1+N32+N33 = 5.945 kN ;2. 活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載經計算得到，活荷載標準值 Nq = (2.5+2 ) X 1X 1 = 4.5 kN ;3. 不考慮風荷載時，立桿的軸向壓力設計值計算N = 1.2N g + 1.4N q =

24、13.434 kN ;六、立桿的穩(wěn)定性計算立桿的穩(wěn)定性計算公式：(T =N/( A) f其中N -立桿的軸心壓力設計值(kN) : N = 13.434 kN ; -軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細比lo/i查表得到;i -計算立桿的截面回轉半徑(cm) : i = 1.58 cm ；A -立桿凈截面面積(cm2): A = 4.89 cm 2 ;W -立桿凈截面模量(抵抗矩)(cm3) : W=5.08 cm ;(T 鋼管立桿最大應力計算值(N/mm2);f-鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205 N/mm 2 ;L0-計算長度(m);按下式計算：0 = h+2a = 1.5+0.2 X 2 =

25、 1.9 m ;業(yè)築龍綢:A. zhuloncom立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.2 m ；lo/i = 1900 / 15.8 = 120由長細比Lo/i的結果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù) = 0.452 ；鋼管立桿的最大應力計算值；(T =13434.144/(0.452 X 489) = 60.78 N/mm 2 ；鋼管立桿的最大應力計算值(T = 60.78 N/mm2小于 鋼管立桿的抗壓強度設計值f=205 N/mm2，滿足要求!如果考慮到高支撐架的安全因素,建議按下式計算I。= k 1k2(h+2a)= 1.167 X 1.001X (1.5+0.2 X

26、 2) = 2.22 m ；k1 -計算長度附加系數(shù)按照表1 取值 1.167 ；k2 -計算長度附加系數(shù)，h+2a = 1.9按照表2取值1.001 ；Lo/i = 2219.517 / 15.8 = 140由長細比Lo/i的結果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù) = 0.349 ；鋼管立桿的最大應力計算值；(T =13434.144/(0.349 X 489) = 78.718 N/mm 2；鋼管立桿的最大應力計算值(T = 78.718 N/mm2小于 鋼管立桿的抗壓強度設計值f = 205 N/mm 2,滿足要求!模板承重架應盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。ki0.9

27、旅口L2h:206000.00 ;鋼楞抗彎強度設計值fc(N/mm2):205.00 ;方木抗彎強度設計值方木抗剪強度設計值單位：（mmO主楞（酥洞百）H? ISi面植 11墻偎檢正立制朗賽楞（靑木主榜c圜形幗管？籾播（方木;墻模板設計簡圖、墻模板荷載標準值計算新澆混凝土側壓力標準值F 1=17.74kN/m2 ;傾倒混凝土時產生的荷載標準值 F 2= 4 kN/m 2。三、墻模板面板的計算面板為受彎結構，需要驗算其抗彎強度和剛度。根據(jù)建筑施工手冊，強度驗算要 考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。計算的原則是按照龍骨的間距和模板面的大小，按支撐在次楞上

28、的三跨連續(xù)梁計算。築値網(wǎng)覽撫資外下戲就圭爲無網(wǎng)rf1L250250? L250Inr”r面板計算簡圖1.抗彎強度驗算彎矩計算公式如下:M=0.1qil 2+0.117q2l2其中，M-面板計算最大彎矩(N mm)l-計算跨度(次楞間距):l =250.0mm ；新澆混凝土側壓力設計值 5： 1.2 X 17.740 X 0.500 X 0.900=9.580kN/m ； 傾倒混凝土側壓力設計值 q2： 1. 4X 4.00 X 0.50 X 0.90=2.520kN/m ； 其中0.90為按施工手冊取的臨時結構折減系數(shù)。面板的最大彎矩：M=0.1 X 9.580 X 250.0 2+0.117

29、 X 2.520 X 250.0 2= 7.83 X 104N- mm按以下公式進行面板抗彎強度驗算:(T = M/W f其中，(T -面板承受的應力(N/mmi)；M -面板計算最大彎矩(N mm)W -面板的截面抵抗矩：W = bh2/6 = 500 X 18.0 X 18.0/6=2.70 X 104 mmi ；面板截面的抗彎強度設計值(N/mm)； f=13.000N/mm2；442(T = M/W = 7.83 X 10 / 2.70 X 10 = 2.9N/mm ；(T =2.9N/mm2小于面板截面的抗彎強度設計值面板截面的最大應力計算值:面板截面的最大應力計算值2f=13N/m

30、m，滿足要求!2.抗剪強度驗算計算公式如下:V=0.6q1l+0.617q 2I其中，V-面板計算最大剪力(N)；l-計算跨度(次楞間距):l =250.0mm ；新澆混凝土側壓力設計值 5： 1.2 X 17.740 X 0.500 X 0.900=9.580kN/m ； 傾倒混凝土側壓力設計值 q2： 1.4 x 4.00 x 0.50 x 0.90=2.520kN/m ；面板的最大剪力：V = 0.6 x 9.580 x 250.0 + 0.617 x 2.520 x 250.0 = 1825.7N ；截面抗剪強度必須滿足：t = 3V/(2bh n) fv其中，t -面板截面的最大受剪

31、應力(N/mX)；V-面板計算最大剪力(N) : V = 1825.7N ；b-構件的截面寬度(mm)： b = 500mm ；hn-面板厚度(mm)： hn = 18.0mm ；fv-面板抗剪強度設計值(N/mm2) : f v = 1.500 N/mm 2；面板截面的最大受剪應力計算值：T =3 x 1825.7/(2 x 500x 18.0)=0.304N/mm ；面板截面抗剪強度設計值：f v=1.500N/mm2；面板截面的最大受剪應力計算值t =0.304N/mm小于面板截面抗剪強度設計值t =1.5N/mm2，滿足要求!3. 撓度驗算根據(jù)建筑施工手冊，剛度驗算采用標準荷載，同時不

32、考慮振動荷載作用。撓度計算公式如下：V =0.677ql 4/(100EI) v =l/250其中，q-作用在模板上的側壓力線荷載：q = 17.74 x 0.5 = 8.870N/mm ；l-計算跨度(次楞間距):l = 250mm ；E-面板的彈性模量：E = 6000N/mm ；I- 面板的截面慣性矩:I = 50 x 1.8 x 1.8 x 1.8/12= 24.3cm4；面板的最大允許撓度值:v = 1mm ；面板的最大撓度計算值：V = 0.677 x 8.87 x 2504/(100 x 6000x 2.43 x 105) = 0.161 mm面板的最大撓度計算值：V =0.16

33、1mm小于等于面板的最大允許撓度值V =1mm 滿足要求！四、墻模板主次楞的計算(一).次楞直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。本工程中，次楞采用木方，寬度50mm高度100mm截面慣性矩I和截面抵抗矩V分別3W = 5X 10X 10/6 X 1= 83.333cm ;I = 5 X 10X 10X 10/12 X 1= 416.667cm4 ;qf*f*fqf1f1L500L臥L5肌匚次楞計算簡圖1. 次楞的抗彎強度驗算次楞最大彎矩按下式計算：2 2M = 0.1q 1I +0.117q2l其中，M-次楞計算最大彎矩(N mm)l-計算跨度(主楞間距):l =500

34、.0mm ;新澆混凝土側壓力設計值 5： 1.2 X 17.740 X 0.250 X 0.900=4.790kN/m ; 傾倒混凝土側壓力設計值q2： 1.4 X 4.00 X 0.25 X 0.90=1.260kN/m，其中，0.90為折減系數(shù)。次楞的最大彎矩：M=0.1 X 4.790 X 500.0 2+0.117 X 1.260 X 500.0 2= 1.57 X 105N mm次楞的抗彎強度應滿足下式：(T = M/W f其中，(T -次楞承受的應力(N/mmi);M -次楞計算最大彎矩(N mm)W -次楞的截面抵抗矩，W=8.33X 104mrmf -次楞的抗彎強度設計值;f=

35、13.000N/mm2 ;次楞的最大應力計算值：(T = 1.57 X 105/8.33 X 104 = 1.9 N/mm 2 ;次楞的抗彎強度設計值：f = 13N/mm 2 ;次楞的最大應力計算值(T = 1.9 N/mm2小于次楞的抗彎強度設計值f=13N/mm 2,滿足要求！2. 次楞的抗剪強度驗算最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算，公式如下V=0.6q1l+0.617q 2l其中，V次楞承受的最大剪力；l-計算跨度（主楞間距）:l =500.0mm ；新澆混凝土側壓力設計值 5： 1.2 X 17.740 X 0.250 X 0.900/仁4.790kN/m ； 傾倒混凝土側壓

36、力設計值q2： 1.4 X 4.00 X 0.25 X 0.90/1=1.260kN/m，其中，0.90為折減系數(shù)。次楞的最大剪力：V = 0.6 X 4.790 X 500.0+ 0.617 X 1.260 X 500.0 = 1825.7N ；截面抗剪強度必須滿足下式：t =3V/（2bh 0）其中，t -次楞的截面的最大受剪應力（N/mm）；V-次楞計算最大剪力（N） : V = 1825.7N ；b-次楞的截面寬度（mm）： b = 50.0mm ；hn-次楞的截面高度（mm）： h0 = 100.0mm ；fv-次楞的抗剪強度設計值（N/mm）: fv = 1.500 N/mm 2；

37、次楞截面的受剪應力計算值：2T =3 X 1825.7/（2 X 50.0 X 100.0 X 1）=0.548N/mm次楞截面的受剪應力計算值t =0.548N/mm2小于次楞截面的抗剪強度設計值fv=1.5N/mm,滿足要求！3. 次楞的撓度驗算根據(jù)建筑施工計算手冊，剛度驗算采用荷載標準值，同時不考慮振動荷載作用。 撓度驗算公式如下：V =0.677ql 4/（100EI） v =l/250其中，v -次楞的最大撓度（mm）；q-作用在次楞上的線荷載（kN/m） : q = 17.74 X 0.25=4.44 kN/m ；l-計算跨度（主楞間距）:l =500.0mm；E- 次楞彈性模量（

38、N/mm）: E = 9000.00 N/mm2 ；I-次楞截面慣性矩（mrm）， I=4.17 X 106mri；次楞的最大撓度計算值：v = 0.677 X 4.44/1 X 5004/（100 X 9000X 4.17 X 106） = 0.05 mm次楞的最大容許撓度值：V = 2mm ；次楞的最大撓度計算值v =0.05mm小于 次楞的最大容許撓度值v =2mm滿足要求!(二).主楞承受次楞傳遞的荷載，按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。本工程中，主楞采用圓鋼管，直徑48mm壁厚3.5mm截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W =5.078x 2= 10.156cm3；I =12.18

39、7 x 2= 24.374cm4 ；2E = 206000N/mm；1.kNI.SSkN1.66kN1.6kN1.6kN166kN主楞計算簡圖1.3021.3021 6E1.6G2.0582.0580.3780.3780.3784J.37S廉00 2.-1302-1,3022.050 -2 05S主楞計算剪力圖(kN)主楞計算彎矩圖(kN m)築龍網(wǎng)主楞計算變形圖（mm）1. 主楞的抗彎強度驗算作用在主楞的荷載：P= 1.2 X 17.74 X 0.25 X 0.5 + 1.4 X 4X 0.25 X 0.5 = 3.361kN ; 主楞計算跨度（對拉螺栓水平間距）:l = 500mm ;強度

40、驗算公式：（T = M/W f其中，（7 -主楞的最大應力計算值（N/mm）M -主楞的最大彎矩（N mm） M = 1.89 X 105 N- mmW -主楞的凈截面抵抗矩（mnn） ; W = 1.02 X 104 mm ;f -主楞的強度設計值（N/mm），f =205.000N/mm2 ;主楞的最大應力計算值：7 = 1.89 X 105/1.02 X 104 = 18.6 N/mm 2 ;主楞的最大應力計算值7 =18.6N/mm2小于主楞的抗彎強度設計值f=205N/mm2,滿足要求！2. 主楞的抗剪強度驗算主楞截面抗剪強度必須滿足：t =2V/A fv其中，t -主楞的截面的最大

41、受剪應力（N/mm）;V-主楞計算最大剪力（N） : V = 2058.0N ;A -鋼管的截面面積（mni） : A = 978.606mm2 ;fv-主楞的抗剪強度設計值（N/mm）: fv = 120 N/mm2 ;主楞截面的受剪應力計算值：2T =2 X 2058.0/978.606=4.206N/mm ;主楞截面的受剪應力計算值t =4.206N/mm2小于主楞截面的抗剪強度設計值fv=120N/mm 滿足要求！3. 主楞的撓度驗算主楞的最大撓度計算值：v = 0.128mm主楞的最大容許撓度值：v = 2mm ；主楞的最大撓度計算值 v =0.128mm小于 主楞的最大容許撓度值v

42、 =2mm滿足 要求！五、穿墻螺栓的計算計算公式如下：N:210000.00 ;鋼楞抗彎強度設計值fc(N/mm2):205.00 ;二、柱模板荷載標準值計算按施工手冊，新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按下列公式計算，并取其 中的較小值：1/2F=0.22丫 t B 1 B 2VF=丫 H其中丫 -混凝土的重力密度，取25.000kN/m3 ;t -新澆混凝土的初凝時間，取2.000h ;T -混凝土的入模溫度，取20.000 C；V -混凝土的澆筑速度，取2.500m/h ;H -模板計算高度，取4.500m ;B 1-外加劑影響修正系數(shù)，取1.200 ;B 2-混凝土坍落度影響修正系數(shù)，

43、取1.000。分別計算得20.871 kN/m 2、112.500 kN/m2,取較小值20.871 kN/m2作為本工程計算荷載。計算中采用新澆混凝土側壓力標準值q 1=20.871kN/m2 ;傾倒混凝土時產生的荷載標準值 q 2= 4 kN/m築値網(wǎng)覽撫資外下戲就圭爲無網(wǎng)三、柱模板面板的計算模板結構構件中的面板屬于受彎構件，按簡支梁或連續(xù)梁計算。分別取柱截面寬度B方向和H方向面板作為驗算對象，進行強度、剛度計算。強度驗算考慮新澆混凝土側壓力 和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。由前述參數(shù)信息可知，柱截面寬度B方向豎楞間距最大，為l= 327 mm且豎楞數(shù)為12， 因

44、此對柱截面寬度B方向面板按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁進行計算。面板計算簡圖1. 面板抗彎強度驗算對柱截面寬度B方向面板按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁用下式計算最大跨中彎距：M=0.1ql2其中，M-面板計算最大彎矩(N mm)l-計算跨度(豎楞間距):l =327.0mm ；q-作用在模板上的側壓力線荷載，它包括：新澆混凝土側壓力設計值 q1： 1.2 X 20.87 X 0.40 X 0.90=9.016kN/m ；傾倒混凝土側壓力設計值 q2： 1.4 X 4.00 X 0.40 X 0.90=2.016 kN/m；式中，0.90為按施工手冊取用的臨時結構折減系數(shù)。q = q 1 + q 2

45、 =9.016+2.016=11.032 kN/m ；面板的最大彎矩：M =0.1 X 11.032 X 327X 327= 1.18 X 105N.mm面板最大應力按下式計算：(T =M/Wf其中，(T -面板承受的應力(N/mmi)；M -面板計算最大彎矩(N mm)W -面板的截面抵抗矩：W=b643W= 400X 18.0 X 18.0/6=2.16 X 10 mm；f -面板的抗彎強度設計值（N/mm）； f=13.000N/mm2；面板的最大應力計算值：（T = M/W = 1.18 X 105 / 2.16 X 104 = 5.461N/mm2；面板的最大應力計算值（7 =5.461N/mm2小于面板的抗彎強度設計值7 =13N/mm，滿足要求!2. 面板抗剪驗算最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算，公