畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）485柴油機(jī)缸體螺栓底孔加工組合機(jī)床設(shè)計(jì)

1、中文摘要組合機(jī)床的研制和推廣，是加速機(jī)械工業(yè)技術(shù)革命的有效途徑之一，是機(jī)械工業(yè)，特別是汽車、拖拉機(jī)、電機(jī)、儀表等生產(chǎn)部門進(jìn)行機(jī)床革新，推動(dòng)生產(chǎn)發(fā)展的重要設(shè)備。而多軸箱是組合機(jī)床的重要部件之一。鉆12孔的組合機(jī)床多軸箱是根據(jù)485柴油機(jī)缸體具體零件設(shè)計(jì)。設(shè)計(jì)此機(jī)床可以大大提高生產(chǎn)效率和加工質(zhì)量。在此設(shè)計(jì)中大量使用了機(jī)械設(shè)計(jì)方面的知識(shí)，并且參考了許多資料。關(guān)鍵詞：多軸箱；485柴油機(jī)缸體；主軸；傳動(dòng)軸；齒輪abstract目 錄摘要-1第一章 零件工藝的分析及加工工藝1.1 工藝路線卡片-51.2 組合機(jī)床工藝分析-61.3 影響工藝方案的主要因素-1.4 工序間余量的確定-1.5 刀具結(jié)構(gòu)的選擇

2、-第二章 鉆12孔專用組合機(jī)床的整體配置形式及各主要部件的選擇2.1 原理部分-2.2 計(jì)算部分-2.2.1 主軸、齒輪的確定和動(dòng)力計(jì)算-2.2.2 多軸箱傳動(dòng)設(shè)計(jì)-2.2.3 多軸箱坐標(biāo)計(jì)算、繪制坐標(biāo)檢查圖-第三章 傳動(dòng)系統(tǒng)的設(shè)計(jì)及校核3.1 齒輪的計(jì)算-3.1.1 組合機(jī)床切削用量選擇的特點(diǎn)、方法及注意問題-3.1.2 確定切削力、切削轉(zhuǎn)矩、切削功率及刀具耐用度-3.1.3 選擇切削用量、刀具-3.1.4 選擇動(dòng)力部件-3.2 齒輪的校核-第四章 鉆12孔專用組合機(jī)床的主要組成零件及其選擇依據(jù)4.1 多軸箱總圖設(shè)計(jì)-4.2 加工示意圖設(shè)計(jì)-4.3 機(jī)床聯(lián)系尺寸圖設(shè)計(jì)-致謝-參考文獻(xiàn)-附錄-

3、第一章 零件工藝的分析及加工工藝本次課程設(shè)計(jì)的題目是“485柴油機(jī)缸體螺栓底孔加工組合機(jī)床設(shè)計(jì)(多軸箱)”，需要設(shè)計(jì)的多軸箱是用來生產(chǎn)汽缸體的。1.1 工藝路線卡片通過查閱有關(guān)資料和參考其他工件的工藝分析過程，制定了該支撐座的機(jī)械加工的工藝過程。具體工藝過程如下：表1.1 工藝卡片材料鑄鐵工藝路線卡產(chǎn)品型號(hào)每臺(tái)件數(shù)1零件名稱汽缸體毛坯種類尺寸零件號(hào)工序號(hào)工序名稱加工車間備注005鑄件毛坯鑄造車間010時(shí)效處理熱處理車間015粗銑頂面和底面臥式銑床020精銑底面臥式銑床025鉆、鉸兩工藝孔搖臂鉆030粗、精銑前后面臥式銑床035粗拉主軸承對(duì)口面專用拉床040粗銑各主軸承兩端面臥式銑床045粗、精

4、鏜主軸承底孔臥式鏜床050精銑各主軸承兩端面臥式銑床055刨主軸承蓋接合面及止口龍門刨床060鉆凸輪軸孔搖臂鉆065精銑汽缸體頂面臥式銑床070以頂面為支撐鉆底面上孔專用機(jī)床075以主軸箱蓋接合面、止口面和齒輪室面定位，鉆主軸承螺栓孔搖臂鉆080以底面和兩定位孔定位，鏜汽缸孔專用機(jī)床085鏜主軸孔、凸輪軸孔專用機(jī)床090檢驗(yàn)095銑后油封鑲條止口、主軸瓦止口萬能銑床100鉆上面所有螺紋底孔、油孔，鉆、擴(kuò)、鉸氣門導(dǎo)管孔搖臂鉆105鉆分油塊所在的側(cè)面孔、齒輪室面各孔搖臂鉆110鉆側(cè)蓋板孔、底面鑲條底孔及所有螺紋攻絲搖臂鉆115以主軸承孔和接合面定位，鉆8斜油孔搖臂鉆120去毛刺鉗工車間125清洗、

5、檢驗(yàn)、打號(hào)鉗工車間工藝更改登記編制審核校對(duì)批準(zhǔn)1.2 組合機(jī)床工藝分析通過對(duì)加工工件的分析和研究， 在參閱了有關(guān)的組合機(jī)床資料后，可以初步擬訂組合機(jī)床工藝方案的一般步驟如下：（1）分析、研究加工要求和現(xiàn)場工藝在制定組合機(jī)床工藝方案時(shí)，首先要分析、研究被加工零件的用途及其結(jié)構(gòu)特點(diǎn)，加工部位及其精度、表面粗糙度、技術(shù)要求及生產(chǎn)綱領(lǐng)。色深入現(xiàn)場調(diào)查分析零件（或同類零件）的加工工藝方法，定位和夾緊方式，所采用的設(shè)備，刀具及切削用量，生產(chǎn)率情況及工作條件等方面的先行工藝資料，以便制定出切合實(shí)際的合理工藝方案。（2）定位基準(zhǔn)和夾壓部位的選擇組合機(jī)床一般為工序集中的多刀加工，不但切削負(fù)荷大，而且工件受力方向

6、變化。因此，正確選擇定位基準(zhǔn)和壓夾部位是保證加工精度的重要條件。對(duì)于毛坯基準(zhǔn)選擇要考慮加工余量的均勻性；對(duì)于光面定位基準(zhǔn)的選擇要考慮基面與加工部位間位置尺寸關(guān)系，使它利于保證加工精度。定位夾壓部位的選擇應(yīng)在有足夠夾緊力下工件生產(chǎn)的變形最小，并且夾具易于設(shè)置導(dǎo)向和通過刀具的部位。組合機(jī)床常用工藝方法及所能獲得的加工精度、表面粗糙度和形位精度推薦數(shù)據(jù)參見組合機(jī)床簡明手冊(cè)。1.3 影響工藝方案的主要因素（1）加工的工序內(nèi)容和加工精度 這是制定機(jī)床工藝方案的主要依據(jù)。面加工和孔加工、不同尺寸的平面和孔徑不同的加工精度要求，直接影響著工藝方法的選擇（鏜、鉆、鉸等）和加工步數(shù)及工藝路線的確定。（2）被加工

7、零件的特點(diǎn)如工件的材料及硬度、加工部位的結(jié)構(gòu)形狀、工件剛性、定位基準(zhǔn)面的特點(diǎn)等，對(duì)組合機(jī)床工藝方案的擬定都有著重要影響。工件材料及硬度 工件材料及硬度不同時(shí)，加工方法和效果也有所不同。例如加工較軟的金屬件或有色金屬件時(shí)，比加工鑄鐵件或鋼件采用的切削用量高，加工小孔時(shí)工步比較少，加工精度較好。加工部位的結(jié)構(gòu)形狀 當(dāng)工件內(nèi)壁孔徑大于外壁孔徑時(shí)，只能采用單刀鏜削，加工時(shí)工件（或鏜刀）要讓刀，使鏜刀定向送進(jìn)工件以后方能加工。工件的剛性 當(dāng)工件剛性不足時(shí)，工序不能太集中。必要時(shí)，某些工序需錯(cuò)開加工以免工件變形和振動(dòng)影響加工精度。當(dāng)工件薄壁件時(shí)，要采用多點(diǎn)夾壓或塑性夾具及其他工藝措施防止夾壓變形和加工時(shí)共

8、振。零件的生產(chǎn)批量 零件的生產(chǎn)批量大時(shí)，工序安排一般趨向分散，而且粗加工、半精及精加工也宜分開。中小批量生產(chǎn)時(shí)，工序安排應(yīng)盡量集中，減少機(jī)床臺(tái)數(shù)，提高機(jī)床利用率。以上需要根據(jù)節(jié)拍要求對(duì)限制性工序選擇工藝方法及切削用量，作必要計(jì)算分析。使用廠房車間制造能力 如工具制造能力。若使用廠沒有制造、刃磨復(fù)雜的復(fù)合刀具或特殊刀具能力，制定工藝方案時(shí)應(yīng)盡量采用簡單或標(biāo)準(zhǔn)刀具。1.4 工序間余量的確定通過對(duì)機(jī)械加工工序間余量有關(guān)資料的查閱和對(duì)工件的工藝的分析可以確定零件的毛坯尺寸和形狀。示意圖如下：圖1.1為可靠的保證加工質(zhì)量，必須合理的確定工序間的余量。組合機(jī)床孔加工的常用工序間余量參見下表，其他工藝方法的

9、工序間余量可參考相關(guān)工藝設(shè)計(jì)資料。確定工序間余量應(yīng)注意以下問題：（1）粗鏜時(shí)應(yīng)考慮到工件的冷硬層、鑄造里皮和孔偏心，孔徑余量一般應(yīng)大于或等于67mm。（2）工件經(jīng)重新安裝或用多工位機(jī)床加工，定位誤差較大時(shí)，余量應(yīng)適當(dāng)加大。當(dāng)工件在一次安裝下半精加工和精加工時(shí)，精加工余量可小些。精鏜h6h7孔時(shí)，直徑上余量一般不超過0.40.5mm。表1.2 各工序加工余量加工工序加工孔徑工序特點(diǎn)直徑上工序間余量擴(kuò)孔1020鉆孔后擴(kuò)孔1.5 2.0粗?jǐn)U后精擴(kuò)0.5 1.02050鉆孔后擴(kuò)孔2.0 2.5粗?jǐn)U后精擴(kuò)1.0 1.5鉸孔10200.10 0.2020300.15 0.5230500.20 0.3050

10、800.25 0.35801000.30 0.40半精鏜20800.7 1.25801501.0 1.5精鏜300.20 0.25301300.25 0.401300.35 0.50（3）在確定鏜孔余量時(shí)，應(yīng)注意余量對(duì)鏜桿直徑的影響。尤其是需要讓刀時(shí)，加工余量和讓刀量決定了鏜桿直徑需要的削偏的程度。1.5 刀具結(jié)構(gòu)的選擇正確的選擇刀具結(jié)構(gòu)，對(duì)保證組合機(jī)床正常工作極為重要。根據(jù)工藝要求和加工精度不同，常用刀具有一般刀具（標(biāo)準(zhǔn)）、復(fù)合刀具及特種刀具等。選擇刀具結(jié)構(gòu)應(yīng)注意以下問題：（1）只要條件許可，應(yīng)盡量選用標(biāo)準(zhǔn)刀具和一般簡單刀具。（2）為提高工序集中程度或保證加工精度，可采用先后加工或同時(shí)兩個(gè)或

11、兩個(gè)以上表面的復(fù)合刀具。但應(yīng)盡量采用組裝式結(jié)構(gòu)，如裝幾把鏜刀的鏜桿，幾把擴(kuò)孔鉆或鉸刀的鏜桿，同時(shí)加工孔及端面的鏜刀頭等。整體式復(fù)合刀具制造刃磨較困難，刀體不能重復(fù)使用，成本高，只有為了節(jié)省工位或機(jī)床臺(tái)數(shù)和為保證加工精度所必須時(shí)才能采用。選擇和設(shè)計(jì)復(fù)合刀具，應(yīng)注意刀具加工形成和導(dǎo)向位置的變化；刀具制造、刃磨和排屑是否方便；還應(yīng)使復(fù)合刀具各切削部分的耐用度大致相同。（3）采用鏜刀和鉸刀的原則：由于大直徑鉸刀不易制成，一般鉸刀使用直徑在100mm以內(nèi)（常在40mm以內(nèi)）。下列情況選用鉸刀較為有利：孔面不連續(xù)，鏜削時(shí)易產(chǎn)生振動(dòng)，影響孔的圓度；在機(jī)床上對(duì)刀不夠方便；加工孔徑小于40mm且要求較高的同心孔

12、系；加工節(jié)拍短，要求不常調(diào)刀且尺寸精度較穩(wěn)定。除上述情況外，應(yīng)優(yōu)先選用鏜削工藝。因?yàn)殓M刀制造、刃磨簡便，特別對(duì)不通孔、高精度孔、孔中心線直線度和位置度要求嚴(yán)格的孔，采用精密鏜削工藝是必要的。組合機(jī)床大多采用裝在鏜桿上的硬質(zhì)合金鏜刀頭進(jìn)行鏜孔。鏜桿直徑和鏜刀截面尺寸一般可根據(jù)鏜孔直徑按表選取鏜孔、鏜桿直徑和鏜刀截面。表1.3鏜桿直徑d304042515070709090100鏜桿直徑d20303040405050659095鏜刀方截面b*b8*810*1012*1216*1616*16；20*20鏜刀圓截面直徑d810101212161820（4）選擇刀具必須考慮工件材料特點(diǎn)。如加工硬度較高的鑄

13、鐵，為提高刀具使用壽命，宜采用多刃鉸刀或多刃鏜頭；加工鋼件時(shí)，為避免切屑纏繞鏜桿，也適宜用多刃鉸刀或多刃鏜頭。當(dāng)能解決切屑纏繞問題時(shí)，可采用單刀鏜削，以利于提高加工精度和表面粗糙度。第二章 鉆12孔專用組合機(jī)床的整體配置形式及各主要部件的選擇2.1 原理部分（1）經(jīng)過上面對(duì)零件的工藝分析和對(duì)加工余量、刀具進(jìn)刀量的分析，可以初步擬定組合機(jī)床的整體配置形式：. 表2.1 液壓滑臺(tái)配套表滑臺(tái)壓力繼電器裝置型號(hào)側(cè)底座立柱型號(hào)立柱底座型號(hào)動(dòng) 力 箱臺(tái)面寬(mm)型 號(hào)行程(mm)型號(hào)形式型號(hào)電動(dòng)機(jī)驅(qū)動(dòng)軸轉(zhuǎn)數(shù)(/min)型 號(hào)功率(kw)3201hy324001hy32-f51cc321cl32cd32t

14、d63y160m-411730表2.2 液壓滑臺(tái)主要技術(shù)性能滑臺(tái)型號(hào)滑臺(tái)面寬(mm)滑臺(tái)臺(tái)面長度(mm)行程(mm)最大進(jìn)給力(kn)液壓缸直徑/活塞直徑(mm)推薦液壓泵流量(l/min)工作進(jìn)給速度范圍(mm/min)快行程速度(m/min)hy3232063040012.5633220-65010（2）多軸箱設(shè)計(jì)原始依據(jù)圖多軸箱設(shè)計(jì)原始依據(jù)圖是根據(jù)“三圖一卡”繪制的。其主要內(nèi)容及注意事項(xiàng)如下：根據(jù)機(jī)床聯(lián)系尺寸圖，繪制多軸箱外形圖，并標(biāo)注輪廓尺寸與動(dòng)力箱驅(qū)動(dòng)軸的位置尺寸。根據(jù)聯(lián)系尺寸圖和加工示意圖，標(biāo)注所有主軸位置尺寸及工件與主軸、主軸與驅(qū)動(dòng)軸的相對(duì)位置尺寸。在繪制主軸位置時(shí)，要特別注意：

15、主軸和被加工零件在機(jī)床上是面對(duì)面安放的，因此，多軸箱，主視圖上的水平方向尺寸與零件工序上的水平方向尺寸正好相反；其次，多軸箱上的坐標(biāo)尺寸基準(zhǔn)和零件工序圖上的基準(zhǔn)經(jīng)常不重合，應(yīng)根據(jù)多軸箱與加工零件的相對(duì)位置找出統(tǒng)一基準(zhǔn)，并標(biāo)出其相對(duì)位置關(guān)系尺寸。然后根據(jù)零件工序圖各孔位置尺寸，計(jì)算多軸箱上各主軸坐標(biāo)。根據(jù)加工示意圖標(biāo)注各主軸轉(zhuǎn)速及轉(zhuǎn)向。主軸逆時(shí)針轉(zhuǎn)向（面對(duì)主軸）可不標(biāo)，只注順時(shí)針轉(zhuǎn)向。列表標(biāo)明各主軸的工序內(nèi)容、切削用量及主軸外伸尺寸等。標(biāo)明動(dòng)力部件型號(hào)及其性能參數(shù)。表2.3軸號(hào)主軸外伸尺寸切削用量備注d/dl工序內(nèi)容n(r/min)v(m/min)f(mm/r)1-1040/30115鉆孔12m

16、m597160.442.2 計(jì)算部分2.2.1 主軸、齒輪的確定和動(dòng)力計(jì)算（1）主軸形式和直徑、齒輪模數(shù)的確定主軸形式和直徑，主要取決于工藝方法、刀具主軸連接結(jié)構(gòu)、刀具的進(jìn)給抗力切削轉(zhuǎn)矩。如鉆孔時(shí)常采用滾珠軸承主軸。主軸直徑按加工示意圖所示主軸類型及外伸尺寸可初步確定。傳動(dòng)軸的直徑也可參考主軸直徑大小初步選定。待齒輪傳動(dòng)系統(tǒng)設(shè)計(jì)完畢后再驗(yàn)算某些關(guān)鍵軸徑。齒輪模數(shù)m（單位：mm）一般用類比法確定，也可按公式估算，即：式中 p齒輪所傳遞的功率，單位為kw； z一對(duì)嚙合齒輪中的小齒輪齒數(shù)； n小齒輪的轉(zhuǎn)速，單位為r/min。多軸箱中的齒輪模數(shù)常用2、2.5、3、3.5、4幾種。（2）多軸箱所需動(dòng)力的

17、計(jì)算多軸箱的動(dòng)力計(jì)算包括多軸箱所需要的功率和進(jìn)給力兩項(xiàng)。傳動(dòng)系統(tǒng)確定之后多軸箱所需功率 按下列公式計(jì)算：2.2.2 多軸箱傳動(dòng)設(shè)計(jì)多軸箱傳動(dòng)設(shè)計(jì)，是根據(jù)動(dòng)力箱驅(qū)動(dòng)軸位置和轉(zhuǎn)速，各主軸位置及其轉(zhuǎn)速要求，設(shè)計(jì)傳動(dòng)鏈，把驅(qū)動(dòng)軸與各主軸連接起來，使各主軸獲得預(yù)定的轉(zhuǎn)速和轉(zhuǎn)向。（1）多軸箱傳動(dòng)系統(tǒng)的一般要求在保證主軸的強(qiáng)度、剛度、轉(zhuǎn)速和轉(zhuǎn)向的條件下，力求使傳動(dòng)軸和齒輪的規(guī)格、數(shù)量為最少。當(dāng)中心距不符合標(biāo)準(zhǔn)時(shí)，可采用變位齒輪或略微改變傳動(dòng)比的方法解決。盡量不用主軸帶動(dòng)主軸的方案，以免增加主軸的負(fù)荷，影響加工質(zhì)量。也可用一根強(qiáng)度較高的主軸帶動(dòng)12根主軸的傳動(dòng)方案。為使結(jié)構(gòu)緊湊，多軸箱內(nèi)齒輪的傳動(dòng)比一般要大于

18、0.5（最佳傳動(dòng)比為11/1.5），后蓋內(nèi)齒輪傳動(dòng)比允許取至1/31/3.5；盡量避免用升速傳動(dòng)。當(dāng)驅(qū)動(dòng)軸轉(zhuǎn)速較低時(shí)，允許先升速后再降一些，是傳動(dòng)鏈前面的軸，齒輪轉(zhuǎn)矩較小，結(jié)構(gòu)緊湊，但空轉(zhuǎn)功率損失隨之增加，故經(jīng)常采用升速傳動(dòng)。用于粗加工主軸的齒輪，應(yīng)盡量可能設(shè)置在第一排，以減少主軸的扭轉(zhuǎn)變形；精加工主軸上的齒輪，應(yīng)設(shè)置在第三排，以減少軸端的彎曲變形。多軸箱內(nèi)具有粗精加工主軸時(shí)，最好從動(dòng)力箱驅(qū)動(dòng)軸齒輪傳動(dòng)開始，就分兩條傳動(dòng)路線，以免影響加工精度。驅(qū)動(dòng)軸直接帶動(dòng)的轉(zhuǎn)動(dòng)主軸數(shù)不能超過兩根，以免給裝配帶來困難。（2）擬定多軸箱傳動(dòng)系統(tǒng)的基本方法擬定多軸箱傳動(dòng)系統(tǒng)的基本方法是：先把全部只周中心盡可能的分

19、布在幾個(gè)同心圓上，在各個(gè)同心圓的圓心上分別設(shè)置中心傳動(dòng)軸；非同心圓分布的一些主軸，也宜設(shè)置中間傳動(dòng)軸（如一根傳動(dòng)軸帶兩跟或三根主軸）；然后根據(jù)已選頂?shù)母髦行膫鲃?dòng)軸再選取同心圓，并用最少的傳動(dòng)軸帶動(dòng)這些中心傳動(dòng)軸；然后通過合攏傳動(dòng)軸與動(dòng)力箱連接起來。將主軸劃分為各種分布類型 被加工零件上加工孔位置分布是多種多樣的，但大致可歸納為：同心圓分布、直線分布和任意分布三種類型。因此，多周詳上主軸分布響應(yīng)分為三種。直線分布 對(duì)這類主軸，可分別用一根中間傳動(dòng)軸帶動(dòng)兩根主軸。確定驅(qū)動(dòng)軸轉(zhuǎn)速轉(zhuǎn)向及其在多軸箱上的位置 驅(qū)動(dòng)軸的轉(zhuǎn)速按動(dòng)力箱型號(hào)選定；當(dāng)采用動(dòng)力滑臺(tái)時(shí)，驅(qū)動(dòng)軸旋轉(zhuǎn)方向可任意選擇；動(dòng)力箱與多軸箱連接時(shí)，

20、應(yīng)注意驅(qū)動(dòng)軸中心一般設(shè)置于多軸箱體寬度的中心線上，其中心高度則決定于所選動(dòng)力箱的型號(hào)規(guī)格。驅(qū)動(dòng)軸中心位置在機(jī)床聯(lián)系尺寸圖中已經(jīng)確定。用最少的傳動(dòng)軸及齒輪把驅(qū)動(dòng)軸和各主軸連接起來在多軸箱設(shè)計(jì)原始依據(jù)圖中確定了各個(gè)主軸的位置、轉(zhuǎn)速和轉(zhuǎn)向的基礎(chǔ)上，首先分析主軸位置，擬定傳動(dòng)方案，選定齒輪模數(shù)（估算或類比），再通過“計(jì)算、作圖或多次試湊”相結(jié)合的方法，確定齒輪齒數(shù)和中間傳動(dòng)軸的位置及轉(zhuǎn)速。2.2.3 多軸箱坐標(biāo)計(jì)算、繪制坐標(biāo)檢查圖坐標(biāo)計(jì)算就是根據(jù)已知的驅(qū)動(dòng)軸和主軸位置及傳動(dòng)關(guān)系，精確計(jì)算各中間傳動(dòng)軸的坐標(biāo)。其目的是為多軸箱箱體零件補(bǔ)充加工圖提供孔的坐標(biāo)尺寸，并用于繪制坐標(biāo)檢查圖來檢查齒輪排列、結(jié)構(gòu)布置

21、是否合理。多軸箱坐標(biāo)計(jì)算步驟、要求如下：（1）選擇加工基準(zhǔn)坐標(biāo)xoy，計(jì)算主軸、驅(qū)動(dòng)軸坐標(biāo)加工基準(zhǔn)坐標(biāo)系的選擇 為便于加工多軸箱體，設(shè)計(jì)是必須選擇基準(zhǔn)坐標(biāo)系。通常采用直角坐標(biāo)系xoy。根據(jù)多軸箱的安裝位置及加工條件，常有下述兩種方法：坐標(biāo)原點(diǎn)在定位銷孔上：這種方法適用于多軸箱安裝在動(dòng)力箱上。通常用立式坐標(biāo)鏜床加工箱體孔系比較方便。坐標(biāo)系的x軸選在箱體底面，y軸通過定位銷孔。這種方法適用于多軸箱以底面為基準(zhǔn)直接安裝在滑臺(tái)上。通常用臥式坐標(biāo)鏜床加工多軸箱體孔系，這樣使工藝與設(shè)計(jì)基準(zhǔn)一致，易于保證加工精度。計(jì)算主軸及驅(qū)動(dòng)軸的坐標(biāo) 根據(jù)多軸箱設(shè)計(jì)原始依據(jù)圖，按選定的基準(zhǔn)坐標(biāo)系，計(jì)算或標(biāo)出各主軸及驅(qū)動(dòng)軸

22、的坐標(biāo)（計(jì)算精度要求到小數(shù)點(diǎn)后三位）。如果零件上孔距尺寸帶有單向或雙向不等公差，則在標(biāo)注坐標(biāo)時(shí)，應(yīng)把公差考慮進(jìn)去，使孔距的的名義坐標(biāo)尺寸恰好位于公差帶的中央。圖2.1 圖2.2（2）計(jì)算傳動(dòng)軸坐標(biāo)計(jì)算傳動(dòng)軸坐標(biāo)時(shí)，先算出與主軸有直接傳動(dòng)關(guān)系的傳動(dòng)軸坐標(biāo)，然后計(jì)算其他傳動(dòng)軸坐標(biāo)。傳動(dòng)軸的傳動(dòng)形式很多，一般可分為三類：與一軸定距，與二軸定距，與三軸定距。其計(jì)算方法如下：與一軸定距的傳動(dòng)軸坐標(biāo)計(jì)算 圖為與一軸定距的傳動(dòng)軸坐標(biāo)計(jì)算圖。為計(jì)算方便，通常以已知軸的中心作為o建立小坐標(biāo)系xoy，設(shè)所求傳動(dòng)軸的坐標(biāo)為b（x,y），嚙合中心距為r。由b點(diǎn)向x軸作輔助垂線交x圖2.3 圖2.4軸于a點(diǎn)，組成直角三

23、角形oab。如果從傳動(dòng)圖上量得x（即oa），則或量出y（即ab），則然后將求得的x，y換算到大坐標(biāo)中去。與二軸定距的傳動(dòng)軸坐標(biāo)計(jì)算 傳動(dòng)軸與二軸定距，即在一傳動(dòng)軸上用兩對(duì)齒輪分別帶動(dòng)兩根已知軸，其坐標(biāo)可根據(jù)已知兩軸坐標(biāo)和兩對(duì)齒輪中心距計(jì)算求得，計(jì)算方法如圖2.5所示，圖中a（）和b（）為兩已知軸坐標(biāo)，為2兩已知軸與傳動(dòng)軸間齒輪中心距，即ac為，bc為c（x，y）為所需計(jì)算的傳動(dòng)軸坐標(biāo)。為便于計(jì)算，選取小坐標(biāo)中的坐標(biāo)（i，j）為正值，a、b、c按逆時(shí)針順序定出，作輔助線并標(biāo)號(hào)如圖，由此可導(dǎo)出c點(diǎn)坐標(biāo)公式，即：設(shè) 則因?yàn)樗赃€原到xoy坐標(biāo)系中去，則c點(diǎn)坐標(biāo)為：圖2.5 圖2.6傳動(dòng)軸坐標(biāo)計(jì)算可利

24、用計(jì)算機(jī)完成，即先按上述公式畫出流程圖圖2.7由上述公式及流程圖編制basic程序：10 defdbl a-y20 input “n$=”;n$30 input xa,ya,r140 input xb,yb,r250 a=xb-xa60 b=yb-ya70 l=sqr(a2+b2)80 i=(r12+l2-r22)/(2*l)90 j=sqr(r12-i2)100 x=xa+(a*i-b*j)/l110 y=ya+(b*i+a*j)/l120 w1=r1-sqr(x-xa)2+(y-ya)2)130 w2=r2-sqr(x-xb)2+(y-yb)2)140 lprint ”xa=”;xa.”y

25、a=”;ya150 lprint ”xb=”;xb.”yb=”;yb160 lprint ”r1=”;r1.”r2=”;r2170 lprint180 lprint n$,”x=”;x,”y=”;y190 lprint”w1=”;w1,”w2=”;w2200 end與三軸等距的傳動(dòng)軸坐標(biāo)計(jì)算 在一根傳動(dòng)軸上用三對(duì)相同中心距的齒輪副分別帶動(dòng)三根已知軸，該傳動(dòng)軸就是圖10所示的軸d（即abc外接圓圓心）。其坐標(biāo)可根據(jù)三已知軸abc的坐標(biāo)及中心距r求出。為簡化計(jì)算取消坐標(biāo)系xay，小坐標(biāo)系原點(diǎn)選取應(yīng)使所計(jì)算的軸d坐標(biāo)為正值，軸d坐標(biāo)算式為：還原到xoy坐標(biāo)中，則圖2.8 圖2.9根據(jù)上述公式寫流程圖

26、，并編制程序：10 defdbl a-y20 input “n$=”;n$30 input “xa,ya=”;xa,ya40 input “xb,yb=”xb,yb50 input “xc,yc=”;xc,yc60 input “r1,r2,r3=”;r1,r2,r370 g=(xb-xa)2+(yb-ya)280 h=(xc-xa)2+(yc-ya)290 x=xa+(yb-ya)*h-(yc-ya)*g/(2*(xc-xa)*(yb-ya)- (xb-xa)*(yc-ya)100 y=ya+(xc-xa)*g-(xb-xa)*h/(2*(xc-xa)*(yb-ya)- (xb-xa)*(y

27、c-ya)110 w1=r1-sqr(x-xa)2+(y-ya)2)120 w2=r2-sqr(x-xb)2+(y-yb)2)130 w3=r3-sqr(x-xc)2+(y-yc)2)140 lprint ”xa=”;xa,”ya=”;ya150 lprint ”xb=”;xb,”yb=”;yb160 lprint ”xc=”;xc,”yc=”;yc 170 lprint ”r1=”;r1,”r2=”;r2, ”r3=”;r3180 lprint 190 n$,”x=”;x,”y=”;y 200 lprint”w1=”;w1,”w2=”;w2,”w3=”;w3210 end驗(yàn)算中心距誤差多軸箱

28、體是按計(jì)算的坐標(biāo)加工的，而裝配要求兩軸間齒輪能正常嚙合。因此，必須驗(yàn)算根據(jù)坐標(biāo)計(jì)算確定的實(shí)際中心距a，是否符合兩軸間齒輪嚙合要求的標(biāo)準(zhǔn)中心距r，r與a的差值（注意上述兩計(jì)算程序中用w表示）為：=r-a驗(yàn)算標(biāo)準(zhǔn)：中心距允差（0.001-0.009）mm三種傳動(dòng)軸的演算公式如下：傳動(dòng)軸與一軸定距驗(yàn)算公式傳動(dòng)軸與二軸定距驗(yàn)算公式傳動(dòng)軸與三軸等距驗(yàn)算公式驗(yàn)算公式中各坐標(biāo)值是帶正負(fù)號(hào)代入算式運(yùn)算的，當(dāng)驗(yàn)算不合格，即0.009時(shí)，在檢查運(yùn)算確無錯(cuò)誤后，方可按坐標(biāo)計(jì)算的a值，采用變位齒輪湊中心距來滿足齒輪正常嚙合的要求。如圖2.10設(shè)置坐標(biāo)系：圖2.10定主軸1為原點(diǎn)，經(jīng)過驗(yàn)算后的驅(qū)動(dòng)軸，傳動(dòng)軸和各主軸坐標(biāo)

29、如下：表2.4坐標(biāo)驅(qū)動(dòng)主1主2主3主4主5主6主7主8主9主10x2560109218327436511602693780y700000-31-31-31-3182坐標(biāo)主11主12主13主14主15主16主17主18傳1傳2傳3x10921832743652.5161.5270.5379.593202310y82828282116116116116-39-39-39坐標(biāo)傳4傳5傳6傳7傳8傳9傳10傳11傳12x42094203312421-969147365y-3912112112112141414141第三章 傳動(dòng)系統(tǒng)的設(shè)計(jì)及校核3.1 齒輪的計(jì)算3.1.1 組合機(jī)床切削用量選擇的特點(diǎn)、方

30、法及注意問題（1）組合機(jī)床切削用量選擇的特點(diǎn)組合機(jī)床采用多刀多刃同時(shí)切削，為盡量減少換刀時(shí)間和刀具的損耗，保證機(jī)床的生產(chǎn)率及經(jīng)濟(jì)效果，選用的切削用量應(yīng)比通用機(jī)床單刀加工時(shí)低30%左右。組合機(jī)床通常用動(dòng)力滑臺(tái)來帶動(dòng)刀具進(jìn)給。因此，同一滑臺(tái)帶動(dòng)的多軸箱上的所有刀具（除絲錐外）的每分鐘進(jìn)給量相同，即等于滑臺(tái)的工進(jìn)速度。（2）組合機(jī)床切削用量選擇方法及應(yīng)注意的問題目前常用的查表法，參照生產(chǎn)現(xiàn)場同類工藝，必要時(shí)經(jīng)工藝實(shí)驗(yàn)確定切削用量。確定切削用量時(shí)應(yīng)注意以下問題：應(yīng)盡量做到合理使用所有刀具，充分發(fā)揮其使用性能。由于多軸箱上同時(shí)工作的刀具種類不同且直徑大小不等，其切削用量也各有特點(diǎn)。如鉆孔要求高的切削速度

31、和較小的進(jìn)給量；鉸孔則與之相反。同一多軸箱上刀具每分鐘進(jìn)給量必須相等并等于滑臺(tái)的工進(jìn)速度（mm/min），所以要求同一多軸箱上各刀具均有較合理的切削用量是困難的。因此，一般先按各刀具選擇較合理的轉(zhuǎn)速和每轉(zhuǎn)進(jìn)給量，再根據(jù)其中工作時(shí)間最長、負(fù)荷最重、刃磨較困難的所謂“限制性刀具”來確定并調(diào)整每轉(zhuǎn)進(jìn)給量，通常用“試湊法”來滿足進(jìn)給量相同的要求。必要時(shí)可對(duì)少數(shù)難以協(xié)調(diào)的刀具采用附加（增或減速）機(jī)構(gòu)加以解決。當(dāng)同一多軸箱上有銑端面工序，應(yīng)將銑端面安排在滑臺(tái)工進(jìn)的最后，以便采用二次工進(jìn)時(shí)選用所所需的進(jìn)給量。復(fù)合刀具切削用量選擇應(yīng)考慮刀具的使用壽命。保證刀具應(yīng)有的使用壽命，進(jìn)給量按復(fù)合刀具最小的直徑選擇。如

32、鉆-鉸復(fù)合刀具，進(jìn)給量按鉆頭選，切削用量按鉸刀選。在分別選擇時(shí)均應(yīng)取允許值的上限，使復(fù)合刀具有較合適的切削用量。對(duì)整體復(fù)合刀具，往往強(qiáng)度較低，故切削用量應(yīng)選的較低些。多軸鏜孔主軸刀頭均需定向快進(jìn)快退時(shí)（刀頭處于同一角度位置進(jìn)入或退出工件孔），各鏜軸轉(zhuǎn)速應(yīng)相等或成整數(shù)倍。選擇切削用量時(shí)要注意既要保證生產(chǎn)批量的要求，又要保證刀具一定的耐用度。在生產(chǎn)率要求不高時(shí)，切削用量不必選得很高，以免降低刀具的耐用度。即使是生產(chǎn)率要求很高的組合機(jī)床，也是在保證加工精度和刀具的耐用度的情況下，提高“限制性刀具”的切削用量；對(duì)于“非限制性刀具”，其耐用度只要求不低于某一極限值，可以減少切削功率。組合機(jī)床切削用量選擇

33、通常要求刀具耐用度不低于一個(gè)工作班，最少不低于4小時(shí)。確定切削用量時(shí)，還需考慮所選動(dòng)力滑臺(tái)的性能。如采用液壓滑臺(tái)時(shí)，選擇每分鐘進(jìn)給量應(yīng)該比滑臺(tái)最小工進(jìn)速度大50%，否則會(huì)受溫度影響和其他原因?qū)е逻M(jìn)給不穩(wěn)定。3.1.2 確定切削力、切削轉(zhuǎn)矩、切削功率及刀具耐用度根據(jù)選定的切削用量主要指切削速度及進(jìn)給量），確定進(jìn)給力，作為選擇動(dòng)力滑臺(tái)及設(shè)計(jì)夾具的依據(jù)；確定切削轉(zhuǎn)矩，用以確定主軸及其傳動(dòng)件（齒輪、傳動(dòng)軸）的尺寸；確定切削功率，用做選擇主傳動(dòng)電機(jī)（一般指動(dòng)力箱電機(jī)）功率；確定刀具耐用度，用以驗(yàn)證所選用量或刀具是否合理。3.1.3 選擇切削用量、刀具表3.1 高速鋼鉆頭加工鑄鐵件的切削用量（v（m/mi

34、n），f（mm/r）加工直徑（mm）hb160-200hb200-241hb300-400切削用量vfvfvf1-616-240.07-0.1210-180.05-0.105-120.03-0.086-120.12-0.200.10-0.180.08-0.1512-220.20-0.400.18-0.250.15-0.2022-500.40-0.800.25-0.400.20-0.30(1)因?yàn)楸患庸すぜ牧鲜氰T鐵，因而選擇的刀具材料是高速鋼鉆12孔時(shí)，v=16m/min，f=0.4mm/r長徑比l/d=36/12=3，屬于鉆深孔，查表3.2f換算成轉(zhuǎn)速n，則n=v/f=40000r/min表

35、3.2 深孔鉆削切削用量遞減表孔深(mm)3d(3-4)d(4-5)d(5-6)d(6-8)d切削速度(m/min)v(0.8-0.9)v(0.7-0.8)v(0.6-0.7)v(0.6-0.65)d進(jìn)給量(mm/r)f0.9f0.9f0.8f0.8f（2）零件材料為ht250，查得hb=187鉆12孔，根據(jù)下列公式得，f=3458.66n，m=12450.8n*mm，p=0.5425kw，t=321min。3.1.4 選擇動(dòng)力部件（1）動(dòng)力部件的選擇主要是確定動(dòng)力箱（或各工藝切削頭）和動(dòng)力滑臺(tái)。動(dòng)力箱規(guī)格要與滑臺(tái)匹配，其驅(qū)動(dòng)功率主要依據(jù)多軸箱所需傳遞的切削功率來選用。在不需要精確計(jì)算多軸箱功

36、率或多軸箱尚未設(shè)計(jì)出來之前，可用下列簡化公式進(jìn)行估算：多軸箱的傳動(dòng)效率，加工黑色金屬時(shí)取0.8-0.9，加工有色金屬時(shí)取0.7-0.8，主軸數(shù)多，傳動(dòng)復(fù)雜時(shí)去小值，反之取大值。選擇最大的功率用來設(shè)計(jì)動(dòng)力箱的電動(dòng)機(jī)功率：查機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)選用電動(dòng)機(jī) y160m-4， 其主要參數(shù)：p=11kw ， n=1460r/min（2）在機(jī)床上為減少功率損耗，軸承的傳動(dòng)效率取0.99；各級(jí)齒輪的傳動(dòng)效率取0.99電動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)矩：t=9550*p/n=71.95 n*mm各級(jí)軸的運(yùn)動(dòng)和動(dòng)力參數(shù)計(jì)算結(jié)果整理于下表：表3.3軸名功率轉(zhuǎn)矩轉(zhuǎn)速傳動(dòng)比效率輸入輸出輸入輸出電機(jī)軸1171.957300.99i級(jí)10.8910.7

37、8174.8174.076571.10.99ii級(jí)10.67310.5773.3372.6265710.99iii級(jí)10.4610.3679.0279.275971.10.99由初步計(jì)算的結(jié)果確定傳動(dòng)比：加工孔12：1.22初步確定各軸間傳動(dòng)比為（3）擬定多軸箱傳動(dòng)系統(tǒng)多軸箱的主軸分布類型：直線分布驅(qū)動(dòng)軸的轉(zhuǎn)速轉(zhuǎn)向及其在多軸箱的位置：驅(qū)動(dòng)軸的轉(zhuǎn)速為730r/min，為了保證主軸逆時(shí)針轉(zhuǎn)向，選擇電機(jī)也是逆時(shí)針旋轉(zhuǎn)；動(dòng)力箱與主軸箱連接時(shí)，驅(qū)動(dòng)軸位于多軸箱箱體寬度的中心線上，中心高度距離離箱底為250mm。驅(qū)動(dòng)軸中心位置在機(jī)床聯(lián)系尺寸圖中已經(jīng)確定。用最少的傳動(dòng)軸及齒輪副把驅(qū)動(dòng)軸和各主軸聯(lián)系起來：，

38、， （i）設(shè)計(jì)中心距為114mm的嚙合齒輪的齒數(shù)：此時(shí)傳動(dòng)比為1.1為電動(dòng)機(jī)齒輪齒數(shù)，初取=36；，取，由標(biāo)準(zhǔn)取模數(shù)m=3 則傳動(dòng)比誤差近似為0，該齒輪組合可以考慮使用（ii）設(shè)計(jì)中心距為96.43的嚙合齒輪的齒數(shù)：該對(duì)嚙合齒輪為傳動(dòng)齒輪，首先驗(yàn)算傳動(dòng)比i=1時(shí)，初取，則，取，由標(biāo)準(zhǔn)取模數(shù)m=3 則傳動(dòng)比誤差為不大該齒輪組合可以考慮使用（iii）設(shè)計(jì)中心距為42mm的嚙合齒輪的齒數(shù)：傳動(dòng)比為1.1，該對(duì)齒輪是傳動(dòng)齒輪，初取，由標(biāo)準(zhǔn)取模數(shù)m=2，則傳動(dòng)比誤差為0該齒輪組合可以考慮使用（iv）驗(yàn)算主軸精度主軸的中心距滿足加工要求，只需在裝配時(shí)經(jīng)過必要的研磨和改進(jìn)就能夠達(dá)到所規(guī)定的要求。3.2 齒輪

39、的校核（1）傳動(dòng)系統(tǒng)中齒輪強(qiáng)度的校核：齒輪材料均按標(biāo)準(zhǔn) 45#鋼，熱處理維持不高頻淬火g54硬度hrc50。電動(dòng)機(jī)軸齒輪與i級(jí)傳動(dòng)齒輪的強(qiáng)度校核：計(jì)算項(xiàng)目計(jì)算內(nèi)容計(jì)算結(jié)果齒面接觸疲勞強(qiáng)度計(jì)算1.初步計(jì)算轉(zhuǎn)矩接觸疲勞強(qiáng)度初步計(jì)算的許用接觸應(yīng)力小齒輪（電動(dòng)機(jī)軸）的直徑齒輪齒寬b2.校核計(jì)算圓周速度v精度等級(jí)齒數(shù)和模數(shù)使用系數(shù)動(dòng)載系數(shù)齒間載荷分配系數(shù)齒向載荷分布系數(shù)載荷系數(shù)k彈性系數(shù)節(jié)點(diǎn)區(qū)域系數(shù)接觸最小安全系數(shù)總工作時(shí)間應(yīng)力循環(huán)系數(shù)接觸壽命系數(shù)許用接觸應(yīng)力驗(yàn)算3.確定傳動(dòng)主要尺寸實(shí)際分度圓直徑d中心距a齒寬b齒根彎曲疲勞強(qiáng)度驗(yàn)算重合度系數(shù)齒間載荷分配系數(shù)齒向載荷分配系數(shù)載荷系數(shù)k齒形系數(shù)應(yīng)力修正系數(shù)

40、彎曲疲勞極限彎曲最小安全系數(shù)應(yīng)力循環(huán)系數(shù)彎曲壽命系數(shù)尺寸系數(shù)許用彎曲應(yīng)力b=32mm由此得計(jì)算結(jié)果表明，接觸疲勞強(qiáng)度合適，齒輪尺寸無需調(diào)整a=96.43mm傳動(dòng)無嚴(yán)重過載，故不做靜強(qiáng)度校核b=32mmv=3.72m/s選8級(jí)精度k=2.05a=96.43mm查表：k=2.2同理，校核ii級(jí)和iii級(jí)傳動(dòng)齒輪強(qiáng)度，無過載現(xiàn)象。（2）傳動(dòng)系統(tǒng)中軸的強(qiáng)度的校核：多軸箱內(nèi)各主軸的強(qiáng)度的校核，主要是根據(jù)各個(gè)主軸所受的轉(zhuǎn)矩來求其圓柱的直徑，其中要用的中間變量是軸所受到的轉(zhuǎn)矩，其切應(yīng)力有公式： mpa寫成設(shè)計(jì)公式，軸的最小直徑 mmw軸的抗扭截面系數(shù)，p軸的傳遞扭矩，kwn軸的轉(zhuǎn)速，r/min許用切應(yīng)力，m

41、pac與軸相關(guān)的系數(shù)，其參考值見下表：表3.4軸的材料q235，20q255，q275，354540cr，38simnmo等121520253035404552c16014813512511811210610298對(duì)于i級(jí)傳動(dòng)軸的直徑驗(yàn)算：c取104裝配圖中軸取d=30mm時(shí)，滿足強(qiáng)度要求。對(duì)于ii級(jí)傳動(dòng)軸的直徑驗(yàn)算：c取104裝配圖中軸取d=30mm時(shí)，滿足強(qiáng)度要求。對(duì)于iii級(jí)傳動(dòng)軸的直徑驗(yàn)算：c取104裝配圖中軸取d=30mm時(shí)，滿足強(qiáng)度要求。經(jīng)過設(shè)計(jì)及校核，傳動(dòng)系統(tǒng)部分基本上滿足組合機(jī)床的設(shè)計(jì)所要達(dá)到的要求和條件，因而，傳動(dòng)系統(tǒng)部分就使用以上的工作部件。第四章 鉆12孔專用組合機(jī)床的主

42、要組成零件及其選擇依據(jù)4.1 多軸箱總圖設(shè)計(jì)通用多軸箱總圖包括繪制主視圖、展開圖、繪制裝配表，制定技術(shù)條件等四部分。下表為該多軸箱的主軸和傳動(dòng)軸裝配表。（1）主視圖主要表明多軸箱主軸位置及齒輪傳動(dòng)系統(tǒng)，齒輪齒數(shù)、模數(shù)及所在排數(shù)，潤滑系統(tǒng)等。因此，繪制主視圖就是在設(shè)計(jì)的傳動(dòng)系統(tǒng)圖上標(biāo)出各軸編號(hào)，畫出潤滑系統(tǒng)，標(biāo)注主軸、油泵軸、驅(qū)動(dòng)軸的轉(zhuǎn)速、油泵軸的轉(zhuǎn)向、驅(qū)動(dòng)軸的轉(zhuǎn)向及坐標(biāo)尺寸、最低主軸高度尺寸及箱體輪廓尺寸等，并標(biāo)注部分件號(hào)。（2）展開圖其特點(diǎn)是軸的結(jié)構(gòu)圖形多，各主軸和傳動(dòng)軸及軸上的零件大多是通用的，且有規(guī)則排列的。一般采用簡化的展開圖并以裝配表相配合，標(biāo)明多軸向各軸組件的裝配機(jī)構(gòu)。繪制的具體要

43、求如下：1）展開圖主要表示各軸及軸上零件的裝配關(guān)系。包括主軸、傳動(dòng)軸、驅(qū)動(dòng)軸、手柄軸、油泵軸及其上相應(yīng)的齒輪、隔套、防油套、軸承或油泵等機(jī)件形狀和安裝的相對(duì)位置。圖中各零件的軸向尺寸和徑向尺寸（齒輪除外）要按比例畫出，軸向距離和展開順序可以不按傳動(dòng)關(guān)系繪制，但必須注明齒輪排數(shù)、軸的編號(hào)及直徑規(guī)格。對(duì)近距離軸往往要求按實(shí)際間距繪制相關(guān)軸的成組合件，以便能直觀的檢查有否碰撞現(xiàn)象。2）對(duì)結(jié)構(gòu)相同的同類型主軸、傳動(dòng)軸可只畫一根，在軸端注明相同軸的軸號(hào)即可。對(duì)軸向裝配結(jié)構(gòu)基本相同，只是齒輪大小及排列位置不同的兩根或兩組軸，可以畫在一起，即軸心線兩邊各表示一根或一組軸。3）展開圖上應(yīng)完整標(biāo)注多軸箱的三大箱

44、體厚度尺寸及箱壁和內(nèi)腔有關(guān)聯(lián)系的尺寸、主軸外伸長度等?？倛D上還應(yīng)有局部剖視表明動(dòng)力箱與后蓋及前后蓋與箱體間的定位機(jī)構(gòu)。（3）主軸和傳動(dòng)軸裝配表表4.1 主軸和傳動(dòng)軸裝配表軸號(hào)軸徑軸的型號(hào)齒輪（m*z*d-it0741-42）iiiiii1-183030-it735422*22*442*20*40ii級(jí)3030-it735423*32*963*32*96iii級(jí)3030-it735423*40*1203*12*3603030-it735423*36*108標(biāo)準(zhǔn)件外購件備注鍵螺母墊圈軸承b8*22m24*1.524gb858e8205，e205，e7505b8*22m30*1.524gb858e7

45、506b10*22m30*1.524gb858e7507把多軸箱中每根軸（主軸、傳動(dòng)軸、油泵軸）上的齒輪套等基本零件的型號(hào)規(guī)格、尺寸參數(shù)和數(shù)量及標(biāo)準(zhǔn)件、外購件等，按軸號(hào)配套，用裝配表表示。這樣圖表對(duì)照清晰易看，節(jié)省時(shí)間，方便裝配。4.2 加工示意圖設(shè)計(jì)1、加工示意圖的作用和內(nèi)容加工示意圖表示被加工零件在機(jī)床上加工過程，刀具、輔具的布局狀況以及工件、夾具、刀具等機(jī)床各部件間的相對(duì)位置關(guān)系，機(jī)床的工作行程及工作循環(huán)等。因此，加工示意圖是組合機(jī)床設(shè)計(jì)的主要圖紙之一。在總體設(shè)計(jì)中占據(jù)重要地位。它是刀具、輔具、夾具、多軸箱、液壓電器裝置設(shè)計(jì)及通用部件選擇的主要原始資料，也是整臺(tái)組合機(jī)床布局和性能的原始要

46、求，同時(shí)還是調(diào)整機(jī)床、刀具及試車的依據(jù)。其內(nèi)容為：（1）應(yīng)放映機(jī)床的加工方法、加工條件及加工過程。（2）根據(jù)加工部位特點(diǎn)及加工要求，決定刀具類型、數(shù)量、結(jié)構(gòu)、尺寸（直徑和長度），包括鏜削加工時(shí)鏜桿的直徑和長度。（3）決定主軸的結(jié)構(gòu)類型、規(guī)格尺寸及外伸長度。（4）選擇標(biāo)準(zhǔn)或設(shè)計(jì)專用的接桿、浮動(dòng)卡頭、導(dǎo)向裝置、攻絲靠模裝置、刀桿托架等，并決定他們的結(jié)構(gòu)、參數(shù)及尺寸。（5）標(biāo)明主軸、接桿（卡頭）、夾具（導(dǎo)向）與工件之間的聯(lián)系尺寸、配合及精度。（6）根據(jù)機(jī)床要求的生產(chǎn)率及刀具、材料特點(diǎn)等，合理確定并標(biāo)注各主軸的切削用量。（7）決定機(jī)床動(dòng)力部件的工作循環(huán)及工作行程。2.選擇刀具、工具、導(dǎo)向裝置并標(biāo)注其相

47、關(guān)位置尺寸（1）刀具選擇 要考慮工價(jià)加工尺寸精度、表面粗糙度、切屑的排除及生產(chǎn)綠要求等因素。一般孔加工刀具（鉆、擴(kuò)、鉸等），其直徑選擇應(yīng)與加工部位尺寸、精度相適應(yīng)，其長度要求要保證加工終了時(shí)，刀具螺旋槽尾端與導(dǎo)向套外端面有一定距離（一般為3050mm）。（2）導(dǎo)向選擇 在組合機(jī)床上加工孔，除用剛性主軸的方案外，工件的尺寸、位置精度主要取決于夾具導(dǎo)向。1）選擇導(dǎo)向類型、形式和結(jié)構(gòu) 導(dǎo)向通常分為兩類：一類是固定式導(dǎo)向，另一類是旋轉(zhuǎn)式導(dǎo)向。通常依據(jù)刀具導(dǎo)向部分直徑d和刀具轉(zhuǎn)速n折算出導(dǎo)向的線速度v（v=dn/1000m/min），再結(jié)合加工部位的尺寸精度、工藝方法及刀具的具體工作條件來選擇導(dǎo)向類型、

48、形式和結(jié)構(gòu)。第一類導(dǎo)向（固定式導(dǎo)向）的允許線速度v20m/min。一般用具孔徑25mm以上的孔加工，尤以大直徑鏜孔應(yīng)用較多。2）確定導(dǎo)向數(shù)量、選擇導(dǎo)向參數(shù) 導(dǎo)向數(shù)量應(yīng)根據(jù)工件形狀、內(nèi)部結(jié)構(gòu)、刀具剛性、加工精度及具體加工情況決定。通常，鉆、擴(kuò)、鉸單層壁小孔或用懸伸量不大的鏜桿鏜、擴(kuò)、鉸深度不大的大孔時(shí)，選取單個(gè)導(dǎo)向加工。當(dāng)在工件鑄孔上擴(kuò)孔時(shí)，為加強(qiáng)刀具導(dǎo)向剛性，通常采用雙導(dǎo)向加工。導(dǎo)向的主要參數(shù)包括：導(dǎo)套的直徑及公差配合，導(dǎo)套的長度、導(dǎo)套離工件端面的距離等。還應(yīng)注意，采用導(dǎo)向引導(dǎo)復(fù)合刀具加工孔時(shí)，一定要檢查開始加工時(shí)，刀桿進(jìn)入導(dǎo)向部分的長度l（ld，d為導(dǎo)向直徑），以防出現(xiàn)無導(dǎo)向或?qū)蜷L度不夠的加工狀況。3）活動(dòng)鉆模板的設(shè)計(jì)要點(diǎn) 在某些情況下，鉆模板作為刀具的導(dǎo)向裝置卻往往不能設(shè)置在機(jī)床夾具上，而是將它與多軸箱相連接并隨之運(yùn)動(dòng)，這就是刀具導(dǎo)向裝置在特定的條件下的一種結(jié)構(gòu)形式活動(dòng)鉆