地基基礎處理案例

1、學習資料僅供參考http:/ 1 地基基礎工程與工程事故分析 第一節(jié) 建筑工程對地基的要求 國內外建筑工程事故調查表明多數(shù)工程事故源于地基問題， 特別是在軟弱地基或不良地基地區(qū)，地基問題更為突出。建筑 場地地基不能滿足建筑物對地基的要求，造成地基與基礎工程 事故。各類建筑工程對地基的要求可歸納為下述三個方面的要 求： 1.地基承載力或穩(wěn)定性方面 在建(構)筑物的各類荷載組合作用下(包括靜荷載和動荷載)， 作用在地基上的設計荷載應小于地基承載力設計值，以保證地 基不會產生破壞。 各類土坡應滿足整體穩(wěn)定要求，不會產生滑動破壞。 學習資料僅供參考http:/ 2 若地基承載力或穩(wěn)定性不能滿足要求，地

2、基將產生局部剪 切破壞或沖切剪切破壞、或整體剪切破壞。地基破壞將導致建(構) 筑物的結構破壞或倒塌。 2.沉降或不均勻沉降方面 在建(構)筑物各類荷載組合作用下(包括靜荷載和動荷載)， 建筑物沉降和不均勻沉降不能超過允許值。 沉降和不均勻沉降值較大時，將導致建(構)筑物產生裂縫、 傾斜，影響正常使用和安全。 不均勻沉降嚴重的可能導致結構破壞，甚至倒塌。 建筑地基基礎設計規(guī)范(GBJ 789)給出的建筑物的地基變 形允許值見表6-1所示。規(guī)范規(guī)定對表中未包括的其它建筑物的地 基變形允許值，可根據(jù)上部結構對地基變形的適應能力和使用上 的要求確定。 學習資料僅供參考http:/ 3 地基中滲流可能造

3、成兩類問題： 一類是因滲流引起水量流失； 另一類是在滲透力作用下產生流土、管涌。 流土和管涌可導致土體局部破壞，嚴重的可導致地基整體破壞。 不是所有的建筑工程都會遇到這方面的問題，對滲流問題要求 較嚴格的是蓄水構筑物和基坑工程。滲流引起的問題往往通過 土質改良，減小土的滲透性，或在地基中設置止水帳幕阻截滲 流來解決。 建筑工程對地基的要求可以概括為上述三個方面。每項建筑工 程都會遇到地基承載力和地基沉降、不均勻沉降問題，設計人 員都要回答這二個問題。 第二節(jié) 地基與基礎的基本形式 一、地基基本形式 當天然地基能夠滿足建(構)筑物對地基的要求時，采用天然 學習資料僅供參考http:/ 4 地基。

4、當天然地基不能滿足建(構)筑物對地基的要求時，需要 對天然地基進行地基處理形成人工地基，以滿足建(構)筑物對 地基的要求。通常建筑物地基可分為天然地基和人工地基兩大 類。 天然地基中土層分布最常見的是層狀地基和均質地基， 也有一些地基中土層分布很不均勻。后者往往屬于不良地基， 需要進行地基處理形成人工地基。 層狀地基是指在持力層范圍，或在壓縮層范圍內，天然 地基是由二層或二層以上不同性質的土層組成。 均質地基是指在上述范圍內，土體性質基本相同，屬于 同一土層。 當然，嚴格的均質地基是不存在的，地基土是自然的、歷 史的產物，同一土層，土體的強度與剛度也是隨深度變化的。 按照上述分析，天然地基通常

5、可分為層狀地基和均質地基兩類。 學習資料僅供參考http:/ 5 人工地基隨地基處理方法不同主要可形成均質地基、層狀地 基、復合地基和樁基礎等不同形式。 均質地基:當加固區(qū)的寬度和厚度與荷載作用面積或者與其相 應的地基持力層或壓縮層厚度相比較都已滿足一定的要求，可 稱為均質地基。 層狀地基：若加固區(qū)厚度較小時，可稱為層狀地基。 復合地基:天然地基在地基處理過程中部分土體得到增強，或 被置換，或在天然地基中設置加筋材料，加固區(qū)是由基體(天然 地基土體)和增強體兩部分組成的人工地基稱為復合地基。 復合地基加固區(qū)整體看是非均質的。根據(jù)地基中增強體的 方向又可分為水平向增強體復合地基和豎向增強體復合地

6、基。 豎向增強體習慣上稱樁，有時也稱為柱。豎向增強體復合地基 通常稱為樁體復合地基。廣義講，人工地基也包括樁基礎，樁 是深入地基中柱型構件，樁與連接樁頂?shù)某信_組成深基礎。樁 基礎是一種常見的基礎型式。它將上部結構的荷載，通過較弱 學習資料僅供參考http:/ 6 地層或水傳遞到深部較堅硬的，壓縮性小的土層或巖層。將人 工地基與天然地基統(tǒng)一考慮，并將樁基也包括在內，地基具有 下述幾種形式(圖5-2-1)： (1)均質地基； (2)層狀地基； (3)豎向增強體復合地基； (4)水平向增強體復合地基； (5)樁基。 (a)均勻地基；（b）層狀地基；（c）豎向增強體復合地基； (d)水平增強體復合地基

7、;(e)樁基。 圖5-2-1 學習資料僅供參考http:/ 7 二、基礎基本形式 建(構)筑物的基礎將建(構)筑物上部結構荷載傳給地基，是 建(構)筑物的重要組成部分。基礎分類方法很多。按基礎埋置深 度可分為： 淺埋基礎(條形基礎、柱基礎、片筏基礎、殼體基礎等)； 深埋基礎(樁基礎、沉井基礎、沉箱基礎、地下連續(xù)墻基 礎等)； 明置基礎。 按基礎變形特性可分為柔性基礎和剛性基礎。按基礎形式 可分為：獨立基礎、聯(lián)合基礎、條形基礎、片筏基礎、箱形基礎、 樁基礎、管柱基礎、地下連續(xù)墻基礎、沉井基礎和沉箱基礎等。 第三節(jié) 常見地基與基礎工程事故分類及原因綜述 一、工程事故分類 按土力學原理，常見地基與基

8、礎工程事故分類如下： 學習資料僅供參考http:/ 8 1.地基變形造成工程事故 地基在建筑物荷載作用下產生沉降，包括瞬時沉降、固結沉 降和蠕變沉降三部分。當總沉降量或不均勻沉降超過建筑物允 許沉降值時，影響建筑物正常使用造成工程事故。特別是不均 勻沉降，將導致建筑物上部結構產生裂縫，整體傾斜，嚴重的 造成結構破壞。建筑物傾斜導致荷載偏心將改變荷載分布，嚴 重的可導致地基失穩(wěn)破壞。 2.地基失穩(wěn)造成工程事故 結構物作用在地基上的荷載密度超過地基承載力，地基將產 生剪切破壞，包括整體剪切破壞、局部剪切破壞和沖切剪切破 壞三種形式(圖5-3-1)。地基產生剪切破壞將使建筑物倒塌或破 壞。 學習資料

9、僅供參考http:/ 9 圖5-3-1 地基破壞的三種形式 (a)整體剪切破壞；(b)局部剪切破壞；(c)沖切剪切破壞 整體剪切破壞(圖5-3-1a)當上部荷載很大，超過地基極限荷 載時，地基土從基礎一側到另一側發(fā)生連續(xù)滑動面的破壞。破壞 時基礎四周地面隆起，房屋傾倒乃至倒塌。這種破壞多在壓縮性 較小的密實砂和堅硬粘土中發(fā)生。 沖切剪切破壞(圖5-3-1b)上部荷載使得地基土連續(xù)下沉， 建筑物產生過大不容許沉降的破壞。破壞時基礎切入土中，無滑 動面，地面不隆起，房屋沒有很大傾斜更不會倒塌。這種破壞多 發(fā)生在壓縮性較大的松砂和軟粘土中。 局部剪切破壞(圖5-3-1c)介于前二者之間。破壞時滑動面

10、 學習資料僅供參考http:/ 10 從基礎一邊開始，終止于地基中某點，地面略有隆起但房屋不會 明顯傾斜或倒塌。 3.地基滲流造成工程事故 土中滲流引起地基破壞造成工程事故主要有下述幾種情況： 滲流造成潛蝕，在地基中形成土洞、溶洞、或土體結構改 變，導致地基破壞； 滲流形成流土、管涌導致地基破壞； 地下水位下降引起地基中有效應力改變，導致地基沉降，嚴 重的可造成工程事故。 4.土坡滑動造成工程事故 建在土坡上或土坡頂和土坡坡趾附近的建(構)筑物會因土坡滑 動產生破壞。造成土坡滑動的原因很多，除坡上加載、坡腳取土 等人為因素外，土中滲流改變土的性質，特別是降低土層界面強 度， 學習資料僅供參考h

11、ttp:/ 以及土體強度隨蠕變降低等是重要原因。 5.地震造成工程事故 地震對建筑物的影響不僅與地震烈度有關，還與建筑場地 效應、地基土動力特性有關。 唐山地震后調查發(fā)現(xiàn)，普遍存在同一烈度區(qū)內建筑物破 壞程度有顯著差異對同一類土，因地形不同，可以出現(xiàn)不同 的場地效應，房屋的震害因而不同。在同樣的場地條件下，粘 土地基和砂土地基、飽和土和非飽和土地基上房屋的震害差別 也很大。 地震對建筑物的破壞還與基礎型式、上部結構、體型、 結構型式及剛度有關。 6.特殊土地基工程事故 這里特殊土地基主要指濕陷性黃土地基、膨脹土地基、凍 土地基、以及鹽漬土地基等。 特殊土的工程性質與一般土不 同，特殊土地基工程

12、事故也有其特殊性。 濕陷性黃土在天然狀態(tài)上具有較高強度和較低的壓縮性，但 學習資料僅供參考http:/ 12 受水浸濕后結構迅速破壞，強度降低，產生顯著附加下沉。在 濕陷性黃土地基上建造建筑物前，如果沒有采取措施消除地基 的濕陷性，則地基受水浸濕后往往發(fā)生事故，影響其正常使用 和安全，嚴重時甚至導致建筑物破壞。 土中水凍結時，其體積約增加原水體積的9。土體在凍 結時，產生凍脹，在融化時，產生收縮。土體凍結后，抗壓強 度提高，壓縮性顯著減小，土體導熱系數(shù)增大并具有較好的截 水性能。土體融化時具有較大的流變性。凍土地基因環(huán)境條件 改變，地基土體產生凍脹和融化，地基土體的凍脹和融化導致 建筑物開裂、

13、甚至破壞，影響其正常使用和安全。 鹽漬土含鹽量高，固相中有結晶鹽，液相中有鹽溶液。鹽 漬土地基浸水后，因鹽溶解而產生地基溶陷。另外鹽漬土中鹽 溶液將導致建筑物材料腐蝕。地基溶陷和對建筑物材料腐蝕都 可能影響建筑物的正常使用和安全，嚴重時可導致建筑物破壞。 7.其他地基工程事故 學習資料僅供參考http:/ 13 除了上述原因外，地下工程(地下鐵道、地下商場、地下車庫 和人防工程等)的興建，地下采礦造成的采空區(qū)，以及地下水 位的變化，均可能導致影響范圍內地面下沉造成地基工程事 故。另外，各種原因造成的地裂縫也將造成工程事故。 8.基礎工程事故 除地基工程事故外，基礎工程事故也將影響建筑物的正常

14、使用和安全?；A工程事故可分為基礎錯位事故、基礎構件 施工質量事故、以及其它基礎工程事故。 基礎錯位事故是指因設計、或施工放線造成基礎位置與 上部結構要求位置不符合。如工程樁偏位，柱基礎偏位，基 礎標高錯誤等。 基礎施工質量事故類型很多，基礎類型不同，質量事故 不同。如樁基礎，發(fā)生斷樁、縮頸、樁端未達設計要求、樁 身混凝土強度不夠等；又如擴展基礎，混凝土強度未達要 求，鋼筋混凝土表面出現(xiàn)蜂窩、露筋或孔洞等。 學習資料僅供參考http:/ 14 其他基礎事故如基礎型式不合理、設計錯誤造成的工程事故等。 二、工程事故原因綜述 造成地基與基礎工程事故的原因主要來自下述方面： 1.對場地工程地質情況缺

15、乏全面、正確地了解 許多地基與基礎工程事故源于對建筑場地工程地質情況缺 乏全面、正確了解。沒有正確了解建筑場地土層分布、各土層 物理力學性質，就會錯誤估計地基承載力和地基變形特性，導 致發(fā)生地基與基礎工程事故。 造成設計人員對建筑場地工程地質和水文地質情況缺乏全 面、正確了解主要有下述情況： (1)工程勘察工作不符合要求 沒有按照規(guī)定要求進行工程勘察工作，如勘察布孔間距偏大、 鉆孔取土深度太淺，造成勘察取土不能全面反映建筑場地地基 土 學習資料僅供參考http:/ 15 層實際情況。也有少數(shù)情況屬于工程勘察工作質量事故造成。 在取土、試樣運輸和土工試驗過程中發(fā)生質量事故，致使提供 的工程地質勘

16、察報告不能反映實際情況。如提供的土的強度指 標 和變形模量與實際情況差距很大，不能反映實際性狀。 (2)建筑場地工程地質和水文地質情況非常復雜 某些工程地質變化很大，雖然已按規(guī)范有關規(guī)定布孔進行勘 察，但還不能全面反映地基土層變化情況。如地基中存在尚未 發(fā)現(xiàn)的暗平浜、古河道、古墓、古井等。這種情況導致地基與 基礎工程事故，為數(shù)也不少。 (3)沒有按規(guī)定進行工程勘察工作 沒有按規(guī)定進行工程勘察工作造成工程事故雖然很少，但也 時有所聞。應嚴格按工程建設程序開展工程建設工作。 2.設計方案不合理或設計計算錯誤 設計方案不合理或設計計算錯誤主要有下述幾個方面問題： 學習資料僅供參考http:/ 16

17、(1)設計方案不合理 設計人員不能根據(jù)建筑物上部結構荷載、平面布置、高度、體 型，場地工程地質條件，合理選用基礎型式，造成地基不能滿足 建筑物對它的要求，導致工程事故。 (2)設計計算錯誤 反映在地基與基礎工程設計計算方面的錯誤主要有下述三方面： 荷載計算不正確，低估實際荷載，導致地基超載造成地基承載 力或變形不能滿足要求。 基礎設計方面錯誤?；A底面積偏小造成承載力不能滿足要 求，或基礎底平面布置不合理，造成不均勻沉降偏大。 地基沉降計算不正確導致不均勻沉降失控。 產生設計計算方面的錯誤的原因多數(shù)是設計者不具備相應的 設計水平，設計計算又沒有經過認真復核審查，使錯誤不能得到 糾正而造成的。也

18、有一些設計計算方面的錯誤是認識水平問題造 成 學習資料僅供參考http:/ 的。 3.施工質量造成地基與基礎工程事故 在地基與基礎工程事故中，因為施工質量問題造成的事故所 占比例不小。施工質量方面的問題主要有下述兩方面： (1)未按設計施工圖施工 基礎平面位置、基礎尺寸、標高等未按設計要求進行施工。 施工所用材料的規(guī)格不符合設計要求等。 (2)未按技術操作規(guī)程施工 施工人員在施工過程中未按操作規(guī)程施工，甚至偷工減料， 造成施工質量事故。 4.環(huán)境條件改變造成地基與基礎工程事故 環(huán)境條件改變會造成地基與基礎工程事故，常見有下述情況： (1) 地下工程或深基坑工程施工對鄰近建筑物地基與基礎的影 響

19、； 學習資料僅供參考http:/ (2)建筑物周圍地面堆載引起建筑物地基附加應力增加導致 建筑物工后沉降和不均勻沉降進一步發(fā)展； (3) 建筑物周圍地基中施工振動或擠壓對建筑物地基的影 響； (4)地下水位變化對建筑物地基的影響。 5.其他原因造成地基與基礎工程事故 上述四方面原因造成工程事故通過努力是可以避免的， 也有一些地基與基礎工程事故是難以避免的。如按50年一遇標 準修建的防洪堤，遇到百年一遇的洪水造成的基礎沖刷破壞； 又如由超過設防標準的地震造成的地基與基礎工程事故；前面 提到的少數(shù)地質情況特別復雜而造成地基與基礎工程事故也屬 于這一類。 地基與基礎工程事故還與人們的認識水平有關，某

20、些工 程事故是由工程問題的隨機性、模糊性，以及未知性造成的。 隨著人類認識水平的提高，可減少該類事故的發(fā)生。 學習資料僅供參考http:/ 19 第四節(jié) 事故預防及處理對策 一、事故預防 絕大多數(shù)地基與基礎工程事故是可以預防的，精心設計、精 心施工可以預防工程事故中的絕大部分。 搞好工程勘察:預防地基與基礎工程事故首先要重視對建筑 場地工程地質和水文地質條件的全面、正確了解。要做到這一 點，關鍵要搞好工程勘察工作。 其次要做到精心設計。在全面、正確了解場地工程地質條 件的基礎上，根據(jù)建筑物對地基的要求，進行地基基礎設計。 如天然地基不能滿足要求，則應進行地基處理形成人工地基， 并采用合理的基礎

21、型式。 最后要做到精心施工。合理的設計需要通過精心施工來實 現(xiàn)。要杜絕施工質量事故。 二、事故處理原則及程序 學習資料僅供參考http:/ 20 1. 分析事故產生的原因:發(fā)生地基與基礎工程事故后，要分析事 故產生的原因，對工程事故現(xiàn)狀作出評估并對其進一步發(fā)展作 出預估。 2. 提出事故處理意見：在現(xiàn)場研究和進行詳細分析的基礎上提 出事故處理意見。 3. 組織專家組委托工程顧問公司咨詢：必要時可組織專家組或 委托工程顧問公司提出事故處理意見。 對地基不均勻沉降造成上部結構開裂、傾斜的，如地基沉 降確已穩(wěn)定，且不均勻沉降未超標準，能保證建筑物安全使用 的情況，只需對上部結構進行補強加固，不需對地

22、基進行加固 處理。 若地基沉降變形尚未穩(wěn)定，則需對建筑物地基進行加固， 以滿足建筑物對地基沉降的要求。在地基加固的基礎上，對上 部結構進行修復或補強加固。已有建筑物地基加固和糾偏技術 在第五章中詳細介紹。 學習資料僅供參考http:/ 21 若地基與基礎工程事故已造成結構嚴重破壞，難以補強 加固，或進行地基加固和結構補強費用較大，還不如拆除原有 建筑物重建時，則應拆除原有建筑物，進行重建。 地基與基礎工程事故處理程序如書中圖63所示。 第五節(jié) 地基與基礎加固方法分類 當天然地基不能滿足建筑物對它的要求時，需要進行地基處 理，形成人工地基以滿足建筑物對它的要求。當已有建筑物地 基與基礎發(fā)生工程事

23、故，需要對已有建筑物地基與基礎進行加 固，以保證其正常使用和安全。地基與基礎加固方法很多，按 加固原理可分為下述八類： 1.置換 置換是用物理力學性質較好的巖土材料置換天然地基中的部 分或全部軟弱土體或不良土體，形成雙層地基或復合地基，以 達到提高地基承載力、減少沉降的目的。主要包括換土墊層法、 學習資料僅供參考http:/ 22 擠淤置換法、褥墊法、振沖置換法(或稱振沖碎石樁法)、沉管碎 石樁法、強夯置換法、砂樁(置換)法、石灰樁法，以及EPS超輕 質料填土法等。 2.排水固結 排水固結是指土體在一定荷載作用下固結，孔隙比減小，強 度提高，以達到提高地基承載力，減少工后沉降的目的。主要 包括

24、加載預壓法、超載預壓法、砂井法(包括普通砂井、袋裝砂 并和塑料排水帶法)、真空預壓與堆載預壓聯(lián)合作用，以及降低 地下水位等。 3.灌入固化物 灌入固化物是向土體中灌人或拌入水泥、或石灰、或其他化 學固化漿材在地基中形成增強體，以達到地基處理的目的。主 要包括深層攪拌法(包括漿體噴射和粉體噴射深層攪拌法)、高壓 噴射注漿法、滲入性灌漿法、劈裂灌漿法、擠密灌漿法和電動 化學灌漿法等。 學習資料僅供參考http:/ 23 4.振密、擠密 振密、擠密是采用振動或擠密的方法使未飽和土密實，土體孔 隙比減小，以達到提高地基承載力和減少沉降的目的。主要包括 表層原位壓實法、強夯法、振沖密實法、擠密砂樁法、爆

25、破擠密 法、土樁、灰土樁法等。 5.加筋 加筋是在地基中設置強度高、模量大的筋材，以達到提高地基 承載力、減少沉降的目的。強度高、模量大的筋材，可以是鋼筋 混凝土也可以是土工格柵、土工織物等。主要包括加筋土法、土 釘墻法、錨固法、樹根樁法、低強度混凝土樁復合地基和鋼筋混 凝土樁復合地基法等。 6.冷熱處理 冷熱處理是通過凍結土體，或焙燒、加熱地基土體改變土體物 理力學性質以達到地基處理的目的。它主要包括凍結法和燒結法 兩種。 學習資料僅供參考http:/ 24 7.托換 托換是指對原有建筑物地基和基礎進行處理和加固或改建。 主要包括基礎加寬法、墩式托換法、樁式托換法以及綜合托換 法等。 8.糾

26、偏 糾偏是指對由于不均勻沉降造成傾斜的建筑物進行矯正 的手段。主要包括加載糾偏法、掏土糾偏法、頂升糾偏法和綜 合糾偏法等。 各類地基處理方法的簡要原理和適用范圍如書中表62所 示。有的地基處理方法主要用于天然地基加固，有的地基處理 方法主要用于已有建(構)筑物地基加固，有的兩種情況均適用。 對地基處理方法進行嚴格的統(tǒng)一分類是很困難的。不少 地基處理方法具有多種效用，例如土樁和灰土樁法既有擠密作 用又有置換作用。另外，還有一些地基處理方法的加固機理以 及計算方法目前還不是十分明確。 學習資料僅供參考http:/ 25 尚需進一步探討。地基處理方法不斷發(fā)展，功能不斷擴大，也 使分類變得更加困難。因

27、此上述分類僅供讀者參考。 第六節(jié) 一般地基和基礎工程缺陷和事故的主要因素及其現(xiàn)象 一、因地基土層分布軟硬不均造成的缺陷和事故 由于地基土層分布軟硬不均導致建筑物墻體開裂、地面陷裂、 樓面拉裂，以至結構發(fā)生傾斜、房屋發(fā)生損傷的實例在建筑工 程中是屢見不鮮的。究其原因，是建筑結構各部位產生過大的 (超過規(guī)范容許值)不均勻沉降所致。具體地說又可分為以下幾 類情況： 第1類情況是地基中存在著局部高壓縮性軟弱土層； 第2類情況是雖然整個建筑物的地基中分布有軟弱土層， 但它們的厚薄相差懸殊； 第3類情況多屬于山區(qū)建筑，由于山區(qū)巖石表面傾斜，巖 石頂面以上覆蓋的土層厚薄也隨之不同； 學習資料僅供參考http

28、:/ 26 第4類情況是建筑物某一部位的基礎不恰當?shù)卦O置在回填 土上。下面分別列舉案例加以說明。 工程實例1： 北京某校教室樓為三層磚混結構，二、三層為現(xiàn)澆鋼筋混 凝土大梁和預制樓板，屋蓋為木屋架、瓦屋面，西側輔助房間 及樓梯間為四屋鋼筋混凝土現(xiàn)澆樓蓋。此樓設計時即發(fā)現(xiàn)基礎 落在不均勻土層上：東南角下為較堅實的亞粘土，而西北占總 面積23范圍內卻有高壓縮性有機土及泥炭層，厚23m(圖5-1- 3)。當時的處理措施是；對可能位于泥炭層上的基礎都采用鋼 筋混凝土條形基礎，并將地基承載力由120kNm2降至80kN m2， 同時在二、三層樓板下設置圈梁。此樓建成使用后第二年 即多處開裂，房屋微傾，不

29、得不停止使用，12年后進行加固。 (1)房屋開裂和傾斜情況 東、西立面墻體裂縫如圖5-1-3c、d所示。其中最寬的裂縫 在西立面軸線邊，自墻頂起直達房屋半高，裂縫寬30mm左 右； 學習資料僅供參考http:/ 27 軸線屋架下內縱墻的壁柱也被拉裂，錯開30mm左右，這是北 墻一端下沉，與內縱墻相連的拉梁將壁柱拉裂的緣故。在二、 三層樓面上，、軸線附近有貫通房屋東西向的裂縫，寬 1020mm不等。 圖5-6-1平面及裂縫情況 (a)鉆孔位置、三層平面及開裂情況(最寬處2lmm)；(b)泥炭土邊緣、二層平 面及開裂情況(最寬處12mm)；(c)東立面裂縫；(d)西立面裂縫；(e)房屋四周 相對和

30、絕對沉降(cm) 學習資料僅供參考http:/ 28 房屋東南角沉降小，西北角沉降大，相對沉降差8284mm左 右(圖5-1-3e)。 (2)地基土層分布(圖5-6-2鉆孔平面布置見圖5-6-2a) 圖5-6-2 鉆孔地質剖面 (a)房屋軸線西側；(b)房屋軸線東側 學習資料僅供參考http:/ 29 表層為填土，疏松，厚23.5m； 第二層為亞粘土，褐灰色，a1-2O.45Mpa-1，厚11.5m； 第三層為有機土，灰黑色，較軟弱，550燒灼失量5 15 ，厚O.51.4m； 第四層為泥炭層，黑綠色，含大量未分解植物質，燒灼失量 l5%5%，l55%160%,e3.543.82，a1-233

31、.6Mpa-1，屬 超高壓縮性，此層厚不均勻，多數(shù)0.52.3m，西端薄中部厚，東 南角無此泥炭層； 第五層為砂礫石，密實，厚0.81.5m； 第六層為亞粘土，黃褐色，厚816.8m； (3)事故原因分析 1)本樓位于古池塘邊緣，泥炭層邊線正處于房屋對角線上。如 果該樓在規(guī)劃設計時東移、西移或做穿越泥炭層的樁基、采用換 土地基等措施，都能避免此事故。 學習資料僅供參考http:/ 30 所以事故主因是末處理好勘察、地基處理和建筑總平面三者關系。 2)對已發(fā)現(xiàn)局部超壓縮性軟弱地基的處理方案是錯誤的。僅采 用降低地基承載力、加大鋼筋混凝土基礎底面積、在二、三層設 置圈梁的做法，它們對于地基實際發(fā)生

32、的不均勻變形基本上不能 起抵御作用。 3)房屋上部結構布置未適應地基變形特色。有三點失誤： 房屋中部有兩個空曠樓梯間，使樓面整體性在此處嚴重削 弱； 教室，三層基本上是一個56m寬12m的大房間(中間只有兩排 磚垛作為橫墻相連)，整個房屋的空間剛度太弱； 房北端為階梯教室，室內填土從北向南坡下，加劇了北部的 沉降。 從以上因素分析，該樓必然西北部的沉降大于東南部。 學習資料僅供參考http:/ 整個房屋如同既受反向彎矩又受扭矩的梁。裂縫必然集中在房 屋中部薄弱部位的頂端，上屋樓面和墻體的裂縫必然多于下層。 (4)加固處理做法(圖5-6-3) 56-3 某教室樓 加固處理示意 (a)平面； (b

33、)頂層圈梁； (c) 三層圈梁； (d)二層圈梁； (e) 窗間墻和墻 面做法。 學習資料僅供參考http:/ 32 此樓需要等待沉降基本停止后方可進行加固處理，為此等待了 12年。 曾經考慮矽化法加固(因有機土和泥炭土很難與化學漿液 化合膠結而放棄)、現(xiàn)澆混凝土樁托梁法(因施工困難，費用太 高而放棄)、拆除第三層改為兩層的減荷法(因影響使用而放棄) 等處理措施。 最后決定用“增設圈梁、加固墻體”的做法： 1)暫拆木屋蓋，在三層頂部增設一現(xiàn)澆內外墻交圈的鋼筋混 凝土圈梁540mm350mm，422，做完后再將木屋蓋恢復； 2)在三層樓板頂皮標高處加設一層現(xiàn)澆內外墻的鋼筋混凝土 圈梁(室外160

34、mm680mm，822；室內260mm200mm， 422)，每隔lm用螺栓穿過磚墻加以連接； 3)在二層樓板頂皮標高處也增設類似圈梁見圖5-1-4d; 4)在外墻窗間墻和4個墻角，加設上下貫通的鋼筋(416)， 并錨固在基礎上，保證各層圈梁的共同工作； 學習資料僅供參考http:/ 33 5)外墻內外兩面加設6200的鋼筋網(wǎng)并噴一層30mm水泥砂漿。 目前，此教室樓已安全使用多年，未發(fā)現(xiàn)新的開裂情況。 工程實例2： 北京某庫房樓，位于一荷花池東南側、東西干道北側。該庫 房為兩層樓房，平面呈一字形，東西向長47.28m ，南北向寬 10.68m ，高7.50m( 圖5-6-4)。庫房正中為樓梯

35、間，東西各兩大 間，每間長10.80m、寬l0.20m，中部有兩個獨立柱基。內外墻 均為條形基礎。 圖5-6-4 某庫房樓平面及裂縫情況 學習資料僅供參考http:/ 34 (1)房屋開裂情況 此樓1980年動工，當年6月竣工后使用。一年后在庫房西側 二樓墻上即發(fā)現(xiàn)有裂縫。此后，裂縫數(shù)量增多，裂縫長度延 伸，裂縫寬度展擴。1984年4月曾對此庫房作詳細調查統(tǒng)計， 大 裂 縫 已 有 33 條 ， 有 的 裂 縫 長 度 超 過 1.80m ， 寬 度 達 10 30mm，且地面多處開裂。 同年6月4日在庫房一樓西大間南墻裂縫處貼紙，6月8日紙即 被撕開，說明裂縫發(fā)展速度較快。同年10月，實測該

36、裂縫長達 2.80m，寬為68mm。1991年2月15日再度實測該處裂縫，發(fā) 現(xiàn)已長達3.20m，縫寬為810mm，且墻內外貫通。說明6年多 來庫房的沉降仍在發(fā)展，但已有收斂的趨勢。 (2)地基土層分布(圖5-6-5) 學習資料僅供參考http:/ 35 圖5-6-5土層分布圖 (a)原勘察報告地層剖面(南側)；(b)重新勘察地層剖面(南側) l979年在該庫房樓設計時所采用的“建筑地基勘察報告”地層 剖面圖見圖5-6-5。該報告建議的地基持力層為層，地基設計強 學習資料僅供參考http:/ 36 度取f100kNm2。 為研究事故原因和加固方案，于1984年10月重新鉆探，在 庫房南北外墻各

37、布置4孔，孔深67m，都鉆至堅實卵石層終孔。 同時進行原位測試與土工試驗。查明土層分布如下： 表面為填土，疏松，厚1.652.30m； 第二層為新近代沖積粘性土，場地南為粘土，場地北還有 粉質粘土和粉土，呈可塑至軟塑狀態(tài)，厚1.152.23m； 第三層為有機土和泥炭，黑色；有機土為飽和可塑狀態(tài)， 厚0.31.5m不等；泥炭層極疏松，稍濕，狀如蜂窩煤引火用炭 餅，有大量未腐爛植物質，含量高達41.3，壓縮性極大；泥炭 層厚度極不均勻，東西兩端很薄，l、4、8三孔無，7孔厚 度超過2m； 第四層為粉砂，灰色灰黑色，密實，(東南局部有細砂薄 層)厚度很不均勻，1、5 厚度超過2m，3孔無，7孔僅0.

38、2m 厚。 學習資料僅供參考http:/ 37 (3)事故原因分析 1)原勘察失誤是事故的主因。原“勘察報告”雖有7個鉆孔 資料，但僅有庫房對角線的4146孔分別深5.10m、5.35m，其 余5個孔深只有2m多，遠不及地基受壓層深度。 更值得注意的是，其中有2個孔已穿透有機土與泥炭層 但卻未做記錄，“報告”中也未說明，只是簡單地建議地基計算 強度為R1.0kgcm2 ，即fk100kNm2。這是該庫房發(fā)生嚴 重質量問題的根源。 2) 設計人員面對這份粗糙而不滿足設計要求的“勘察報 告”，并末提出補做勘察的要求。此外，(GBJ789)規(guī)定對于三 層和三層以上房屋，其長高比LH宜小于或等于2.5

39、； 本例雖為二層砌體結構，但長高比LH47.287.50 6.3，此值2.5，導致房屋的整體剛度過小，對地基過大不均勻 沉降的調整能力太弱。設計人又未采取加強上部結構剛度的有 力結構措施，也是導致墻體開裂的重要原因。 學習資料僅供參考http:/ 38 (4)加固處理做法 曾經考慮了4種加固方案： 1) 三重管旋噴樁定向旋噴法在基礎底面以下形成半徑為 0.60.8m的半圓樁，托住基礎使它們不再繼續(xù)下沉。但因為基 礎底面寬度為1.2m，旋噴樁只能托住基底外側部分，將造成基 礎偏心受壓；同時由于該庫房北側可供施工的空間狹窄，難以 安置旋噴法的施工機械。 2)混凝土灌注樁架梁法如若采用常規(guī)灌注樁直徑

40、，地基中 的軟弱土層可能造成縮頸；若采用大直徑灌注樁，工程量大， 造價高。 3) 鋼管樁架梁法經估算需用直徑200 、長6m 的132 根鋼 管，不僅造價高而且在室內分段打入后的連接做法既不易又難 以保證質量。 4)鋼筋混凝土預制樁架梁法它的投資少，接樁采用硫磺 學習資料僅供參考http:/ 39 膠泥粘法，快速方便，被定為實施方案。所設計的預制樁橫截 面為180mm180mm，八角形，第一節(jié)長260cm，下部30cm為 尖錐形，便于打入土中，第二、三節(jié)長170cm，便于運輸(庫房 室內凈高3.30m，該樁分三節(jié)才能施工)。預制樁布置在墻體兩 側，間距23m不等。橫梁采用鋼筋混凝土現(xiàn)澆梁，位于

41、基礎 墻的圈梁底側。 按上述第(4)方案加固后，未在加固部位新發(fā)現(xiàn)裂縫，房屋 使用情況良好。 工程實例3: 某五層住宅工程，全長81.84m，總寬13.04m。樓板采用長 向預制空心板，由三條縱墻承重(圖5-6-6)。橫墻為自承重墻。 基礎為三步灰土、磚砌大放腳。地基為第四紀沖積亞粘土，密 實，壓縮性低，地基承載力可達250kNm2 ，設計時取180kN m2。 學習資料僅供參考http:/ 40 圖5-6-6某住宅平面、裂縫及地質剖面示意 (a)平面及補鉆孔；(b)補充勘察土層剖面 (1)房屋開裂情況 該工程主體結構完工后，進行了一次檢查，發(fā)現(xiàn)西南角門口 學習資料僅供參考http:/ 41

42、處有一斜向裂縫，最寬處達10mm，直至灰土基礎上皮。裂縫上 寬下窄，自下而上向西傾斜。當時在裂縫處貼石膏兩塊，一周 后，上面一塊石膏裂開1mm左右。同時，內墻門洞處也有新裂 縫出現(xiàn)，而且一層頂部墻身外角略有外傾。這些跡象表明，地 基的不均勻沉降在發(fā)展中。 (2)補充勘察得到的西南角土層分布 經過對房屋西南角進行鉆孔補充勘察，發(fā)現(xiàn)產生裂縫的屋角 恰好座落在壓縮性較高的亞粘土回填土上。 補充勘察共計8個鉆孔(分布見圖5-6-6a)，各鉆孔土層分 布見圖5-6-6b。 由圖可見，回填土的深度以西南角最深，向東向北逐漸 變淺。填土的壓縮系數(shù)a1-20.59，e0.78?；靥钔翆右韵聻楹?厚 學習資料僅

43、供參考http:/ 42 的黃褐色可塑性亞粘土，e0.65，52，Ip14.6，IL0.6。 過去施工時，曾經發(fā)現(xiàn)該處回填土的土質很差，但只是局部將基 礎加深80cm，以3:7灰土回填，且加深部分與原來的灰土基礎寬 度相等。補充勘察資料說明，局部加深的灰土層下還有1.5m左右 的回填土層，向東約1112m，向北約1214m，逐漸減薄至0。 根據(jù)估算，墻角處的自由沉降量可達12.2cm，而無回填土 處的自由沉降量只有6.5cm，差異5.7cm(局部傾斜約0.005)規(guī)范規(guī) 定的允許值0.002)。 從上述情況看，裂縫的產生主要是由于對回填土沒有全部 挖除，因而產生過大不均勻沉降的緣故。 學習資料

44、僅供參考http:/ 43 此外，上部房屋的整體剛度很差，橫墻與樓板無聯(lián)系，各層 未設圈梁，也促使裂縫發(fā)展。 (3)加固處理做法(圖5-6-7) 采用柱墩架梁托底法，即在屋角墻體兩側各設置若干穿越回 填土座落在亞粘土層上的毛石混凝土柱墩(直徑11.2m)，上架 鋼筋混凝土次主梁，將原磚墻基礎挑起。計算上考慮加固后房 屋能共同工作。 學習資料僅供參考http:/ 44 傳力途徑是將縱墻荷載傳給貼墻兩側的次梁，再由次梁傳 給橫穿墻體的主梁和柱墩。為了使縱墻荷載傳給次梁，每隔1m 左右在墻上剔一12cm深槽，由次梁側邊挑出槽齒伸入此深槽。 為了防止主梁混凝土在達到一定強度前過早受力，在柱墩與主 梁間

45、保留40cm空隙，待主梁混凝土達到設計強度的50后，再 澆筑梁墊。 為了驗證此工程地基基礎加固的效果、加固前在外諾墻角 處 設 置 了 23 個 沉 降 觀 測 點。加固后第一個月測得沉降量為 0.560.80mm，第二個月測得新沉降量為0.020.03mm，說明 效果良好。 學習資料僅供參考http:/ 5-6-7加固措施示意 (a)加固做法平面；(6)橫剖面；(b)梁墻結合處做法 應吸取的教訓 本節(jié)從3個側面說明地基軟硬不均造成的危害(房屋局部座落 45 學習資料僅供參考http:/ 45 在軟弱土層上、房屋完全座落在厚薄懸殊的軟弱土層上、房屋 座落在山區(qū)覆蓋層厚薄不同的土層上、房屋局部座

46、落在回填土 上)。 我們不能要求房屋都建造在良好地基上，但必須對擬建 房屋的地基土層有全面了解，以便提出合理的地基處理方案， 使房屋盡可能座落在良好的天然或人工地基上。 我們也不可能要求房屋不發(fā)生不均勻沉降，但必須使上 部結構有足夠的整體剛度，以抵御房屋必然發(fā)生的不均勻沉降 而不致使墻體開裂。 本節(jié)3個實例的共同教訓是： 1)工程勘察工作做得粗糙。 2)地基選擇和處理方法不當。未能使房屋座落在比較均勻的 天然或人工地基上； 3)上部結構整體剛度弱。這三點教訓也就是平時常說的“情況 學習資料僅供參考http:/ 46 不明，決心不大，方法不好”。 3個實例的加固方案之所以成功，也是在這三方面認真

47、考 慮和妥當解決的結果。 二、因建筑物基礎底面土壓力過大超過地基承裁力造成的事 故 地基承載力是建筑地基基礎設計中的一個關鍵指標。各 類地基承受基礎傳來荷載的能力都有一定的限度。 超過這一限度，首先發(fā)生的是建筑物具有較大的不均勻 沉降，引起房屋開裂；如果超越這一限度過多，則可能因地基 土發(fā)生剪切破壞而整體滑動或急劇下沉，造成房屋的傾倒或嚴 重受損。 下面列舉兩個全世界聞名的實例。 工程實例1： 加拿大特朗斯康谷倉、平面呈矩形，長度5944m，寬度 學習資料僅供參考http:/ 48 23.47m，高度31.00m，容積36368m3。谷倉為圓筒倉，每排13個 倉，5排，總計65個圓筒倉組成。谷

48、倉的基礎為整塊鋼筋混凝土 筏板基礎，基礎厚度61cm，基礎埋深3.66m。 1911年該谷倉開始施工，1913年秋完工。谷倉自重 20000t，相當于裝滿谷物后總重量的42.5。1913年9月起，往 此谷倉裝谷物，仔細裝載，均勻分布。 10月，當谷倉裝31822m3谷物時，發(fā)現(xiàn)谷倉下沉，一小時 沉降達30.5cm。結構物向西傾斜，并在24小時內，整座谷倉傾 倒，傾斜度離垂線達26053。谷倉西端下沉7.32m，東端上抬 1.52m。10月18日，檢查傾倒后谷倉上部鋼筋混凝土筒倉，堅如 盤石，僅有極少的表面裂縫。見圖5-6-8。 學習資料僅供參考http:/ 49 (a) 圖5-6-8加拿大谷倉

49、 （a）谷倉因地基滑動傾倒現(xiàn)場；（b）谷倉傾倒事故剖面示意 學習資料僅供參考http:/ 50 (1)事故原因分析 經檢查，谷倉工程未做勘察。設計根據(jù)鄰近工程基槽開 挖試驗結果，計算地基承載力為352kPa，應用到這個谷倉。谷 倉場地位于冰川湖的盆地中。地基表層為近代沉積層，厚3m； 表層下面為冰川沉積粘土層，厚達12.2m。粘土層下面為冰川下 冰債層，固結良好。厚為3m。 1952年在離谷倉18.3m處打了一些鉆孔，從粘土原狀試樣 測得：粘土層的平均含水量隨深度而增加，從40到約60； 無側限抗壓強度qu從118.4kPa減小到70.0kPa，平均為100.0kPa； 平均液限105，塑限p

50、35，塑性指數(shù)高達IP70。由 試驗可知這層粘土是高膠體、高塑性的。 按太沙基教授公式計算地基承載力人如采用粘土層無側 限抗壓強度平均值 100kPa，則f為276.6kPa，小于谷倉地基破壞 時的基礎底面壓力329.4kPa。若用qumin70.0kPa計算，則f 193.8kPa，更遠小于谷倉地基滑動時的實際基底壓力。 學習資料僅供參考http:/ 51 卡拉費斯計算指出：加荷速率對地基事故起作用，因為荷載突 然施加的地基承載力小于加荷固結逐漸進行的承載力，這對粘 土尤為重要。因粘土需很長時間才能完全固結。據(jù)裴克教授資 料計算，抗剪強度增長所需時間約為1年，而谷物荷載施加僅 45天，幾乎相

51、當于突然加荷。 綜上所述，加拿大特朗斯康谷倉破壞的主要原因為：谷 倉事先未做勘察，設計盲目進行，采用設計荷載遠超過地基土 的承載力值，導致谷倉發(fā)生地基整體滑動破壞的嚴重事故。 (2)事故處理方法 在谷倉基礎下，新做70多個混凝土墩，支承在巖石地基 上。用50t級千斤頂388個，逐漸將傾斜的基礎頂起來。補救工 程在傾斜谷倉底部水平巷道中進行。新做混凝土墩基深度達 10.36m。 經過上述糾傾處理后，谷倉于1916年恢復使用，但處理 的費用是昂貴的。 學習資料僅供參考http:/ 52 工程實例2： 近代世界上另一最嚴重的因地基承載力失效而導致破壞 的建筑物，是美國紐約的一座大型水泥倉庫。這座水泥

52、倉庫位 于紐約市漢森河旁，它的上部結構為圓筒形殼，直徑d13m， 高度23.33m ；其基礎為整塊鋼筋混凝土筏板基礎，筏板厚度 0.78m，基礎埋深2.80m。 1940年當這座水泥倉庫裝載水泥后，發(fā)生嚴重下沉，隨后 整座水泥倉庫發(fā)生傾倒。傾倒后倉庫的傾角達450。地基土被擠 出地面高5.18m 。與此同時，離水泥筒倉凈距23m 以外的辦公 樓，受水泥倉庫傾倒的影響也發(fā)生傾斜。 學習資料僅供參考http:/ 53 （）水泥倉庫因地基滑動傾倒現(xiàn)場；（b）倉庫傾倒事故剖面圖 (a) (b) 圖5-6-9 美國水泥倉庫事故 學習資料僅供參考http:/ 54 事故原因分析如下： 紐約水泥倉庫的地基土

53、分為4層(圖5-6-9b)： 表層為粘土，黃色，厚度5.49m； 第層為粘土，藍色，層狀，標準貫入試驗錘擊數(shù)N811，估 計承載力為84105kPa，厚度17.07m； 第層為碎石混粘土，棕色，厚度僅1.83m； 第層為巖石。水泥倉庫筏板基礎位于表層黃色粘土中部； 由于黃色粘土層不厚，基礎底面以下僅約2.7m，基礎寬度超 過13m，地基主要持力層為第層藍色粘土； 水泥倉庫高度達23.33m，裝載水泥后的基地荷載估計在 200250kPa之間，遠大于藍色粘土的地基承載力，使倉庫地基發(fā) 生剪切強度破壞而整體滑動； 由于地基軟弱，地基整體滑動產生巨大的滑動力，使滑動 學習資料僅供參考http:/ 5

54、4 體外側土發(fā)生變形，也導致23m外的辦公樓地基變形而傾斜。 美國紐約水泥倉庫設計時沒有認真進行地基承載力的計 算，這是這次事故的主要原因。當這座水泥倉庫開始發(fā)生大量沉 降災難預兆時，如果立即卸除儲藏的極重的水泥，很容易挽救， 可以在倉庫下托換基礎。但倉庫負責人僅安排了仔細進行沉降觀 測與記錄，未采取卸荷措施，結果發(fā)展成整體滑動破壞的災難。 應吸取的教訓 這兩個工程事故是典型的地基整體剪切破壞實例。它造成 的災害比一節(jié)所述因地基過大不均勻沉降給工程帶來的損害嚴重 得多，它必須引起土建工程技術人員的極度重視。 設計人員應當認識到地基沉S與地基受到的壓應力P有密切 關系，如圖5-6-12所示。當P

55、不大時P-S呈直線關系，地基為壓密 階段()； P增大后，P-S呈曲線關系，這時基礎邊緣出現(xiàn)塑性變形 區(qū)， 學習資料僅供參考http:/ 56 圖5-6-11 P-S關系曲線 稱為局部剪裂階段()； 當P很大時，地基塑性區(qū)連成一個連續(xù)滑動面，稱為滑動破壞 階段()，它會使基礎以上的建筑物傾倒。 地基承載力的基本值f0 應取()和()的交界處P。，或取() 和()交界處PU的50。 學習資料僅供參考http:/ 57 如地基壓應力達到PU，對于壓縮性較小的土層，必將產生整 體剪切破壞；而對于壓縮性較大的土層，則會產生沖切剪切破壞 (我國某倉庫基底壓力達150kPa，而下臥8m厚的軟土實際地基承

56、載力只有80kPa，結果發(fā)生因基礎兩側土被塑性擠出的過量沉降 破壞就是一例)。 所以設計人員應當慎重對待工程勘察報告提供的地基承載 力建議值，嚴格計算基礎的實際土壓力。若對勘察報告的建議值 有懷疑，可以在現(xiàn)場做載荷試驗驗證。 施工人員在天然地基上建造大中型工程時，應復核設計地 基承載力的合理性。一旦發(fā)現(xiàn)地基產生較大的沉降或傾斜，必須 立即停工，會同勘察、設計和使用單位共同研究，采取必要措 施，防止地基和建筑物發(fā)生災難性破壞。 學習資料僅供參考http:/ 58 三、 因地基中暗溝、古墓等舊構筑物影響造成的缺陷和事故 建筑場地基槽開挖后，可能遇到許多局部異常情況。例如， 在地基土中存在有暗溝、古

57、井、菜窖、古墓、舊基礎、廢化糞 池以及防空洞等已廢除的構筑物。 其中，在暗溝、深坑、古井內往往充填疏松的建筑垃圾或淤 泥軟土，形成局部的松軟部位，可能引起基礎局部嚴重下沉， 導致上部墻體或 至于遇到舊基礎、廢化糞池等類構筑物，它們往往比周圍天 然地基堅實得多，形成軟硬突變，也會造成上部結構開裂。 但是，這些暗溝、古墓等埋在地下，很難發(fā)現(xiàn)，有時由于面 積不大，即使鉆探也容易漏過。它們常常在施工刨槽后經過釬 探拍底才能發(fā)現(xiàn)；有時釬探也只露了一個頭，需要深挖才能探 明。因此，在刨槽驗槽過程中查明局部異常情況是十分重要的。 工程實例1： 學習資料僅供參考http:/ 59 某廠鑄鋼車間廠房長度66.7

58、5m ，寬度39m，為三跨等高排 架，下弦標高9.5m。15m主跨設5t與3t吊車各一臺。屋蓋為三合一 屋面板，15m 預應力屋架和9m 薄腹梁。梁柱構件為組合式吊車 梁，鋼筋混凝土工字形柱。柱基為鋼筋混凝土杯形基礎。基底面 積：邊柱為3.3m2.1m ，中柱為2.9m2.1m ，基礎一般埋深為- 2.0m 。外墻厚37cm ，采用塊石條形基礎?；缀粚嵏擅芏萪 1.6g/3，夯實影響深度0.30.4m。 廠房主體結構完工，安裝吊車前發(fā)現(xiàn)下列結構開裂事故： (1)東山墻內側A、B軸線間地面開裂，裂縫長達15m，縫寬50 60mm，見圖5-6-12； （2）取B、C軸線和14軸線相交的9m薄腹梁

59、端有豎向裂縫、寬 35mm，下大上小，整個斷面裂通，見圖5-6-12b。 (3)南墻11-14軸間開裂，裂縫最大寬度約20mm。鋼筋混凝土圈 梁亦被拉裂。裂縫多達20余條，見圖55-6-12c。 學習資料僅供參考http:/ 60 圖5-6-12 鑄鋼車間開裂情況 （a）平面與剖面；(b)薄腹梁端開裂；(c)南墻與圈梁開裂 (4)廠房東南角A、14軸向外偏移20mm。 (5)廠房東南6個基礎普遍下沉。下沉速率平均每月約34mm。 其中東南角A、14軸柱基沉降最嚴重。以3軸B、C軸為基準的相 對沉降量見圖5-6-13。 (1)事故原因分析 學習資料僅供參考http:/ 61 圖5-6-13鑄鋼車

60、間東南部位基礎沉降與古墓分布圖 1)鑄鋼車間廠房未經詳細勘察，據(jù)初勘階段鄰近廠房探坑資 料，按地基承載力150kPa 盲目設計。實際地基土非天然沉積 土，而是填土，地基承載力僅為100120kPa。 2)未按設計要求探墓深度67m，實際探墓深度只2m。事故 發(fā)生后進行補探，在東南角10 個柱基范圍內，就探出木棺11 個，位于基礎下或旁邊。木棺頂距基礎底面約1.52.0m。木棺 有的為空穴，有的充填淤土，見圖5-6-13虛線。 學習資料僅供參考http:/ 62 3)建筑場地東南角地勢低，設計未詳細據(jù)地形資料加深基礎埋 深。使該處基礎埋深僅0.6m，降低地基承載力設計值。 4)場地東南地勢低，雨