河南某建筑無混凝土蓋框架層高大模板施工方案(附計算書)

1、中心圓無混凝土蓋框架層高大模板施工方案編制人：審核人：審批人：*建設發(fā)展有限公司2013年5月19日施工組織設計方案報審表工程名稱：*建設項目工程 編號：致： 我方已根據施工合同的有關規(guī)定完成了*建設項目工程高大模板施工組織設計（方案）的編制，并經我單位上級部門技術負責人審查批準，請予以審查。附：施工組織設計（方案） 承包單位： （章） 項目經理： 日 期： 專業(yè)監(jiān)理工程師審查意見：專業(yè)監(jiān)理工程師： 日 期： 總監(jiān)理工程項目監(jiān)理機構： 總監(jiān)理工程師： 日 期： 目 錄1 編制依據.42 工程概況43施工準備.54主要施工方法及措施.55施工安全技術措施.96砼澆筑的路線及相關措施.107模板拆

2、除.118質量技術標準119質量檢查.1210模板計算.121 編制依據11、施工圖紙12、建筑結構荷載規(guī)范(gb 50009-2001)13、混凝土結構設計規(guī)范gb50010-200214、建筑施工模板安全技術規(guī)范（jgj162-2008）15、 砼泵送施工技術規(guī)程（jgj/t1095）16、建筑施工手冊第四版17、建筑施工計算手冊18、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范（jgj130-2001）19、 施工組織設計1. 10、鋼管腳手架扣件gb1583120062 工程概況 2.1本工程為*，主體地上三層，總建筑面積：12998.81，建筑高度為20.25m,建筑總長為：67.20m，總

3、寬為：67.20m一層室內外高差0.45。本工程建筑結構安全等級為二級，建筑合理使用年限為50年；本工程抗震設防烈度為六度，地基基礎設計等級為丙級，框架的抗震等級為三級；本工程建筑耐火等級為二級，屋面防水等級為二級。本工程結構為鋼筋混凝土框架結構，基礎形式為鋼筋混凝土獨立基礎。2.2本工程位于駐馬店市銅山大道與緯十路交叉口南側，交通十分便利。施工場地平整，有利于組織施工。2.3高大模板分為第三層無蓋框架部分，框架柱高7.40米，框架梁高0.70米、寬0.35米。梁截面尺寸及架體高度相關參數(shù)如下：表1 梁截面尺寸及架體高度相關參數(shù)統(tǒng)計表軸線及梁編號梁截面尺寸(mm)架體圓長（m）寬度高度凈長高度

4、(4)軸至(16)軸上的圓梁、(d)軸至(n)軸上的圓梁350700190m7.40m根據上述參數(shù)統(tǒng)計表，框架梁選長190米寬0.35米高0.70米的梁、計算梁模板的安全性。3施工準備3.1技術準備項目技術負責人組織項目經理部技術、生產人員熟悉圖紙，認真學習掌握施工圖的內容、要求和特點，同時針對有關施工技術和圖紙存在的疑問作好記錄，通過會審，對圖紙中存在的問題，與設計、建設共同協(xié)商解決，取得一致意見后，辦理圖紙會審記錄，作為施工圖的變更依據和施工操作依據。熟悉各部位截面尺寸、標高，制定模板初步設計方案。3.2材料及主要機具3.2.1各種規(guī)格的多層板，木方（施工時采用35mm80mm，計算時確保

5、安全取3070mm）。3.2.2支撐系統(tǒng)：各種規(guī)格的鋼管(施工時采用圓鋼管483.5，計算時確保安全取483.0)、扣件；3.2.3錘子、打眼電鉆、活動板手、手鋸、水平尺、線墜、撬棒等。3.2.4脫模劑：水質脫模劑。3.2.5海綿條：2mm厚及20mm厚。4主要施工方法及措施4.1模板安裝的一般要求4.1.1具有足夠的承載能力，剛度和穩(wěn)定性，能可靠地承受現(xiàn)澆砼的自重和側壓力以及在施工過程中所產生的荷載。4.1.2模板安裝要保證工程結構和構件各部分形狀尺寸和相互位置的正確。構造簡單，裝拆方便，并便于鋼筋的綁扎、安裝和澆筑養(yǎng)護等要求。支模應按工序進行，模板未固定前，不得進行下道工序。4.1.3模板

6、與砼的接觸應涂隔離劑，對油質類等影響結構和妨礙裝飾工程施工的隔離劑不宜采用，嚴禁隔離劑污染鋼筋及砼接木槎處。4.2框架梁模板4.2.1施工時采用的鋼管類型為483.5，為確保安全計算時取483.0；底腳設置一道水平拉桿、中間設多道水平拉桿，最大步距1.5m，第一道水平桿設在離地200處。4.2.2工藝流程為：測放并復核梁軸線控制線和標高控制線搭設梁模支架預組拼模板檢查底模吊裝就位、安裝起拱側模安裝安裝側向支撐檢查模板位置和截面尺寸群體梁模固定。4.3施工要點：4.3.1梁?，F(xiàn)澆模支撐時，根據其跨度4m時，梁底模板應起拱，起拱高度為全跨長度的2/1000；4.3.2無論是主梁，還是次連續(xù)梁，支模

7、必須拉通線，保證側面順直，樓板模板安裝時，應考慮樓梯間等部位的建筑要求，以滿足其使用功能；4.3.3利用下層樓板面的軸線引吊梁軸線，根據柱子鋼筋上的水平線引測梁底標高；4.3.4在專用支撐下腳要鋪設通長腳手板，并且樓層間的上下支座應在一條直線上；4.3.5在支撐上調整預留梁底模板的厚度，符合設計要求后，拉線安裝梁底模板并找直；4.3.6安裝兩側模板，將兩側模板與底板連接處背木方，附以斜撐，其間距一般宜為75，梁側模上口要拉線找直，用定型夾子固定。4.4框架梁模板支設方法4.4.1寬350高700框架梁：模板支架搭設高度為7.40m， 梁截面 bd=350mm700mm，立桿的縱距(跨度方向)

8、l=0.80m，立桿的步距 h=1.50m，梁底增加2道承重立桿，梁兩側立桿間距1.20m。圓框架梁模板支撐圖4.4.2整體架體施工方法4.4.2架體嚴格按照設計圖進行搭設，所使用的鋼管、扣件符合規(guī)范要求。4.4.3架體下墊板的要求：對地面現(xiàn)澆板上墊板要求為：在每排立桿下面鋪設通長木板做墊板，木板寬200，厚40，以增加立桿與架體基礎基礎面積，對地面回填土上墊板要求為：基土夯實后，在每排立桿下面鋪設通長木板做墊板，木板寬200，厚40，以增加立桿與架體基礎基礎面積。4.5架體立桿搭設：4.5.1立桿的搭設是關鍵，防止每一排的立桿在搭設時間距不均勻，在架體搭設以前，要在砼墊層上彈出縱橫雙向十字線

9、，用鋼尺將立桿間距均勻標出，保證立桿的準確位置，然后在每根立桿的底部設置墊板。立桿接長必須采用對接扣件連接，嚴禁搭接，相鄰立桿對接接頭位置不得在同步內，且對接接頭沿豎向錯開的距離不小于50，各接頭中心距主節(jié)點不大于步距的1/3。嚴禁將上段的鋼管立桿與下段鋼管的立桿錯開固定在水平桿上。4.5.2主次梁交接處，大橫桿下增加立桿。架體掃地桿、水平桿搭設：在立桿底距地面20高處，沿縱橫水平方向應按縱下橫上的程序設掃地桿，掃地桿與頂部水平拉桿之間的距離，在滿足模板設計所確定的水平拉桿步距的條件下，進行平均分配確定步距后，在每一步距處縱橫向應各設一道水平拉桿。所有水平拉桿的端部均應與四周砼柱頂緊頂牢，無砼

10、柱處可頂時，應在水平拉桿端部和中間部沿豎向設置連續(xù)式剪刀撐。水平桿接長采用對接，接頭位置要相互錯開，同時要避免在立桿縱距的1/3中間跨處出現(xiàn)接頭。4.6架體剪刀撐設置：4.6.1剪刀撐根據建筑施工模板安全技術規(guī)范（jgj162-2008）的說明進行設置,立桿剪刀撐由底部至頂部設置，每道剪刀撐跨越立桿的根數(shù)當為45度時最多不大于7根。整體支撐架體四邊與中間每隔四排支架立桿設置一道縱橫向剪刀撐，每道剪刀撐寬度不小于4跨，剪刀撐的落地端頂?shù)揭褲埠玫捻派?，剪刀撐應采用搭接，搭接長度不得小于50，并采用2個旋轉扣件分別在離桿端不小于10處進行固有定。4.6.2水平剪刀撐除在每步距和頂部各設一道水平剪刀撐

11、。4.7架體操作層腳手板鋪設：4.7.1作業(yè)時操作層的下一步要留有一層腳手板，防止人、物墜落，腳手架上最下一層板的下方要搭設一道平網，防止腳手板上有人作業(yè)時的墜落事故。4.8架體與砼柱連接：4.8.1在整體架子立桿四周外側各中間有砼柱的部位，按豎向間距2m與已澆筑的所有混凝土柱進行拉接。4.9連墻件設置：4.9.1連墻件布置豎向間距2步，樓層小于2步時應每層設置，水平間距3跨，連墻件布置應靠近主節(jié)點設置，偏離主節(jié)點的距離不應大于300mm，且架體與建筑物采用柔性連墻件可靠連結。每搭設一步腳手架后，應按規(guī)范要求校正步距、縱距、橫距及立桿的垂直度。確保連墻件拉接的可靠性。4.10后澆帶處架體處理方

12、式：4.10.1后澆帶間架體進行獨立搭設，分別在30處與相鄰的梁模板斷開。后澆帶跨處梁、板模板的支撐不得拆除，同時后澆帶跨內不得施加其它荷載，例如放置施工設備、堆放施工材料等以保證結構安全。所以在施工中此部分的模板支撐系統(tǒng)既于模板支撐系統(tǒng)相聯(lián)系又具有一定的獨立性，以便于模板拆除時能將此跨單獨保留。4.11高架與非高架體連接方式：4.11.1非高架體的縱橫水平方向拉桿與相鄰的高架縱橫水平方向拉桿，采用對接，接頭位置要相互錯開，同時要避免在立桿縱距的1/3中間跨處出現(xiàn)接頭。高架體、非高架體剪刀撐分別由底部至頂部設置。4.11.2大廳邊梁層間梁荷載的疊加處理：層間梁荷載的疊加是向下部梁傳遞，而計算時

13、只考慮高大模板受力部分傳遞給層間梁荷載，對于層間梁下部梁處模板不得拆除，等上部砼施工結束后，其砼強度達到計中底模板拆除時的砼強度要求時，再根據進行拆除。5施工安全技術措施5.1當前市場上架體材料質量參差不 齊，要想確保超高支撐架體施工的安全，首先要把好材料進場質量關。材料質量必須符合設計及規(guī)范要求。5.2立桿軸心受壓超高支撐架體方案在實施前，必須計劃好立桿的豎向接頭位置以及各段立桿的長度。架體搭設中立桿接高采用對接扣件，以保證立桿處于軸心受壓狀態(tài)。特別是最頂部的架體立桿，決不可因其長度不合適而采用十字扣件與橫桿扣接的方式來調整架體高度，否則會改變設計意圖使立桿變?yōu)槠氖軌籂顟B(tài)。5.3基礎與立桿

14、支撐點是典型的鉸接點，架體距底部200縱橫向設置水平掃地桿可有效地控制和減少立桿以鉸支座為圓心發(fā)生的角位移，是防止立桿失穩(wěn)的有效措施。5.4腳手架搭設人員必須是經過按現(xiàn)行國家規(guī)范標準特種作業(yè)人員安全技術考核管理制度gb5036考核合格的專業(yè)架子工。上崗人員應定期體檢，合格后方可持證上崗。5.5搭設腳手架人員必須戴安全帽、系安全帶、穿防滑鞋。5.6搭設支撐架體時地面應設圍欄和警戒標志，并派專人看守，嚴禁非操作人員入內。5.7架體搭設時除滿足上述規(guī)定外，還要嚴格執(zhí)行有關規(guī)范及標準的規(guī)定。6砼澆筑的路線及相關措施6.1砼澆筑采取先澆非高架體部分砼，再澆筑高架體部分砼的施工程序進行。6.2砼澆筑路線：

15、先澆柱子砼，在澆筑框架梁。6.3澆砼時采用汽車泵進行澆筑，泵管出口距澆注工作面要小于20cm，以減少砼對模板支撐系統(tǒng)的沖擊。6.4嚴格控制實際施工荷載不超過設計荷載，對出現(xiàn)的超過最大荷載要有相應的控制措施，鋼筋等材料不能在支架上方堆放；6.5在澆筑砼過程中，派人檢查支架和支承情況，發(fā)現(xiàn)下沉、松動和變形情況及時解決。7模板拆除7.1模板拆除時，砼強度必須達到一定的要求，如砼沒有達到規(guī)定強度要提前拆模時，必須經過計算，確認其強度能夠拆模，才能拆除。一般情況為：7.2模板及其支架拆除時的砼強度應符合設計要求;本工程設計無具體要求,其砼強度應符合下表規(guī)定底模板拆除時的砼強度要求構件類型構件跨度(m)達

16、到設計的砼立方體抗壓強度標準值的百分率(%)板2502, 8758100梁8758100懸臂構件-100注:砼抗壓強度標準值以同條件養(yǎng)護試件強度試驗報告為依據。7.3側模拆除時的砼強度應能保證其表面及棱角不受損傷。7、模板拆除應由工地負責人以拆模通知書形式交給班長并簽字后方可進行。7.4拆模的順序和方法應按照配板設計的規(guī)定進行，如配板設計無規(guī)定時，采取先支的后拆，后支的先拆，先拆非承重模板，后拆承重模板方法。7.5現(xiàn)澆梁板模板按規(guī)范規(guī)定在平面圖上注明50%設計強度標準值拆模，75%設計強度標準值拆模，100%設計強度標準值拆模的部位，頂板砼留置同條件養(yǎng)護試塊作為拆模的依據，頂板拆模必須根據試驗

17、員提供的同條件養(yǎng)護試塊的強度報告單作為依據，經技術主管核實同意后，下達拆模通知單，否則不許拆模。8質量技術標準8.1模板安裝質量應符合砼結構工程施工質量驗收規(guī)范（gb502042002）。8.2模板及其支撐系統(tǒng)有足夠強度、剛度、穩(wěn)定性，有足夠支撐面積，基土應夯實并有排水措施；8.3模板接縫寬度不大于1.5mm，模板表面清理干凈并采取防粘結措施，粘漿及漏刷累計面積，墻板不大于1000mm2,梁柱不大于400mm2。9質量檢查9.1模板架體施工結束后，在澆砼前，質量檢查員用扭力板手嚴格檢查擰緊力矩。9.2檢查架體要嚴格按照專家論證后的施工方案進行施工。9.3對所使用的鋼管、扣件進行檢測，符合規(guī)范要

18、求時方可使用。9.4模板架體施工結束后，在澆砼前，項目部在檢查合格的基礎上，通知監(jiān)理單位、建設單位進行檢查驗收，符合專家論證后的施工方案后方可澆筑砼，同時行成驗收記錄。10模板計算10.1； 700mm350mm梁模板扣件鋼管高支撐架計算書計算參數(shù):模板支架搭設高度為8.10m， 梁截面 bd=700mm350mm，立桿的縱距(跨度方向) l=0.40m，立桿的步距 h=1.50m， 梁底增加2道承重立桿。 面板厚度18mm，剪切強度1.4n/mm2，抗彎強度15.0n/mm2，彈性模量9000.0n/mm2。 木方4590mm，剪切強度1.3n/mm2，抗彎強度13.0n/mm2，彈性模量9

19、000.0n/mm2。 梁兩側立桿間距 1.20m。 梁底按照均勻布置承重桿4根計算。 模板自重0.50kn/m2，混凝土鋼筋自重25.50kn/m3，施工活荷載4.50kn/m2。 地基承載力標準值170kn/m2，基礎底面擴展面積0.250m2，地基承載力調整系數(shù)1.00。 扣件計算折減系數(shù)取0.80。 8100150070035015001200圖1 梁模板支撐架立面簡圖 按照規(guī)范4.3.1條規(guī)定確定荷載組合分項系數(shù)如下： 由可變荷載效應控制的組合s=1.2(25.501.80+0.50)+1.402.00=58.480kn/m2 由永久荷載效應控制的組合s=1.3524.001.80+

20、0.71.402.00=60.280kn/m2 由于永久荷載效應控制的組合s最大，永久荷載分項系數(shù)取1.35，可變荷載分項系數(shù)取0.71.40=0.98 采用的鋼管類型為483.0。10.2 模板面板計算 面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照多跨連續(xù)梁計算。 作用荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等。 1.荷載的計算： (1)鋼筋混凝土梁自重(kn/m)： q1 = 25.5000.700.3500=6.25kn/m (2)模板的自重線荷載(kn/m)： q2=0.5000.400(20.7+0.35)/0.35=1.000kn/m (3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝

21、土時產生的荷載(kn)： 經計算得到，活荷載標準值 p1 = (2.500+2.000)0.8000.400=1.440kn 考慮0.9的結構重要系數(shù)，均布荷載 q = 0.9(1.3518.360+1.351.000)=23.522kn/m 考慮0.9的結構重要系數(shù)，集中荷載 p = 0.90.981.440=1.270kn 面板的截面慣性矩i和截面抵抗矩w分別為: 本算例中，截面慣性矩i和截面抵抗矩w分別為: w = 40.000.70.7/6 = 3.27cm3； i = 40.000.70.70.7/12 = 1.14cm4； 計算簡圖 彎矩圖(kn.m) 剪力圖(kn)變形的計算按照

22、規(guī)范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 變形計算受力圖 變形圖(mm) 經過計算得到從左到右各支座力分別為 n1=1.858kn n2=5.404kn n3=5.661kn n4=5.404kn n5=1.858kn 最大彎矩 m = 0.101kn.m 最大變形 v = 0.113mm (1)抗彎強度計算 經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.10110001000/21600=4.676n/mm2 面板的抗彎強度設計值 f，取15.00n/mm2； 面板的抗400.00018.000)=0.598n/mm2 截面抗剪強度設計值 t=1.40n/mm2 抗剪強度驗算 t t，滿

23、足要求! (3)撓度計算 面板最大撓度計算值 v = 0.113mm 面板的最大撓度小于200.0/250,滿足要求! 10.3梁底支撐木方的計算 （一）梁底木方計算 按照三跨連續(xù)梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下: 均布荷載 q = 5.661/0.400=14.153kn/m 最大彎矩 m = 0.1ql2=0.114.150.400.40=0.226kn.m 最大剪力 q=0.60.40014.153=3.397kn 最大支座力 n=1.10.40014.153=6.227kn 木方的截面力學參數(shù)為 本算例中，截面慣性矩i和截面抵抗矩w分別為:

24、w = 4.509.009.00/6 = 60.75cm3； i = 4.509.009.009.00/12 = 273.38cm4； (1)木方抗彎強度計算 抗彎計算強度 f=0.226106/60750.0=3.73n/mm2 木方的抗彎計算強度小于13.0n/mm2,滿足要求! (2)木方抗剪計算 可以不計算 最大剪力的計算公式如下: q = 0.6ql 截面抗剪強度必須滿足: t = 3q/2bh t 截面抗剪強度計算值 t=33397/(24590)=1.258n/mm2 截面抗剪強度設計值 t=1.30n/mm2 木方的抗剪強度計算滿足要求! (3)木方撓度計算 均布荷載通過上面變

25、形受力圖計算的最大支座力除以跨度得到11.120kn/m 最大變形 v =0.67711.120400.04/(1009000.002733750.0)=0.078mm 木方的最大撓度小于400.0/250,滿足要求! 三、梁底支撐鋼管計算 (一) 梁底支撐橫向鋼管計算 橫向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續(xù)梁計算。 集中荷載p取木方支撐傳遞力。 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管彎矩圖(kn.m) 支撐鋼管剪力圖(kn) 變形的計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 支撐鋼管變形計算受力圖 支撐鋼管變形圖(mm) 經過連續(xù)梁的計算得到 最大彎矩 mmax=0.349kn.m 最大變形

26、 vmax=0.196mm 最大支座力 qmax=9.239kn 抗彎計算強度 f=0.349106/4491.0=77.80n/mm2 支撐鋼管的抗彎計算強度小于205.0n/mm2,滿足要求! 支撐鋼管的最大撓度小于466.7/150與10mm,滿足要求!10.4 梁底支撐縱向鋼管計算梁底支撐縱向鋼管只起構造作用，無需要計算。 四、扣件抗滑移的計算 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算:r rc其中 rc 扣件抗滑承載力設計值,取6.40kn；r 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；計算中r取最大支座反力，r=9.24kn單扣件抗滑承載力的設計計算不滿足要求,

27、可以考慮采用雙扣件!10.5立桿的穩(wěn)定性計算不考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算公式為： 其中 n 立桿的軸心壓力最大值，它包括：橫桿的最大支座反力 n1=9.239kn (已經包括組合系數(shù))腳手架鋼管的自重 n2 = 0.91.350.11110.970=1.475kn n = 9.239+1.475=10.714kn i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.60cm； a 立桿凈截面面積，a=4.239cm2； w 立桿凈截面模量(抵抗矩),w=4.491cm3； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00n/mm2； a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度，a=0.10m； h

28、最大步距，h=1.50m； l0 計算長度，取1.500+20.100=1.700m； 由長細比，為1700/16=107； 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比 l0/i 查表得到0.545； 經計算得到=10714/(0.545424)=46.403n/mm2； 不考慮風荷載時立桿的穩(wěn)定性計算 f,滿足要求! 考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算公式為： 風荷載設計值產生的立桿段彎矩 mw計算公式 mw=0.90.91.4wklah2/10 其中 wk 風荷載標準值(kn/m2)； wk=0.70.2501.1400.240=0.068kn/m2 h 立桿的步距，1.50m； la 立桿迎風面的間距

29、，1.20m； lb 與迎風面垂直方向的立桿間距，0.40m； 風荷載產生的彎矩 mw=0.90.91.40.0681.2001.5001.500/10=0.021kn.m； nw 考慮風荷載時，立桿的軸心壓力最大值； nw=9.239+0.91.21.214+0.90.91.40.021/0.400=10.773kn 經計算得到=10773/(0.545424)+21000/4491=51.323n/mm2； 考慮風荷載時立桿的穩(wěn)定性計算 f,滿足要求!10.6基礎承載力計算立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求 p fg其中 p 立桿基礎底面的平均壓力 (kn/m2)，p = n/a；p

30、= 42.85n 上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值 (kn)；n = 10.71 a 基礎底面面積 (m2)；a = 0.25 fg 地基承載力設計值 (kn/m2)；fg = 170.00地基承載力設計值應按下式計算 fg = kc fgk 其中 kc 腳手架地基承載力調整系數(shù)；kc = 1.00 fgk 地基承載力標準值；fgk = 170.00 地基承載力的計算滿足要求!10.7 350mm700mm梁側模板計算書10.7.1梁側模板基本參數(shù) 計算斷面寬度350mm，高度700mm，兩側樓板厚度120mm。 模板面板采用普通膠合板。 內龍骨布置10道，內龍骨采用4590mm木方。 外龍

31、骨間距500mm，外龍骨采用雙鋼管48mm3.0mm。 對拉螺栓布置4道，在斷面內水平間距50+150+400+400+400+230mm，斷面跨度方向間距500mm，直徑12mm。 面板厚度18mm，剪切強度1.4n/mm2，抗彎強度15.0n/mm2，彈性模量9000.0n/mm2。 木方剪切強度1.3n/mm2，抗彎強度13.0n/mm2，彈性模量9000.0n/mm2。10.7.2梁側模板荷載標準值計算 強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載設計值；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力產生荷載標準值。 新澆混凝土側壓力計算公式為下式中的較小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取

32、24.000kn/m3； t 新澆混凝土的初凝時間，為0時(表示無資料)取200/(t+15)，取5.714h； t 混凝土的入模溫度，取20.000； v 混凝土的澆筑速度，取2.500m/h； h 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取1.800m； 1 外加劑影響修正系數(shù)，取1.200； 2 混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.150。 根據公式計算的新澆混凝土側壓力標準值 f1=43.190kn/m2 考慮結構的重要性系數(shù)0.9，實際計算中采用新澆混凝土側壓力標準值 f1=0.943.200=38.880kn/m2 考慮結構的重要性系數(shù)0.9，倒混凝土時產生的荷載標準值 f2=0

33、.96.000=5.400kn/m2。10.7.3梁側模板面板的計算 面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照簡支梁計算。 面板的計算寬度取0. 7m。 荷載計算值 q = 1.238.8800.182+1.405.4000.182=9.849kn/m 面板的截面慣性矩i和截面抵抗矩w分別為: 本算例中，截面慣性矩i和截面抵抗矩w分別為: w = 18.170.070.07/6 = 0.015cm3； i = 18.170.070.070.07/12 = 0.00015cm4； 計算簡圖 彎矩圖(kn.m) 剪力圖(kn)變形的計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果

34、如下： 變形計算受力圖 變形圖(mm) 經過計算得到從左到右各支座力分別為 n1=0.706kn n2=2.029kn n3=1.725kn n4=1.806kn n5=1.786kn n6=1.786kn n7=1.806kn n8=1.725kn n9=2.029kn n10=0.706kn 最大彎矩 m = 0.034kn.m 最大變形 v = 0.062mm (1)抗彎強度計算 經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.03410001000/9810=3.466n/mm2 面板的抗彎強度設計值 f，取15.00n/mm2； 面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求! (2)抗剪計算 可以

35、不計算 截面抗剪強度計算值 t=31083.0/(2181.66718.000)=0.497n/mm2 截面抗剪強度設計值 t=1.40n/mm2 抗剪強度驗算 t t，滿足要求! (3)撓度計算 面板最大撓度計算值 v = 0.062mm 面板的最大撓度小于181.7/250,滿足要求!10.7.4梁側模板內龍骨的計算 內龍骨直接承受模板傳遞的荷載，通常按照均布荷載連續(xù)梁計算。 內龍骨強度計算均布荷載q=1.20.0738.88+1.40.075.40=3.80kn/m 撓度計算荷載標準值q=0.0738.88=2.72kn/m 按照三跨連續(xù)梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利

36、分配的彎矩和，計算公式如下: 均布荷載 q = 4.925/0.500=9.849kn/m 最大彎矩 m = 0.1ql2=0.19.8490.500.50=0.246kn.m 最大剪力 q=0.60.5009.849=2.955kn 最大支座力 n=1.10.5009.849=5.417kn 截面力學參數(shù)為 本算例中，截面慣性矩i和截面抵抗矩w分別為: w = 4.509.009.00/6 = 60.75cm3； i = 4.509.009.009.00/12 = 273.38cm4； (1)抗彎強度計算 抗彎計算強度 f=0.246106/60750.0=4.05n/mm2 抗彎計算強度小

37、于13.0n/mm2,滿足要求! (2)抗剪計算 可以不計算 最大剪力的計算公式如下: q = 0.6ql 截面抗剪強度必須滿足: t = 3q/2bh t 截面抗剪強度計算值 t=32955/(24590)=1.094n/mm2 截面抗剪強度設計值 t=1.30n/mm2 抗剪強度計算滿足要求! (3)撓度計算 最大變形 v =0.6777.063500.04/(1009000.002733750.0)=0.121mm 最大撓度小于500.0/250,滿足要求!10.7.5梁側模板外龍骨的計算 外龍骨承受內龍骨傳遞的荷載，按照集中荷載下連續(xù)梁計算。 外龍骨按照集中荷載作用下的連續(xù)梁計算。 集

38、中荷載p取橫向支撐鋼管傳遞力。支撐鋼管彎矩圖(kn.m) 支撐鋼管剪力圖(kn)變形的計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 支撐鋼管變形計算受力圖 經過連續(xù)梁的計算得到 最大彎矩 mmax=0.453kn.m 最大變形 vmax=0.046mm 最大支座力 qmax=12.282kn 抗彎計算強度 f=0.453106/8982000.0=50.43n/mm2 支撐鋼管的抗彎計算強度小于205.0n/mm2,滿足要求! 支撐鋼管的最大撓度小于400.0/150與10mm,滿足要求!10.7.6對拉螺栓的計算 計算公式: n n = fa 其中 n 對拉螺栓所受的拉力； a

39、對拉螺栓有效面積 (mm2)； f 對拉螺栓的抗拉強度設計值，取170n/mm2； 對拉螺栓的直徑(mm): 12 對拉螺栓有效直徑(mm): 10 對拉螺栓有效面積(mm2): a = 76.000 對拉螺栓最大容許拉力值(kn): n = 12.920 對拉螺栓所受的最大拉力(kn): n = 12.282 對拉螺栓強度驗算滿足要求!10.8 350mm700mm梁模板扣件鋼管高支撐架計算書 計算參數(shù): 模板支架搭設高度為7.4m， 梁截面 bd=350mm700mm，立桿的縱距(跨度方向) l=0.40m，立桿的步距 h=1.50m， 梁底增加2道承重立桿。 面板厚度12mm，剪切強度1

40、.4n/mm2，抗彎強度15.0n/mm2，彈性模量9000.0n/mm2。 木方4590mm，剪切強度1.3n/mm2，抗彎強度13.0n/mm2，彈性模量9000.0n/mm2。 梁兩側立桿間距 1.00m。 梁底按照均勻布置承重桿4根計算。 模板自重0.50kn/m2，混凝土鋼筋自重25.50kn/m3，施工活荷載4.50kn/m2。 地基承載力標準值170kn/m2，基礎底面擴展面積0.250m2，地基承載力調整系數(shù)1.00。 扣件計算折減系數(shù)取0.80。 圖1 梁模板支撐架立面簡圖 按照規(guī)范4.3.1條規(guī)定確定荷載組合分項系數(shù)如下： 由可變荷載效應控制的組合s=1.2(25.500.

41、7+0.35)+1.402.00=24.64kn/m2 由永久荷載效應控制的組合s=1.3524.000. 7+0.71.402.00=63.504kn/m2 由于永久荷載效應控制的組合s最大，永久荷載分項系數(shù)取1.35，可變荷載分項系數(shù)取0.71.40=0.98 采用的鋼管類型為483.0。10.8.1模板面板計算 面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照多跨連續(xù)梁計算。 作用荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等。 1.荷載的計算： (1)鋼筋混凝土梁自重(kn/m)： q1 = 25.5000.70.35=6.125kn/m (2)模板的自重線荷載(kn/m)： q2 =

42、 0.5000.400(20.7+0.35)/0.500=0.7kn/m (3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載(kn)： 經計算得到，活荷載標準值 p1 = (2.500+2.000)0.5000.400=0.900kn 考慮0.9的結構重要系數(shù)，均布荷載 q = 0.9(1.3518.360+1.351.640)=24.300kn/m 考慮0.9的結構重要系數(shù)，集中荷載 p = 0.90.980.900=0.794kn 面板的截面慣性矩i和截面抵抗矩w分別為: 本算例中，截面慣性矩i和截面抵抗矩w分別為: w = 40.000.70.7/6 = 3.27cm3； i = 40.000.70.70.7/12 = 1.14cm4； 計算簡圖 彎矩圖(kn.m)