[注冊土木工程師考試密押資料]注冊巖土工程師專業(yè)案例下午試卷模擬題8

1、注冊土木工程師考試密押資料注冊巖土工程師專業(yè)案例下午試卷模擬題8注冊土木工程師考試密押資料注冊巖土工程師專業(yè)案例下午試卷模擬題8注冊巖土工程師專業(yè)案例下午試卷模擬題8以下各題每題的四個備選答案中只有一個符合題意，請給出主要案例分析或計算過程及計算結果，請在30題中選擇25題作答，如作答的題目超過25題，則從前向后累計25題止。問題:1. 某黏性土先期固結壓力為180kPa固結試驗結果如下： 題1表 壓力(kPa) 25 50 100 200 400 800 1600 孔隙比 0.914 0.894 0.845 0.751 0.706 0.661 0.616 該土樣的壓縮指數Cc為 。 A.0.

2、13B.0.15C.0.17D.0.19答案:B解析 取先期固結壓力后任意兩點計算Cc： 問題:2. 某鐵路隧道圍巖巖體縱波速度為2.4km/s，巖石縱波速度為3.4km/s，巖石單軸飽和抗壓強度為46.0MPa，隧道中圍巖處于干燥狀態(tài)，圍巖應力狀態(tài)為極高應力，隧道埋深較大，不受地表影響，該隧道圍巖的級別應確定為 。A.級B.級C.級D.級答案:D解析 Rc=46MPa，巖石為硬巖。 ，巖體為較破碎巖體。 基本分級為類，無地下水影響，隧道埋藏較深，不受地表影響，但應力狀態(tài)為極高應力，圍巖級別應確定為級。 問題:3. 某土樣高壓固結試驗成果如下表，并已繪成elgp曲線如圖，試計算土的壓縮指數Cc

3、，其結果最接近 。 題3表 壓力P(kPa) 25 50 100 200 400 800 1600 3200 孔隙比e 0.916 0.913 0.903 0.883 0.838 0.757 0.677 0.599 A.0.15B.0.26C.0.36D.1.00答案:B解析 據土工試驗方法標準(GB/T 501231999)第4.1.12條和第4.1.14條計算 如下： 從圖中可看出，先期固結壓力約為250kPa，取尾部直線段中任意兩點計算壓縮指數Cc： 答案(B)正確。 問題:4. 某土樣做固結不排水測孔壓三軸試驗，部分結果如下表： 題4表 按有效應力法求得莫爾圓的圓心座標及半徑，結果最接

4、近于 。 (1) 次序 圓心座標 半徑 1 50.5 26.5 2 95.5 35.5 3 120.5 40.5 (2) 次序 圓心座標 半徑 1 50.5 37.5 2 95.5 57.5 3 120.5 83.5 (3) 次序 圓心座標 半徑 1 45 21.0 2 79.5 19.5 3 99.0 19.0 (4) 次序 圓心座標 半徑 1 39.5 26.5 2 63.5 35.5 3 77.5 40.5A.(1)B.(2)C.(3)D.(4)答案:D解析 按有效應力法求莫爾圓的圓心坐標P及半徑r公式如下： 第一次試驗： P1=(77+24)/2-11=39.5 r1=(77-24)/

5、2=26.5 第二次試驗： P2=(1+3)/2-u=(131+60)/2-32=63.5 r2=(1-3)/2=(131-60)/2=35.5 第三次試驗： P3=(1+3)/2-u=(161+80)/2-43=77.5 r3=(1-3)/2=(161-80)/2=40.5 答案(D)滿足要求，另外，計算出第一次試驗結果p1、r1后即可確認(D)是正確答案。 問題:5. 某黃土試樣進行室內雙線法壓縮試驗，一個試樣在天然濕度下壓縮至200kPa，壓力穩(wěn)定后浸水飽和，另一試樣存浸水飽和狀態(tài)下加荷至200kPa，試驗成果數據如下表，按此數據求得的黃土濕陷起始壓力Psh最接近 。 題5表 壓力P(k

6、Pa) 0 50 100 150 200 200浸水飽和 天然濕度下試樣高度hp(mm) 20 19.81 19.55 19.28 19.01 18.64 浸水飽和狀態(tài)下試樣高度hp(mm) 20 19.60 19.28 18.95 18.64 18.64 A.75kPaB.100kPaC.125kPaD.175kPa答案:C解析 據濕陷性黃土地區(qū)建筑規(guī)范(GB 500252004)第2.1.8條、第4.3.5條及條文說明計算： Psh=125kPa 答案(C)正確 問題:6. 某矩形基礎，底面尺寸6m4m，基礎埋深2.0m。土層重度=19kN/m3，基礎頂作用軸力Fk=2000kN，彎矩Mk

7、=1500kNm，計算最大的基底壓力接近 。 A.186kPaB.217kPaC.1231kPaD.150kPa答案:B解析 Fk+Gk=2000+64220=2960kN 點評 (1)基礎自重和基礎上的土重的重度取混凝土和土重度平均值，近似取=20kN/m3； (2)受彎構件抵抗矩，其中b為基礎底面最小邊長或力矩作用方向的基礎底面邊長； (3)當偏心距 問題:7. 某港口建于水下的重力式碼頭為條形基礎，基底有拋石基床，其厚度d1=2.0m，拋石基床底面處的有效受壓寬度e=12m，合力傾斜率為tan=0.023(=11.5)，拋石基床底面下受力層范圍內土的抗剪強度指標標準值k=24，ck=15

8、kPa，天然重度標準值)，k=18.5kN/m3，拋石基床范圍內土的天然重度標準值k1=19kN/m3，作用于拋石基床上豎向合力設計值Vd=1760kN，此時抗力分項系數R最接近于 (承載力系數Nr=3.3，Nq=6，Nc=8.98)。A.3.1B.3.0C.2.7D.2.8答案:D解析 條形基礎，當=240，且=11.5時 點評 根據港口工程地基規(guī)范(JTJ 25098)第4.2節(jié)，地基承載力驗算，拋石基床或墊層地基極限承載力豎向分力公式中，為條基拋石基床底面的有效受壓寬度； k、ck為土的重度和黏聚力； Nc、Nq、Nr為承載力系數，其中包含0情況下荷載傾斜的影響。 問題:8. 某港口重力

9、式碼頭基礎為條形基礎，基底為拋石基床，厚度d1=2m，基底有效受壓寬度Be=14m，底面合力與垂線間夾角=11。，基底以下土的k=24，ck=5kPa，k=18kN/m3，拋石基床)，k1=19kN/m3，計算地基極限承載力的豎向分量標準值接近 (承載力系數Nr=3.75，Nc=12.47，Nq=6.55)。A.5000kN/mB.5260kN/mC.5460kN/mD.5660kN/m答案:C解析 由港口工程地基規(guī)范(JTJ 25098)第4.2.6條條形基礎，地基極限承載力豎向分量標準值，當0，且時，即=240，=11=24， 點評 (1)港口工程水工建筑不同于工民建筑筑，它受的主要是水平

10、荷載和偏心荷載，作用于基礎底面的合力為偏心的傾斜荷載，合力傾斜率使相對于豎向荷載的地基承載力有明顯折減，該工程=11； (2)qk為墻前基礎底面以上邊載標準值， qk=k1d1=92=18kPa；k為基礎面以下土的重度，浮重度k=8kN/m3； (3)Nr、Nc和Nq，為地基處于極限平衡狀態(tài)下的承載力系數，其中包含0情況下荷載傾斜的影響，可查JTJ 25098規(guī)范附錄F地基承載力系數表。 問題:9. 某高層筏板式住宅樓的一側設有地下車庫，兩部分地下結構相互連接，均采用筏基，基礎寬12m，基礎埋深在室外地面以下10m，住宅樓基底平均壓力戶k為260kN/m2，地下車庫基底平均壓力Pk為60kN/

11、m2，場區(qū)地下水位埋深在室外地面以下3.0m，為解決基礎抗浮問題，在地下車庫底板以上再回填厚度約0.5m、重度為35kN/m3的鋼碴，場區(qū)土層的重度均按20kN/m3考慮，地下水重度按10kN/m3取值，根據建筑地基基礎設計規(guī)范(GB 500072002)計算，住宅樓地基承載力fa接近 。 A.290kPaB.280kPaC.300kPaD.270kPa答案:A解析 車庫基底總壓力 P+Pk+h=60+35+0.5=60+17.5=77.5kPa 基底壓力折算成土層厚度 fa=fak+b(b-3)+dm(d-0.5) b=0.3，d=1.6，=10kN/m3 b=12m b按6m計 fa=17

12、0+0.310(6-3)+1.613(5.96-0.5)=292.5kPa 點評 根據建筑地基基礎設計規(guī)范(GB 500072002)，當住宅和裙房地下車庫連成一體的工程，基礎為同一筏基時，對主體結構地基承載力深度修正時，可將超載折算成土層厚度作為基礎埋深，持力層為粉質黏土，e=0.65，IL=0.5，查GB500072002表5.2.4，b=0.3，d=1.6；基礎寬度b=12m，b6m按6.0m取值；為基礎底面處土重度；m為基礎底面以上土加權平均重度。 問題:10. 某筏基建筑，地下室一層，按分層總和法計算地基沉降為160mm，沉降計算經驗系數1.2，基樁開挖回彈變形量為18mm，計算地基

13、最終沉降量接近 。A.200mmB.210mmC.220mmD.190mm答案:B解析 點評 根據高層建筑箱形與筏形基礎技術規(guī)范(JOJ 699)，筏形基礎最終沉降量由兩部分組成，第一部分為基坑開挖地基土的回彈變形量，第二部分為基礎底面附加壓力引起的地基變形量，第一項中的Pc為基礎底面處的自重壓力；Eci為回彈再壓縮模量；c為回彈影響的沉降經驗系數，c=1.0。第二項即為淺基礎的分層總和法計算方法，P0為荷載效應準永久組合基底附加壓力；Esi為地基土壓縮模量；s沉降經驗系數，按GB 500072002規(guī)范表5.3.5取值。 問題:11. 某港口沉箱碼頭，沉箱底面受壓寬度和長度分別為Br1=10

14、m，Lr1=170m，拋石基床厚d1=2m，作用于基礎底面上的合力在寬度和長度方向偏心距，計算基礎底面處的有效受壓寬度接近 。 (A) 13m和174m(B) 15m和174m (C) 13m和200m (D) 13m和220m 答案:A解析 根據港口工程地基規(guī)范(JTJ 25098)第4.1.4條矩形基礎墻底面擴散至拋石基床底面處的受壓寬度和長度分別為 =Br1+2d1=10+22=14m =Lr1+2d1=170+22=174m 矩形基礎底面擴散至拋石基床底面處的有效受壓寬度Bre和長度Lre分別為： 點評 港口拋石基床，作用基礎底面的合力為偏心時，應根據偏心距將基礎面積化為中心受荷的有效

15、面積，然后進行地基承載力驗算。 問題:12. 某嵌巖樁，樁徑0.6m，樁長13m，樁端入軟巖(frk=2.5MPa)5m，土層分布：03m填土，qsik=35kPa；38.0m粉土，qsik=55kPa；8m以下為軟巖。計算單樁極限承載力接近 。A.2100kNB.2000kNC.2400kND.2200kN答案:D解析 hr/d=5/0.6=8.3，嵌巖段，側阻系數s=0.04， 端阻系數p=0.42 Qsk=0.6(353+558)=1026.8kN Qrk=usfrkhr=1.880.0425005=942kN Qpk=pfrkAp=0.4225000.2826=296.7kN Quk=

16、1026.8+942+296.7=2265.5kN 點評 (1)嵌巖樁承載力由樁側土阻力、嵌巖段側阻力和端阻力三部分組成； (2)嵌巖段側阻力大小與巖性、樁體材料及成樁清孔情況有關，由側阻系數s綜合反映，巖石強度愈高s愈低； (3)嵌巖樁端阻力系數p隨著嵌巖深徑比hr/d增大而減小，隨著樁巖剛度比Ep/Er增大而增大。 問題:13. 某擴底灌注樁，樁徑d=1.0m，擴底直徑D=1.8m，擴底高1.2m，樁長12m，土層分布：02m粉質黏土，qsik=40kPa；27m細砂，qsik=60kPa；712m中砂，qsik=80kPa。計算基樁抗拔極限承載力接近 (黏土=0.7，砂土=0.6)。A.

17、2000kNB.2300kNC.2400kND.2200kN答案:B解析 =d(0.7402+0.6602)+D(0.6603+0.6805) =401.9+1966.9=2368.8kN 點評 擴底樁抗拔承載力，從樁底算起l=(410)d，樁周長按d計，l取8d=81.0=8m，周長為3.141.8=5.65m，余下樁長4m，周長按d計，即3.141.0=3.14m。 問題:14. 某樁頂自由的預應力管樁，樁徑0.6m，樁長10m，地基土水平抗力系數的比例系數m=10MN/m4，樁身拉彎剛度EI=1.7105kNm2，水平變形系數a=0.59m-1，樁頂容許水平位移xoa=10mm，計算單樁

18、水平承載力特征作接近 。A.95kNB.140kNC.100kND.120kN答案:C解析 點評 (1)預制樁(包括預應力管樁和鋼筋混凝土方樁)的配筋率大于0.65%，其水平承載力按變形控制，泥面處樁的容許水平位移xoa=10mm。 (2)單樁水平承載力和樁側土性、樁身剛度、入土深度和樁頂約束條件有關，樁頂自由，樁頂水平位移系數vx=2.441。 問題:15. 某水泥土攪拌樁復合地基，進行3臺單樁復合地基平板載荷試驗，最大加載Pmax=280kPa，其P-S曲線皆為緩變型，按相對變形s/b=0.006所對應的荷載分別為160kPa、150kPa和120kPa，求復合地基承載力接近 。A.120

19、kPaB.140kPaC.160kPaD.180kPa答案:B解析 極差160-125=35kPa0.3146.6=44kPa 復合地基承載力特征值為140kPa。 點評 根據建筑地基處理技術規(guī)范(JGJ 792002)規(guī)定 (1)水泥土攪拌樁承載力檢驗應采用復合地基載荷試驗、單樁或多樁復合地基平板載荷試驗； (2)在同等條件下試驗點不少于3點； (3)當滿足極差不超過平均值的30%時，取平均值為復合地基承載力特征值； (4)按相對變形值確定的承載力特征值不應大于最大加載壓力的一半，所以該工程3點單樁復合地基載荷試驗承載特征值的平均值為146.6kPa，但承載力特征值的最終結果為140kPa。

20、 問題:16. 某軟土厚8m，堆載壓力P0=120kPa，在t時刻測得孔隙水壓力沿深度的曲線方程u1=10z，計算土層平均固結度接近 。A.20%B.18%C.30%D.40%答案:A解析 t=0時刻p0=120kPa，全由孔隙水壓力承擔，u0=120kPa t時刻孔隙水壓力ut=10z=108=80kPa 點評 土的固結度也可認為是土中超孔隙水壓力的消散程度，即；加荷開始，孔隙水壓力來不及消散，認為全由孔隙水壓力承擔，這時土粒有效應力近似為零，隨著孔隙水壓力逐漸消散，土逐漸固結。 問題:17. 一輛車重300kN，荷載分布尺寸5.6m5.6m，如果將車重換算成底面積相同、重度為18kN/m3

21、的土柱，當量高度接近 。A.1.2mB.1.0mC.0.3mD.0.5m答案:D解析 車的平均壓力 問題:18. 某邊坡參數為G1=982kN，1=42，c1=22kPa，1=12，l1=8m；G2=3697kN，2=21。，c2=27kPa，2=18，l2=9.2m，傳遞系數=0.82，滑坡推力安全系數1=1.05，計算第2塊滑體剩余推力接近 。 A.400kNB.310kNC.280kND.250kN答案:B解析 塊G1t=G1sin1=982sin42=657.1kN G1n=Gncos1=982cos42=729.8kN 塊G2t=G2sin2=3697sin21=36970.358=

22、1324.9kN G2n=G2cos2=3697cos21=3451.4kN 第塊下滑力 Fn=Fn-1+tGnt-Gnntann-cnln F1=1.05657.1-729.8tan12-228=690-155.1-176=358.9kN F2=F1+tG2t-G2ntan2-c2l2 =358.90.82+1.051324.9-3451.4tan18-279.2 =294.3+1391.1-1121.4-248.4=315.6kN 點評 (1)根據建筑地基基礎設計規(guī)范(GB 500072002)第6.4.3條，折線形滑動面第n塊滑體下滑力Fn Fn=Fn-1+tGnt-Gnntann-cn

23、ln 式中傳遞系數； t滑坡推力安全系數； GntGnn第n塊滑體自重沿滑動面、垂直滑動面的分力； cn、n第n塊滑體滑面上土黏聚力和內摩擦角； ln第n塊滑動面長度。 (2)滑坡推力安全系數按GB 500072002規(guī)定，地基基礎設計等級為甲級的t=1.25，乙級的1=1.15，丙級的1=1.05。 問題:19. 某季節(jié)性凍土為黏性土，厚2.0m，地下水位在地面下3.0m，原地面標高160.231m，凍脹后地面標高160.391m，凍前土=30%，p=21%，L=45%，判定該土層的凍脹類別。A.弱凍脹B.凍脹C.強凍脹D.特別凍脹答案:C解析 計算凍深zd zd=h-z=2-(160.39

24、1-160.231)=2-0.16=1.84m 平均凍脹率 p+5=21+5=26%7.0=30% p+9=21+9=30% (1)p+5 。 題20表 層序 土名稱 層底深度(m) 層厚(m) e a(MPa-1) Es(MPa) 黏土 2.0 2.0 0.921 0.62 3.1 粉土 5.8 3.8 0.882 0.429 4.2 粉砂 7.9 2.1 0.894 0.237 7.9 粉質黏土 18 10.1 0.911 0.596 3.2 細砂 42 24 0.782 0.131 13.5 基巖 未揭穿 A.500mmB.520mmC.490mmD.480mm答案:A解析 20年水位降

25、至地面下11.5m。 點評 (1)地下水位下降引起土層附加壓力增加，計算各土層沉降量時的壓力增量P為土層頂和底部壓力的平均值。 (2)11.5m以下土層P=100kPa為常量，在該P作用下土層同樣有沉降； (3)基巖的變形可忽略。 問題:21. 某鐵路路堤高5.0m，路堤填料重度為18kN/m3，底寬15m，路堤底面以下有2.0m淤泥質黏土，該黏土層為固結土，前期固結壓力為20kPa，重度=19kN/m3，地下水位埋深2.5m，e0=1.25，Cc=0.3，C=0.05，設淤泥質土層頂底面附加應力相等，按鐵路特殊路基設計規(guī)范計算，如修正系數取1.3，路堤中心處該土層總沉降量為 mm。A.196

26、B.216C.237D.255答案:D解析 據鐵路特殊路基設計規(guī)范第3.2.7條計算： =0.196(m)=196(mm) S=MSsc=1.3196=255(mm) 答案(D)正確。 問題:22. 某重力式擋土墻墻高5.5m，墻體單位長度自重W=164.5kN/m，作用點距墻趾X=1.29m，底寬2.0m，墻背垂直光滑，墻后填土表面水平，填土重度為18kN/m3，黏聚力C=0kPa，內摩擦角=35，設墻基為條形基礎，不計被動土壓力，則墻底面最大壓力為 。 A.82.25kPaB.165kPaC.235kPaD.350kPa答案:C解析 偏心距e=2.0/2-0.466=0.534mb/6=0

27、.333m， 問題:23. 采用土釘加固一破碎巖質邊坡，其中某根土釘有效錨固長度L=4.0m，該土釘計算承受拉力E為188kN，錨孔直徑d=108mm，錨孔壁對砂漿的極限剪應力=0.25MPa，釘材與砂漿間粘結力g=2.0MPa，釘材直徑db=32mm，該土釘抗拔安全系數最接近下列 選項中的值。A.K=0.55B.K=1.80C.K=2.37D.K=4.28答案:B解析 據鐵路路基支擋結構設計規(guī)范(TB 100252001)第9.2.5條計算： Fi1=dhlei=3.140.1084250=339.1kN Fi1/Ei=339.1/188=1.8 Fi2=dbLeig=3.140.03242

28、000=803.8kN Fi2/Ei=803.8/188=4.3 取穩(wěn)定性系數為1.8，答案(B)正確 問題:24. 某拱橋高6m，計算墻背被動土壓力接近 。 A.830kN/mB.820kN/mC.810kN/mD.800kN/m答案:B解析 Kp2=tan2(45+15/2) =1.6981.70 點評 黏性土被動土壓力成梯形分布，不同土層的交界面處，被動土壓力強度突變；被動土壓力系數Kp=tan2(45+/2)。 問題:25. 某基坑采用懸臂排樁支護結構，土的重度=17kN/m3，土壓力分布如圖，Ea1=35.8kN/m；Ea2=74kN/m；Ea3=25.6kN/m，Ep=100kN/

29、m，計算最大彎矩接近 (Kp=3.26；Ka=0.31)。 A.500kN/mB.480kN/mC.800kN/mD.560kN/m答案:A解析 支護樁剪應力為零位置(假設D點)為最大彎矩Mmax位置 D點在基坑底以下2.33+1.0=3.33m D點最大彎矩Mmax 問題:26. 某風化破碎嚴重的巖質邊坡高H=12m，采用土釘加固，水平和豎向均為每間隔1.0m打一排土釘，共12排，按鐵路路基支擋結構設計規(guī)范(TB 100252001)提出的潛在破裂面估算方法，計算第2、6、10和12排的非錨固長度分別為 。 A.4.2m、4.2m、1.4m；B.4.2m、1.4m、4.2m；C.1.4m、4

30、.2m、4.2m；D.4.2m、4.2m、4.2m答案:C解析 當hi0.5H時 非錨固長度l=(0.30.35)H 當hi0.5H時 l=(0.60.7)(H-hi) 破碎嚴重取大值 第2排，hi=10m0.5H=0.512=6m l=0.7(12-10)=1.4 第6排hi=6m0.5H=0.512=6m l=0.3512=4.2m 第10排hi=2m0.5H=6m l=0.3512=4.2m 點評 根據TB 100252001第9.2.4條，土釘錨固段和非錨固段分界面(潛在破裂面)距墻面的距離按以上公式計算。 問題:27. 某建筑結構自振周期T=1.0s，土層分布08m硬塑黏土，Vs=3

31、00m/s，=19.2kN/m。；825m密實粗砂，Vs=420m/s，=18.8kN/m3，25m以下為強風化砂巖，Vs=600m/s，計算動力放大系數為 。A.0.52B.0.54C.0.56D.0.58答案:B解析 覆蓋層厚度為25m，取計算深處h=20m 場地加權平均剪切模量Gm =0.61.0+0.40.814=0.926 特征周期Tg和衰減指數K Tg=0.7-0.5=0.7-0.50.926=0.2375 K=0.9+0.1=0.9+0.10.926=0.993 T=1.0sTg=0.237 =2.25(Tg/T)k=2.25(0.237/1.0)0.993=0.54 點評 (1)根據公路工程抗震設計規(guī)范(JTJ 004一1989)，在計算深度范圍內，土層剪切模量取厚度加權平均值； (2)場地評定指數1和Gm值有關，2和計算深度有關； (3)T=1.0sTg=0.237s，動力放大系數為曲線下降段； (4)覆蓋層厚度和20mm中取小者計算剪切模量。 問題:28. 某飽和砂土，用砂石樁處理液化地基，樁徑0.5m，樁長10m，正方形布樁，樁間距1.5m，處理前砂土標貫擊數N=12，計算處理后樁間土的標貫擊數接近 。A.16B