終端節(jié)能技術(shù)

1、終端能耗的現(xiàn)況經(jīng)濟運行的評價指標和方法節(jié)能系統(tǒng)經(jīng)濟運行節(jié)能管理 賓館、辦公樓類建筑的空調(diào)負荷賓館、辦公樓類建筑的空調(diào)負荷1. 北京市此類建筑單位面積實際峰值冷量的平均值為42W/m2，一般建筑在3155W/m2之間。2. 北京市此類建筑全年每平米供冷量的平均值為0.296GJ，一般建筑在0.270.34GJ之間。3. 北京市此類建筑全年每平米供暖量的平均值為0.253GJ，一般的建筑在0.20.3GJ之間。 商業(yè)建筑空調(diào)系統(tǒng)中冷熱源和輸配系統(tǒng)的一次能源消費量和用電量。建筑耗能100空調(diào)用47.2冷熱源20.0冷熱源主體16.0冷熱源輔機4.0輸送系統(tǒng)27.2換氣用風(fēng)機10.9空調(diào)用風(fēng)機9.5空

2、調(diào)用水泵6.8電梯、衛(wèi)生、其它用20.6照明用32.3辦公樓的一次能源消費構(gòu)成%辦公樓耗電量構(gòu)成% 總用電量100照明33.3冷暖空調(diào)41.4冷凍機14.2空調(diào)動力27.2其它動力（電梯、電腦、給排水）25.32006-2007采暖季（采暖季（11.7-3.22）不同類型熱力站熱耗對比不同類型熱力站熱耗對比 類型醫(yī)院機關(guān)學(xué)校賓館住宅使館外交公寓展覽場館寫字樓商場單耗w/m251.5342.5334.2033.7331.21 28.6825.4625.58 10.811. 空調(diào)系統(tǒng)經(jīng)濟運行的評價指標與方法1評價指標體系 體系結(jié)構(gòu)本標準中所采用的空調(diào)系統(tǒng)經(jīng)濟運行評價指標體系結(jié)構(gòu)如下圖所示：圖1 空

3、調(diào)系統(tǒng)經(jīng)濟運行評價指標體系結(jié)構(gòu) 評價指標適用范圍 該指標體系完全適用于采用電驅(qū)動水冷式冷水機組的空調(diào)系統(tǒng)。當系統(tǒng)冷源不同時，部分指標不適用，如表 所示： 空調(diào)系統(tǒng)經(jīng)濟運行評價指標的適用范圍（針對不同的冷源） 指標名稱電驅(qū)動冷水機組吸收式冷水機組水冷式風(fēng)冷式ECA 適用適用適用CCA 適用適用適用EERs 適用適用不適用EERr 適用適用不適用EERt 適用適用適用WTFch 適用適用適用WTFc 適用不適用適用COP 適用不適用適用 本指標體系同時適用于節(jié)能檢測（單點工況測試）和節(jié)能評估（全年工況測評）；用途不同時，指標計算方法也有所不同（詳見29）。 由于建筑類型多樣、氣象參數(shù)多變、空調(diào)系統(tǒng)

4、類型多樣，ECA 和CCA 兩個指標無法給出統(tǒng)一的限值；但它們都是反映空調(diào)系統(tǒng)經(jīng)濟運行水平的重要指標，可在統(tǒng)計數(shù)據(jù)的基礎(chǔ)上進行橫向比較，也可用于運行管理人員自查，與歷史運行情況進行縱向比較。 在實際應(yīng)用可根據(jù)需要，選擇部分指標進行檢測和評估，一般來說，上層的指標反映系統(tǒng)的整體特性，下層的指標體現(xiàn)具體問題。 2單位面積空調(diào)能耗（ECA） 計算公式 對于電、冷、熱、燃油、燃氣等輸入建筑空調(diào)系統(tǒng)設(shè)備的能源，均可按下式計算，并根據(jù)能源類型不同選擇不同單位，分別給出結(jié)果。 AWECAi 式中： ECA 單位面積空調(diào)能耗，以電能為例，瞬態(tài)值單位為瓦每平方米（W/m2），累計值單位為千瓦時每平方米年（kWh

5、/ m2.a）； Wi 空調(diào)設(shè)備的能耗總和，以電能為例，瞬態(tài)值單位為瓦（W），累計值單位為千瓦時每年（kWh/ a）； A 空調(diào)區(qū)域面積，單位為平方米（m2）。 測量方法 Wi：瞬態(tài)值可采用電功率計、流量計等設(shè)備現(xiàn)場測量得到，如現(xiàn)場安裝有符合要求的計量表，也可讀取一段時間的累計值，按時間平均得到。 在系統(tǒng)中裝有各類能源計量表的情況下，經(jīng)一年以上的測量、記錄，可得到累計值。 A：由實地測量或根據(jù)建筑圖紙統(tǒng)計得到。 評價方法該指標用于評價建筑空調(diào)系統(tǒng)能耗水平的高低。當耗冷量偏高或空調(diào)系統(tǒng)運行效率偏低時，該指標均偏高。 3單位空調(diào)面積耗冷量（CCA） 計算公式單位空調(diào)面積耗冷量的瞬態(tài)值和累計值應(yīng)按下

6、式計算： A1000QCCA瞬態(tài)AQCCA累計 CCA 單位空調(diào)面積耗冷量，瞬態(tài)值單位為瓦每平方米（W/m2），累計值單位為吉焦每平方米年（GJ/ m2.a）； Q 空調(diào)系統(tǒng)制備的總冷量，瞬態(tài)值單位為千瓦（kW）， 累計值單位為吉焦（GJ）； A 空調(diào)區(qū)域面積，單位為平方米（m2）。 測量方法 Q：可由空調(diào)系統(tǒng)總管上的冷量表測得，其瞬態(tài)值也可按下式計算得到。 式中： Q 空調(diào)系統(tǒng)制備的總冷量，單位為千瓦（kW）； cP 水的比熱，可取4.186kJ/（kg）； W 水的密度，可取1000 kg/m3； G 冷水瞬態(tài)總流量，單位為立方米每時（m3/h）； tin 冷水總回水溫度，單位為攝氏度（）

7、； tout 冷水總供水溫度，單位為攝氏度（）。 3600)(outinWPttcQ 在現(xiàn)場檢測時流量、溫度參數(shù)時，宜測取較穩(wěn)定工況下1h2h 的平均值以減少誤差；尤其是當流量、溫度顯著不穩(wěn)定時（如直燃式冷水機組大小火變化導(dǎo)致冷水溫度波動，冷水機組、冷水泵啟停導(dǎo)致運行工況處于變化中，冷水泵變頻率運行導(dǎo)致冷水流量變化等情況），必須取較長時間的平均值以保證測量結(jié)果與實際情況相符。 A：由實地測量或根據(jù)建筑圖紙統(tǒng)計得到。 評價方法 該指標用于評價空調(diào)系統(tǒng)提供服務(wù)的量。如果空調(diào)系統(tǒng)存在以下的問題之一時，則容易出現(xiàn)單位空調(diào)面積耗冷量過高的情況： a. 同時供冷供熱，調(diào)節(jié)不當，造成大量冷熱抵消； b. 過

8、量引入新風(fēng)； c.空調(diào)水泵、風(fēng)機設(shè)備自身消耗冷量過高，等。 4空調(diào)系統(tǒng)能效比（EERs） 計算公式當輸入空調(diào)系統(tǒng)的能源全部為電能時，該指標適用。 iWQEERs 式中： EERs 空調(diào)系統(tǒng)能效比。 測量方法 Q，Wi：按照2、3 中的測量方法。 評價方法 該指標用于評價空調(diào)系統(tǒng)的整體運行效率。該指標應(yīng)不小于2.9。冷水機組COP 偏低、水系統(tǒng)輸送系數(shù)偏低或末端能耗偏高均會導(dǎo)致該指標偏低。 4空調(diào)系統(tǒng)能效比（EERs） 計算公式 當輸入空調(diào)系統(tǒng)的能源全部為電能時，該指標適用。 iWQEERs 式中： EERs 空調(diào)系統(tǒng)能效比。 測量方法 Q，Wi：按照2、3 中的測量方法。 評價方法 該指標用于

9、評價空調(diào)系統(tǒng)的整體運行效率。該指標應(yīng)不小于2.9。 冷水機組COP 偏低、水系統(tǒng)輸送系數(shù)偏低或末端能耗偏高均會導(dǎo)致該指標偏低。 5制冷系統(tǒng)能效比（EERr） 計算公式當采用電驅(qū)動冷水機組時，該指標適用。jWQEERr 式中： EERr 制冷系統(tǒng)能效比；Wj 制冷系統(tǒng)主要設(shè)備能耗，瞬態(tài)值單位為千瓦（kW）， 累計值單位為千瓦時每年（kWh/a）。當系統(tǒng)采用水冷冷水機組，并采用蒸發(fā)式冷卻塔冷卻時，Wj應(yīng)采用下式計算： Wj= Wch+ Wcp+ Wct 式中： Wch，Wcp，Wct 分別為冷水機組、冷卻水泵、冷卻塔能耗，瞬態(tài)值單位為千瓦（kW），累計值單位為千瓦時每年（kWh/a）。 5制冷系統(tǒng)

10、能效比（EERr） 計算公式當采用電驅(qū)動冷水機組時，該指標適用。jWQEERr 式中： EERr 制冷系統(tǒng)能效比； Wj 制冷系統(tǒng)主要設(shè)備能耗，瞬態(tài)值單位為千瓦（kW），累計值單位為千瓦時每年（kWh/a）。當系統(tǒng)采用水冷冷水機組，并采用蒸發(fā)式冷卻塔冷卻時，Wj應(yīng)采用下式計算： Wj= Wch+ Wcp+ Wct 式中： Wch，Wcp，Wct 分別為冷水機組、冷卻水泵、冷卻塔能耗，瞬態(tài)值單位為千瓦（kW），累計值單位為千瓦時每年（kWh/a）。 測量方法 Q，Wj：按照2、3中的測量方法。 評價方法 該指標用于評價空調(diào)系統(tǒng)中制冷子系統(tǒng)的經(jīng)濟運行情況。 該指標用于水冷式冷水機組，應(yīng)不小于4.0

11、；用于風(fēng)冷式冷水機組，應(yīng)不小于額定值的90。 冷水機組運行能效比的高低對該指標高低影響最大；冷卻水輸送系數(shù)、冷卻塔能效比的高低對該指標也有影響。 6冷水輸送系數(shù)（WTFch） 計算公式chpWQWTFch 式中： WTFch 冷水輸送系數(shù)； Wchp 冷水泵總能耗，瞬態(tài)值單位為千瓦（kW）， 累計值單位為千瓦時每年（kWh/a）。 測量方法Q，Wchp：按照2、3 中的測量方法。 評價方法該指標用于評價空調(diào)系統(tǒng)中冷水系統(tǒng)的經(jīng)濟運行情況。該指標的應(yīng)不小于35。冷水溫差大小、管路阻力系數(shù)高低、冷水泵效率高低、冷水泵是否采用了合理控制等因素都會對該指標高低產(chǎn)生影響。 7空調(diào)末端能效比（EERt） 計

12、算公式kWQEERt 式中： EERt 空調(diào)末端能效比； Wk 各類空調(diào)末端總能耗，瞬態(tài)值單位為千瓦（kW）， 累計值單位為千瓦時每年（kWh/a）。 測量方法 Q，Wk：按照2、3中的測量方法。 評價方法 該指標用于評價空調(diào)系統(tǒng)中空調(diào)末端的經(jīng)濟運行情況。當末端以全空氣系統(tǒng)為主時，該指標應(yīng)不小于15；當末端以風(fēng)機盤管為主時，該指標應(yīng)不小于30。 冷水溫差大小、管路阻力系數(shù)高低、冷水泵效率高低、冷水泵是否采用了合理變頻控制等因素都會對該指標高低產(chǎn)生影響。 8冷水機組運行能效比（COP） 計算公式 chWQCOP 式中： COP 冷水機組的運行能效比； Wch 冷水機組的能耗，瞬態(tài)值單位為千瓦（k

13、W）， 累計值單位為千瓦時每年（kWh/a）。對電制冷冷水機組，Wch為輸入的電功率；對吸收式冷水機組，Wch為加熱源消耗量（以低位熱值計）與電力消耗量（折算成一次能）之和。 測量方法Q，Wch：按照2、3中的測量方法。 在節(jié)能檢測時，為準確測得Q值，應(yīng)對測試數(shù)據(jù)進行能量平衡校核，并按照下式計算不平衡率 ，當 的絕對值在10以下時，認為測量結(jié)果可靠。 式中： 冷水機組能量測量不平衡率； Qc 冷卻水輸送的熱量，瞬態(tài)值單位為千瓦（kW）， 累計值單位為千瓦時每年（kWh/a）。其中Qc的測量按照5.9 規(guī)定進行。 評價方法該指標用于評價冷水機組的經(jīng)濟運行情況。 該指標應(yīng)不小于冷水機組額定COP

14、值的95。 冷水機組負荷率、冷凝溫度、蒸發(fā)溫度的高低都會對該指標高低產(chǎn)生影響。 9冷卻水輸送系數(shù)（WTFc） 計算公式%100cchcQWQQ 式中： WTFc 冷卻水輸送系數(shù)； Qc 冷卻水輸送的熱量，瞬態(tài)值單位為千瓦（kW）， 累計值單位為千瓦時每年（kWh/a）。 測量方法 Wchp：按照2中的測量方法； Qc：可按照下式計算其瞬態(tài)值，對全年瞬態(tài)值進行積分即可得到累計值；也可按照下式進行估算。cpcWQWTFc 3600)(,incoutccWPcttGcQ Qc= Q+ Wch 式中： Gc 冷卻水瞬態(tài)流量，單位立方米每時（m3/h）； tc,in 冷卻水回水溫度，單位攝氏度（）；,

15、tc,out 冷卻水供水溫度，單位攝氏度（）。 評價方法 該指標用于評價空調(diào)系統(tǒng)中冷卻水系統(tǒng)的經(jīng)濟運行情況。 該指標應(yīng)不小于35。 冷卻水溫差大小、管路阻力系數(shù)高低、冷卻水泵效率高低、冷卻水泵是否采用了合理控制等因素都會對該指標高低產(chǎn)生影響。 1 冬季供暖平均耗能熱量指標2545w/m2 2 燃煤供暖鍋爐運行效率由目前60%提高到7080%。 3 燃氣供暖鍋爐運行效率由目前80%提高到90%以上。 4 供熱一次管網(wǎng)平均熱損失控制在5%以內(nèi)，二次管網(wǎng)平均熱損失控制在10%之內(nèi)。 5 水資源消耗指標 每萬平方米熱網(wǎng)循環(huán)水量：間接供熱系統(tǒng)的一次水管網(wǎng)712t/h；間接供熱系統(tǒng)的二次管網(wǎng)或直接供熱系統(tǒng)

16、2530t/h；直接供熱混水系統(tǒng)3035t/h。 每萬平方米補水量：不應(yīng)大于0.4t/h（相當于10t/日），先進指標為0.1t/h（相當于2.4 t/日）。 6 電資源消耗指標： 每萬平方米循環(huán)水泵功率：間接供熱系統(tǒng)的一次水管網(wǎng)初、末寒期1.12kW，嚴寒期23kW；間接供熱系統(tǒng)的二次水管網(wǎng)或直接供熱系統(tǒng)3.54.5kW；直接供熱混水系統(tǒng)4.25.2kW。 7 煤資源消耗指標： 燃煤鍋爐每采暖期的單位面積煤耗不應(yīng)大于18.7kg標煤/25kg混煤。先進指標為12.5kg標煤/17.5 kg混煤。 8 氣資源消耗指標： 燃氣鍋爐每采暖期的單位面積氣耗不應(yīng)大于12立方米，先進指標為8立方米。1.

17、 直埋熱力管道技術(shù)直埋熱力管道技術(shù)直埋熱力管道的分類 直埋熱水管道直埋蒸汽管道直埋熱水管道的保溫結(jié)構(gòu)的分類 三位一體保溫管柔性保溫管合金鋼內(nèi)管 一、管網(wǎng)的節(jié)能一、管網(wǎng)的節(jié)能1工作鋼管（鎳鉻合金鋼）； 2聚氨酯（PUR）保溫層；3不銹鋼 4低密度聚乙烯（LD-PE）外護管； 5預(yù)警線；1PE-X管 2聚氨酯保溫 3PE層 4PE-LD保護層圖 內(nèi)滑動復(fù)合蒸汽管道該結(jié)構(gòu)管道優(yōu)點加工制作工藝簡單，價格相對較低。下圖為內(nèi)滑動復(fù)合結(jié)構(gòu)型式，按照無機耐高溫保溫層的材料可以分為兩種形式： 無機保溫層采用硬質(zhì)硅酸鈣無機保溫層采用軟質(zhì)玻璃棉 或者巖棉 1防腐層2外保護管3空氣層4玻璃棉5滑動支架6螺栓7隔熱環(huán)

18、8滑板 9工作鋼管經(jīng)濟比較表（經(jīng)濟比較表（DN500）敷設(shè)方式保溫材料導(dǎo)熱系數(shù)保溫厚度工作鋼管保護層材料管道總造價結(jié)構(gòu)費用工程總造價w/mkmmmm元/米元/米元/米地溝敷設(shè)巖棉0.062180529x7.0環(huán)氧煤瀝青玻璃絲布140444745878直埋敷設(shè)玻璃棉0.055165529x7.0鋼管(920 x10)402810625090技術(shù)介紹技術(shù)介紹換熱器、閥門和管道保溫技術(shù)，可用于熱源和輸配管網(wǎng)等處的部件保溫，減少熱源設(shè)備和輸配管網(wǎng)的熱損失，提高能源效率。(1)技術(shù)描述技術(shù)描述近年來，保溫材料發(fā)展很快，傳統(tǒng)保溫材料如珍珠巖和玻璃纖維等價格便宜，但傳熱系數(shù)高，部分材料還具有一定的親水性，它

19、們正在逐漸被新型保溫材料所代替。傳統(tǒng)保溫材料的主要缺點是它們具有很強的吸水性（見下圖）。圖：保溫材料在干濕工況下的傳熱系數(shù)比較保溫材料保溫材料保溫材料具有明顯的阻礙熱量傳遞的能力。通常情況下，它們的傳熱系數(shù)低于0.23 W/m2.K。根據(jù)組成成分的不同，保溫材料可以分為礦物保溫材料、有機保溫材料和金屬夾層保溫材料；根據(jù)環(huán)境溫度的不同，保溫材料可分為防火保溫材料（環(huán)境溫度高于650C）、保溫材料（環(huán)境溫度在室溫和650C之間）和貯冷保溫材料（環(huán)境溫度低于室溫）；根據(jù)外形和結(jié)構(gòu)的不同，保溫材料又可以分為微孔保溫材料、夾層保溫材料和纖維保溫材料。保溫材料通常比較輕，具有多孔結(jié)構(gòu)和可拆卸性。常用保溫材

20、料包括膨脹珍珠巖、聚苯乙烯、聚氨酯、玻璃棉和礦物棉等。保溫層厚度保溫層厚度202i00sPTTtfADDLDinn20iDD 最佳保溫層厚度可以由下式計算得出：其中：T：管道表面溫度， C；D0：保溫層外徑，m；A2：常數(shù)， A2=3.795*10-3；fn：熱價，RMB/GJ；t：年運行小時數(shù)， h；：保溫材料導(dǎo)熱系數(shù)，W/m2.K；T0：空氣溫度，；Pi：保溫材料價格，RMB/m3；Di：保溫層內(nèi)徑，m；S：投資分攤率，0.20；：保溫層表面對流換熱系數(shù)，W/m2.K。當管道溫度為81110C，環(huán)境溫度為30C時，T-T0就是一個定值。在這種情況下，影響最佳保溫厚度的主要因素就是熱價、年運

21、行時間和保溫材料價格。增加熱價和年運行時間以及降低保溫材料價格都會增加保溫層的厚度。 地上管道地上管道 地面上管道保溫費用（保溫厚度為40mm）見下表。 地面上管道的保溫費用（包括安裝）管徑管徑 (mm)費用費用 (元元/m)100140150170200200 預(yù)制埋地式保溫管預(yù)制埋地式保溫管 預(yù)制埋地式保溫管的保溫費用（保溫厚度為40mm)見下表。 表：預(yù)制埋地式保溫管的保溫費用（包括安裝）管徑管徑 (mm)費用費用 (元元/m)100200150220230200250270(2) 管道的保溫費用管道的保溫費用 管道的熱損失管道的熱損失 地上管道地上管道 現(xiàn)有的地上供熱管道都必須且已經(jīng)進

22、行保溫，但大多不符合最新標準。 下表是現(xiàn)有管道重新保溫前后的熱損失。地上管道的熱損失(W/m)溫差()DN80DN100DN125DN150DN20050HBI45577185113HAI354455668860HBI546885102136HAI4253667910670HBI637999119158HAI4962779212380HBI7290113136181HAI56708810614190HBI81102127153203HAI637999119158100HBI90113141170226HAI7088110132176110HBI99124155187249HAI77971211

23、45193注：BI表示重新保溫前；AI表示重新保溫后 未保溫的管道熱損失可由下式計算獲得。 Qloss = h*A*(t) 其中： h：管道表面的對流換熱系數(shù)，通常為10-20 W/(m2K)； A：換熱面積，m2； t：管道表面與環(huán)境的溫度差值，K。 保溫管道的熱損失可根據(jù)管徑、介質(zhì)溫度和保溫層厚度由下圖查取。圖 保溫管道的熱損失保溫措施保溫措施燃煤（年）燃煤（年）燃氣（年）燃氣（年）地上管道28.513.8回收期鍋爐上水泵除氧器定期排污軟化水給水泵軟化水罐低壓加熱器蒸汽管道回水管道冷凝水泵連續(xù)排污 膨脹器凝結(jié)水箱圖圖 某熱力廠原設(shè)計水系統(tǒng)簡圖某熱力廠原設(shè)計水系統(tǒng)簡圖蒸 汽 管 道定 期 排

24、 污連 續(xù) 排 污 膨 脹 器低 壓 加 熱 器除 氧 器軟 化 水 罐鍋 爐 上 水 泵軟 化 水 罐軟 化 水給 水 泵冷 凝 水 泵凝 結(jié) 水 箱過 濾 器回 水 管 道圖圖 某熱力廠改造后水系統(tǒng)簡圖某熱力廠改造后水系統(tǒng)簡圖 供熱系統(tǒng)中流量、壓力的分布狀況稱為系統(tǒng)的水力工況；溫度、供熱量的分布狀況稱為系統(tǒng)的熱力工況。供熱系統(tǒng)的供熱效果好、壞，直接由供熱系統(tǒng)的水力工況和熱力工況所決定。供熱系統(tǒng)普遍存在的冷熱不均現(xiàn)象，正反映了供熱系統(tǒng)熱力工況的失調(diào)；而熱力工況的失調(diào)，又基于水力工況的失調(diào)，亦即供熱系統(tǒng)流量分配不均所致。 1. 適用范圍、水力平衡技術(shù)適用范圍、水力平衡技術(shù)適用范圍適用范圍本技術(shù)

25、適用于熱力輸配管網(wǎng)，目的是通過技術(shù)手段實現(xiàn)各終端熱用戶（建筑物）之間管網(wǎng)水力工況平衡，提高管網(wǎng)水力工況的穩(wěn)定性，使供熱系統(tǒng)正常運行，可以節(jié)約無效的熱能和電能消耗。目前，北京地區(qū)以及國內(nèi)其他采暖城市供熱管網(wǎng)絕大多數(shù)為定流量系統(tǒng)。在實際運行中，這種系統(tǒng)的典型問題之一就是水力工況不平衡，近端用戶過熱、遠端用戶供熱不足，系統(tǒng)供熱質(zhì)量不高。管網(wǎng)水力工況不平衡直接與管網(wǎng)運行模式有關(guān)：在變流量系統(tǒng)中一般不會出現(xiàn)水力工況不平衡問題，管網(wǎng)水力工況失衡只出現(xiàn)在定流量系統(tǒng)、或出現(xiàn)在從定流量系統(tǒng)向變流量系統(tǒng)轉(zhuǎn)換過程中。可能導(dǎo)致系統(tǒng)水利工況失調(diào)的原因有：系統(tǒng)在大流量、小溫差工況下運行，與設(shè)計工況偏離；熱用戶熱力入口設(shè)備

26、工況改變（閥門開度改變、私自拆裝設(shè)備等），造成系統(tǒng)水利工況改變。特別需要指出的是，在系統(tǒng)水利工況失調(diào)，近端用戶過熱、遠端用戶供熱不足時，不能采取加大循環(huán)泵揚程和循環(huán)流量的辦法，這種辦法沒有解決系統(tǒng)失衡問題，只是掩蓋了問題，只會造成系統(tǒng)熱能、電能的更大浪費。推薦技術(shù)措施推薦技術(shù)措施解決管網(wǎng)水利工況失調(diào)，提高水利穩(wěn)定性，可以選擇以下幾種技術(shù)措施：在管網(wǎng)中安裝壓差控制閥；在管網(wǎng)中某些點限制流量（定流量）；建筑物熱力入口安裝靜態(tài)平衡閥；建筑物熱力入口安裝動態(tài)平衡閥；建筑物熱力入口加裝混合回路，對建筑物獨立進行溫度控制；為供熱建筑物設(shè)立獨立熱力站，將建筑物與管網(wǎng)進行水力分離。上述技術(shù)措施1）- 4）是調(diào)

27、節(jié)管網(wǎng)水力平衡的方法，5）- 6）著眼于對單棟建筑供熱進行控制。改善管網(wǎng)水利工況，需要對管網(wǎng)以及熱用戶的情況具體分析選擇合適的技術(shù)措施。2. 技術(shù)措施作用原理介紹技術(shù)措施作用原理介紹n差壓控制差壓控制差壓控制閥用于把系統(tǒng)的差壓穩(wěn)定在一定范圍內(nèi)。當系統(tǒng)的差壓增加時，閥門減少開度消耗額外的壓力。與此相反，閥門一旦增大，即意味著閥門的壓降減少，系統(tǒng)的差壓也逐步到達預(yù)設(shè)值。n流量控制流量控制同時使用靜態(tài)平衡閥和動態(tài)平衡閥調(diào)節(jié)流量，但它們的應(yīng)用條件各異。靜態(tài)平衡閥為流量的靜態(tài)調(diào)整，是一次性手動調(diào)節(jié)，不能夠自主隨系統(tǒng)工況變化而變化阻力系數(shù)，所以稱靜態(tài)平衡閥。需通過手動設(shè)定流量，并能測量流量。平衡閥的作用對

28、象是阻力，能夠起到手動可調(diào)孔板的作用，來平衡管網(wǎng)系統(tǒng)的阻力，達到各個環(huán)路的阻力平衡。當調(diào)整動作完成時，閥流阻力不可能再隨著系統(tǒng)條件的變化而發(fā)生變化，即，當系統(tǒng)條件變化時，每個循環(huán)的流量也變化。 定流量閥也稱為自力式流量控制閥。在一定的工作壓差范圍內(nèi)，它可以有效地控制通過的流量。例如：當閥門前后的壓差增大時，通過閥門的自動關(guān)小動作，保持流量不增大；反之，當壓差減小時，閥門自動開大，以保持流量恒定；應(yīng)用定流量閥的管路系統(tǒng)壓差不能小于閥門所要求的正常工作壓差范圍，因為閥門本身不能提供額外壓頭，此時即使閥門全開，流量仍將低于規(guī)定流量，不能起控制作用。n 平衡閥的選用及安裝平衡閥的選用及安裝 自動差壓控

29、制閥、平衡閥的選擇應(yīng)依據(jù)已知設(shè)計流量和差壓相適合的閥門性能指數(shù)（Kv值）確定。不能直接根據(jù)連接管網(wǎng)的管徑選擇。 靜態(tài)平衡閥可安裝在供水立管上，也可安裝在回水立管上，一般是安裝在回水立管上。 自力式差壓控制閥應(yīng)安裝在回水管上。調(diào)節(jié)器的壓力傳感器通過毛細管與進水管連接。毛細管不能安裝在進水管底端。否則，毛細管易受水中的泥沙污染。圖 管網(wǎng)的平衡 相 對 開 度 h / hm a x( % )相對流量Q/Qmax(%)相 對 開 度 h / hm a x( % )相對流量Q/Qmax(%)圖 DN80型平衡閥性能曲線 圖 DN200型平衡閥性能曲線平衡閥鍋爐圖 鍋爐房內(nèi)平衡閥的應(yīng)用 圖圖 管網(wǎng)系統(tǒng)平衡

30、閥的應(yīng)用管網(wǎng)系統(tǒng)平衡閥的應(yīng)用 12430鍋爐或冷水機組n 流量控制閥的調(diào)節(jié)流量控制閥的調(diào)節(jié)熱力站名稱安裝數(shù)量12021037468553660713182091110151117125613251417合計459單管系統(tǒng)按照建筑物的建筑面積按20噸/萬平方米分配流量，按照調(diào)節(jié)閥的刻度流量進行分配，對部分調(diào)節(jié)閥用超聲波流量計進行了流量測試。 雙管系統(tǒng)按照水泵最大輸出流量按面積等比例分配流量，用超聲波流量計進行了流量分配。n 水力平衡度水力平衡度 合理分配系統(tǒng)流量使各分支管網(wǎng)的水力平衡度接近1。熱力站名稱采暖面積理論流量（t/h）實際流量（t/h）水力平衡度1179534448.83910.921

31、03281206.61900.9376603.69153.2150141204962412381594542.53189.12001.16139703279.43101.171503983764341.284657971164.513461.29167958419.94901.210139872349.74901.41184485.59211.23001.412169864339.75401.61391241228.13981.71492620231.64201.8某熱力站安裝位置閥門控制面積m閥門型號流量分配理論流量水力平衡度110766DN1002323.70.97210766DN1002

32、323.70.97310766DN1002323.70.97410766DN1002323.70.97510766DN1002323.70.97611679DN1252525.70.97熱力站名稱采暖面積05-06年采暖季熱耗06-07年采暖季熱耗05-06年采暖季折算熱耗節(jié)熱率%184485.59289302506826846.3 6.6 8179534512284154946928.0 11.5 11120495.96221371953020542.6 4.9 14139703206611730217654.9 2.0 n 節(jié)能量020 40 60 80100 120 1401601801

33、52025303540455055水 溫 C單位體積水中溶解的最大氣體量（L/m ）3o100kpa200kpa300kpa400kpa500kpa600kpa700kpa800kpa圖圖 溶解于水中的空氣量圖表溶解于水中的空氣量圖表 1.技術(shù)介紹技術(shù)介紹技術(shù)描述技術(shù)描述調(diào)速泵是通過改變泵葉輪轉(zhuǎn)速而靈活調(diào)整泵的揚程和水流量。泵調(diào)速后可以在高效工況下運轉(zhuǎn)，達到即滿足使用工況要求而又節(jié)約能源（節(jié)約泵耗電量）的目的。這是目前廣泛使用的通用技術(shù)。調(diào)速泵的原理是在泵的電機上連接一個變頻器，變頻器可將電源頻率（通常為50Hz）調(diào)到一較低的頻率并相應(yīng)地使泵電動機在一低速上運行。泵電動機的速度取決于電源頻率和

34、電動機構(gòu)造（例如兩極電動機，四極電動機等）。供熱系統(tǒng)中，鍋爐房、熱力站和建筑物等可能安裝有循環(huán)泵、補水泵、加壓泵及混合泵等，在供熱系統(tǒng)中應(yīng)用的場合較多。該技術(shù)涉及的設(shè)備有：水泵（離心泵）、泵電動機（交流電動機）和 變頻器。適用范圍適用范圍調(diào)速泵技術(shù)適用于多種情況，例如：變流量供熱系統(tǒng)：水泵的流量和揚程必須根據(jù)需要而隨時調(diào)節(jié)，如鍋爐房和熱力站等處都要使用調(diào)速循環(huán)泵才能滿足調(diào)節(jié)的需要；定流量供熱系統(tǒng)：目前一般都是水泵額定流量過大、通過閥門節(jié)流而調(diào)節(jié)水泵的揚程和流量， 閥門節(jié)流實際上就是能量浪費。通過調(diào)速泵技術(shù)，用調(diào)節(jié)水泵的速度代替閥門調(diào)節(jié)，就可以節(jié)省閥門節(jié)流所造成的能耗；補水系統(tǒng)：用調(diào)速泵補水，不

35、僅節(jié)省補水泵的電耗，而且使系統(tǒng)的定壓點的壓力波動幅度大幅度下降，利于系統(tǒng)的穩(wěn)定運行。下圖分別表示定速泵節(jié)流閥的定流量系統(tǒng)中水壓的分布情況，在同一系統(tǒng)中，如果用變頻器控制變速泵作為定速泵節(jié)流閥替代方案時的水壓分布情況。由圖可以看出，在保持用戶同樣水壓分布的情況下，調(diào)速泵節(jié)省了節(jié)流閥的損失。圖 定速增壓泵和節(jié)流閥壓力曲線在內(nèi)的簡化流程圖Elevation m and Pressure mWCLength mReturnSupplyElevationThrottel ValveFixed Speed PumpPTSupplyReturn圖 包括（變頻器控制的）變速增壓泵壓力曲線在內(nèi)的簡化流程圖Ele

36、vation m and Pressure mWCLength mReturnSupplyElevationFixed Speed PumpPTSupplyReturnPower Supply from GridControl Signal to Frequency ConverterFQElectrical Motor 一般來說，變頻器即可以提高頻率也可以降低頻率，但頻率提高的幅度遠遠小于頻率降低的幅度。同時要注意，頻率提高后泵耗電量高于額定耗電量，電機發(fā)熱量增加，有可能導(dǎo)致電機過熱而停機或損壞。 決定泵特性的因素很多，從節(jié)能上看，主要的因素是泵葉輪的外徑和轉(zhuǎn)速。當改變它們時，泵的特性會發(fā)生

37、很大的變化。（1）泵特性和系統(tǒng)阻力全揚程A系統(tǒng)I系統(tǒng)II泵效率軸功率AEL流量Q全揚程H(%)100163. 0LrQH其中，Q泵的流量（m3/min ）H泵的全揚程（m）L泵的軸功率（kW）r液體的比重， 一般清水為1（2）葉輪直徑與泵的特性 當分別以Q1，H1，L1表示葉輪直徑為D1時的流量，全揚程，軸功率，以Q2，H2，L2表示葉輪直徑為D2時的流量，全揚程，軸功率時，則它們具有如下所示的關(guān)系。 Q2/Q1 =（D2/D1）3 H2/H1 =（D2/D1）2 L2/L1 =（D2/D1）5（3）轉(zhuǎn)速與泵的特性 右圖表示改變轉(zhuǎn)速時泵的特性的變化。當分別以Q1，H1，L1表示轉(zhuǎn)速為N1時的流

38、量，全揚程、軸功率，以Q2，H2，L2表示轉(zhuǎn)速為N2時的流量，全揚程，軸功率時，則它們具有以下所示的關(guān)系。Q2/Q1=（N2/N1）H2/H1=（N2/N1）2L2/L1=（N2/N1）3 轉(zhuǎn) 速 N1全 揚 程轉(zhuǎn) 速 N2系 統(tǒng) 特 性 曲 線軸 功 率流 量A1A1A1A2BA2A2L1L1L1L2L2L2Q2Q1H2H10H1H2Q1Q2設(shè)計值配管阻力曲線工作點泵選定范圍設(shè)計點工作點理想狀態(tài)有效運行無效運行圖圖 現(xiàn)有設(shè)備的運行狀態(tài)現(xiàn)有設(shè)備的運行狀態(tài) 調(diào)節(jié)閥門后Q0H設(shè)計值泵工作點理想狀態(tài)有效運行無效運行配管阻力曲線實際值調(diào)節(jié)閥門改變流量調(diào)節(jié)閥門改變流量 0HQ有效運行無效運行設(shè)計值泵工作

39、點理想狀態(tài)配管阻力曲線實際值泵性能調(diào)整泵性能調(diào)整 年節(jié)約的電費年節(jié)約的電費平均馬達出力(kW)1臺50臺200臺500臺4600(h/年)85004600850046008500460085000.751.52.23.75.511150.06030.120.1760.2960.440.881.20.1120.2240.3280.5520.8201.6432.243.01876.028.8214.8922.124.2760.25.5811.1616.3527.5140.9081.86111.612.075024.1435.4159.5188.51177.14241.422.3144.6265.3

40、7109.9163.5327.3446.230.187560.3688.43148.78221.22442.74603.655.8111.6163.5275.1409.0818.61116節(jié)約電費=電費節(jié)能率臺數(shù)電費=消費電功率（kW）運行時間（h/年）電價（0.5元/kWh）運行時間：4600h/年=16h/d6d/W4W/m12m/年 8500h/年=24h/d（365-10）d/年設(shè) 計 狀 況現(xiàn) 狀 運 行 點 （ 閥 門 全 開 ）降 低 流 量 時 的 運 行 點計 畫 運 行 點揚 程 比1.00.500.2500.750.570.650.730.811.0轉(zhuǎn) 速 比現(xiàn) 狀 運

41、行 點 （ 閥 門 全 開 ）0.70.80.91.0 1.23流 量 比01020304050揚程(m)不 包 括 變 頻 器 損 失 （ 0.550.85節(jié)能30%0.911.256.40.60.9節(jié)能50%0.81.164.0/3.5*0.680.9S0.30.60.82S0.3節(jié)能 65%0.60.62.80.680.9N50.450.45N4表 外墻傳熱系數(shù)注： a) S - 體形系數(shù) ，建筑物 外表面面積與體積之比， b) N - 層數(shù)，c) * - 根據(jù) (JGJ 26-95和 DBJ01-602-2004，窗戶U值應(yīng)小于4.0 和 3.5技術(shù)和節(jié)能綜述技術(shù)和節(jié)能綜述建筑圍護結(jié)構(gòu)

42、的節(jié)能建筑圍護結(jié)構(gòu)的節(jié)能 技術(shù)介紹技術(shù)介紹 一幢建筑(以北京地區(qū)六層、四單元組合體的80住2-4 通用住宅為例)中各部分能耗量在總能耗中所占比例為: 通過外墻、屋頂和地面的傳熱量約50% , 窗戶的傳熱量占22%，窗戶的空氣滲透量造成的熱損失占28%。也就是說，窗戶總的傳熱量約占建筑全部耗熱的50% , 窗戶在建筑能耗中占有較大的比例,因此有必要采取措施減少窗戶的熱耗，加強窗戶的節(jié)能。在以后的討論中，上述窗戶作為分析比較的基準窗。 要減少窗戶的能耗，主要是加強保窗戶的溫措施和減小冷風(fēng)滲透量。 （1）加強保溫措施 改善窗戶的保溫性能需提高玻璃和窗框、扇型材兩部分的性能。 加強玻璃保溫性能：主要利

43、用兩層玻璃中間的空氣層熱阻較大的原理，雙層窗和單框雙玻璃窗均利用這個原理,僅空氣層的厚度有所不同。一般空氣層厚些,熱阻較大。然而在單框雙玻璃窗中的空氣層不易取得較大厚度。 加強框、扇型材部分保溫：一是采用復(fù)合型框、扇(如鋼塑型、鋼木型、木塑型等)；二是采用低導(dǎo)熱材料的框、扇材料(如塑料)等；三是采用熱導(dǎo)率小的材料截斷金屬框、扇形型材的熱橋。普通鋁合金窗（中空玻璃），傳熱系數(shù)大于4.0 W/m2.k；斷熱橋的鋁合金窗（中空玻璃），傳熱系數(shù)在3.0 W/m2.k以下，其中性能好的可低于2.8 W/m2.k。技術(shù)和節(jié)能綜述技術(shù)和節(jié)能綜述建筑圍護結(jié)構(gòu)的節(jié)能建筑圍護結(jié)構(gòu)的節(jié)能 以PVC 塑料門 窗、斷冷

44、橋鋁合金門窗為主的節(jié)能型門窗可有效降低傳熱系數(shù)，可滿足本市節(jié)能65%的要求北京市建筑節(jié)能設(shè)計標準DBJ01-602-2004. （2）減小滲透量 建筑物由窗縫隙滲入的冷空氣量是由門窗兩側(cè)所承受的風(fēng)壓差和熱壓差決定的, 其影響因素很復(fù)雜, 一般風(fēng)壓差和熱壓差與建筑物的形式、門窗所處的高度和朝向及室內(nèi)外溫差等因素有關(guān)。 窗縫隙滲入的冷空氣量的多少可用密閉系數(shù)來描述。把采取加強氣密性措施的各種窗型測出的氣密性數(shù)據(jù)與未加密閉處理的基準窗戶的氣密性數(shù)據(jù)之比值稱之為密閉系數(shù). 基準窗縫構(gòu)造滲透量約為4.5m3/(mh) ,建議密閉系數(shù)取值見表。.空氣滲透性分級密閉系數(shù)級0.6級0.4級0.2密閉系數(shù) 北京

45、市建委、規(guī)劃委員會發(fā)布了自2000 年1月1 日起執(zhí)行的（北京市“九五”住宅建設(shè)標準）建筑外窗部分補充規(guī)定，明確要求：各類住宅建筑外窗傳熱系數(shù)應(yīng)不大于3.5 W/m2.k.現(xiàn)在調(diào)整為不大于2.8 W/m2.k。技術(shù)和節(jié)能綜述技術(shù)和節(jié)能綜述建筑維護結(jié)構(gòu)的節(jié)能建筑維護結(jié)構(gòu)的節(jié)能各類窗戶的造價窗框形式編號窗戶形式U W/m2K價格（RMB/m2）金屬框0單玻窗（基準窗）6.4150260，已不再生產(chǎn)用下述窗戶替代上述單玻窗后增造價C（RMB/m2）金屬框1雙玻窗3.24.9602中空玻璃窗3.94.9+1001803鋁合金斷熱中空玻璃窗3.03.4+4005004鋁合金斷熱LOW-E中空玻璃窗2.2

46、2.6+500700PVC塑料框5單玻窗3.35.40（極少用）6雙玻窗2.63.1807LOW-E中空玻璃窗2.5400復(fù)合框8鋼塑雙玻窗2.93.2+1001509鋁塑雙玻窗2.9+10015010鋼木雙玻窗3.340011鋁木雙層窗（單框）2.5400不同節(jié)能窗的簡單回收期 窗戶形式U W/m2K增造價RMB/m2節(jié)能 Qs GJ/m2an燃煤鍋爐房PB燃氣鍋爐房PB(上表中的序號)83.11300.8162.91.5892.91300.842.821.53112.54000.8889.195.01根據(jù)上述假設(shè)，簡單回收期為29年。隨著能源價格的不斷上漲，回收年限將進一步縮短，因此節(jié)能窗

47、的應(yīng)用在經(jīng)濟上是可行的。 技術(shù)和節(jié)能綜述技術(shù)和節(jié)能綜述建筑圍護結(jié)構(gòu)的節(jié)能建筑圍護結(jié)構(gòu)的節(jié)能（1）北方嚴寒及寒冷地區(qū)采暖居住建筑節(jié)能設(shè)計標準。）北方嚴寒及寒冷地區(qū)采暖居住建筑節(jié)能設(shè)計標準。1節(jié)能窗性能指標體系 窗戶是建筑圍護結(jié)構(gòu)中的主要組成部件，窗戶的熱工性能優(yōu)劣將極大地影響到建筑的采暖和空調(diào)能耗。標準對窗戶的傳熱系數(shù)規(guī)定為： 寒冷地區(qū)：K4.04.7W/（m2k） 嚴寒地區(qū)：K2.03.0W/（m2k）對窗戶的空氣滲透性能規(guī)定： 16層；不低于級（原標準），滲透量2.5m3/（mh） 730層；不低于級（原標準）滲透量1.5m3/（mh）當設(shè)計的建筑窗墻比符合標準規(guī)定時，窗戶的傳熱系數(shù)K2.8

48、W/（m2k），屋頂及外墻的傳熱系數(shù)K0.6W/（m2k.）。 技術(shù)和節(jié)能綜述技術(shù)和節(jié)能綜述建筑圍護結(jié)構(gòu)的節(jié)能建筑圍護結(jié)構(gòu)的節(jié)能外墻K屋面K外窗窗墻比KSC（由SHGC換算）中國，北京JGJ26-95（北京）0.901.160.600.80北：25%東、西：30%南：35%4.004.70無規(guī)定美國ASHRAE-90.1（表B）0.59（重質(zhì)墻）0.36（無閣樓）040.0%3.80北：0.56；其他：0.4540.150.0%2.67北：0.41；其他：0.29德國0.200.300.201.50英國0.350.162.00（2）與發(fā)達國家標準的比較）與發(fā)達國家標準的比較技術(shù)和節(jié)能綜述技術(shù)和

49、節(jié)能綜述建筑圍護結(jié)構(gòu)的節(jié)能建筑圍護結(jié)構(gòu)的節(jié)能 建設(shè)部也已將修訂JGJ2695提到議事日程，另外，由于節(jié)能門窗企業(yè)發(fā)發(fā)展及對節(jié)能工作的逐年得到重視，在一些建筑節(jié)能工作開展得較好的城市，對應(yīng)用的窗戶的保溫等性能已超過了目前標準的規(guī)定值。 因此，建議的窗戶的保溫性能規(guī)定為： 寒冷地區(qū)：K3.12.5W/（m2k） 嚴寒地區(qū)：K2.52.0W/（m2k）技術(shù)和節(jié)能綜述技術(shù)和節(jié)能綜述建筑圍護結(jié)構(gòu)的節(jié)能建筑圍護結(jié)構(gòu)的節(jié)能窗框材料窗戶類型空氣層厚度（mm）窗框洞口面積比（%）傳熱系數(shù)（W/m2k）鋼、鋁單層窗20306.4單框雙?；蛑锌詹ＡТ?220303.91620303.7203020303.6雙層窗1

50、0014020303.0單層+單框雙?；蛑锌詹ＡТ?0014020302.5木、塑料單層窗30404.7單框雙?；蛑锌詹ＡТ?230402.71630402.6203030402.5雙層窗10014030402.3單層+單框雙玻或中空玻璃窗10014030402.0表 窗戶的傳熱系數(shù)（1）外窗保溫性能分析）外窗保溫性能分析2節(jié)能外窗性能分析技術(shù)和節(jié)能綜述技術(shù)和節(jié)能綜述建筑圍護結(jié)構(gòu)的節(jié)能建筑圍護結(jié)構(gòu)的節(jié)能注：本表中的窗戶包括一般窗戶，天窗和陽臺門上部帶玻璃部分。 陽臺門下部門芯板部分的傳熱系數(shù)，當下部不作保溫處理時，應(yīng)按表中值采用；當作保溫處理時，應(yīng)按計算確定。玻璃鋼材鋁合金PVC松木玻璃鋼0.

51、7658.22030.160.170.52表 常用窗框材料的導(dǎo)熱系數(shù)（W/（mK） 由于外窗通常是由窗框（扇）料和玻璃部分組成的。因此，窗（扇）料的導(dǎo)熱系數(shù)和窗框部分的傳熱系數(shù)對外窗的保溫性能有重要影響。幾種常用窗框材料的導(dǎo)熱系數(shù)見下表8。 技術(shù)和節(jié)能綜述技術(shù)和節(jié)能綜述建筑圍護結(jié)構(gòu)的節(jié)能建筑圍護結(jié)構(gòu)的節(jié)能窗框材料普通鋁合金窗 斷熱鋁合金窗PVC塑料窗木窗窗框傳熱系數(shù)6.213.721.912.37 窗框、窗洞面積玻璃部分構(gòu)造及傳熱系數(shù)2030254030403045單層玻璃3mm6.176.186.185.565.194.894.475.034.46中空玻璃3+12+33.143.754.06

52、3.293.372.772.652.912.79中空玻璃3+9+33.303.884.173.413.472.882.743.022.88Low-E中空玻璃5+12+31.882.753.182.342.621.881.892.032.10Low-E中空玻璃5+9+32.192.993.402.572.802.112.082.242.27普通真空玻璃2.803.483.823.033.162.722.442.672.61標準真空玻璃1.402.362.841.982.331.551.602.691.96表 幾種外窗傳熱系數(shù)K計算值 W/（m2K）普通鋁合金框斷熱型鋁合金框PVC塑料框木框6.2

53、13.721.912.37表 窗框部分的傳熱系數(shù)K（W/（m2K）技術(shù)和節(jié)能綜述技術(shù)和節(jié)能綜述建筑圍護結(jié)構(gòu)的節(jié)能建筑圍護結(jié)構(gòu)的節(jié)能名 稱KW/（m2K）節(jié)能效果（%）金屬窗單玻窗雙玻窗中空玻璃窗鋁合金斷熱中空玻璃窗鋁合金斷熱Low-E中空玻璃窗6.43.24.93.94.93.03.42.22.605023312353476659PVC塑料窗單玻窗雙玻窗Low-E中空玻璃窗3.35.42.23.11.73316665275表 各類窗的傳熱系數(shù)與節(jié)能效果（1）塑料窗的節(jié)能效果3節(jié)能塑料門窗技術(shù)和節(jié)能綜述技術(shù)和節(jié)能綜述建筑圍護結(jié)構(gòu)的節(jié)能建筑圍護結(jié)構(gòu)的節(jié)能（1）高性能中空玻璃4高性能中空玻璃與超級間

54、隔條 a. 中空玻璃 根據(jù)國空標準GB11944-2002，對中空玻璃的定義是兩片或多片玻璃以有效支撐均勻隔開并周邊粘結(jié)密封，使玻璃層間形成有干燥氣體空間的制品。 該定義有以下含義： 中空玻璃可以由兩片或多片玻璃構(gòu)成； 中空玻璃的結(jié)構(gòu)是密封結(jié)構(gòu)； 中空玻璃空腔中的氣體必須是干燥的； 中空玻璃內(nèi)必須含有干燥劑。 但中空玻璃國標重點是對中空下班的制作和檢測方法給予規(guī)范，對中空下班的節(jié)能并沒有界定。因此，要想探討中空玻璃的節(jié)能我們必需了解中空玻璃和熱傳遞幾種方式之間的關(guān)系。技術(shù)和節(jié)能綜述技術(shù)和節(jié)能綜述建筑圍護結(jié)構(gòu)的節(jié)能建筑圍護結(jié)構(gòu)的節(jié)能中空玻璃配置中空玻璃中央U值W/（m2K）邊部密封整窗性能W/（

55、m2K）與普通中空玻璃窗相比性能改善%用低輻射玻璃替代透明玻璃空氣雙玻中空道1.8金屬間隔條2.125%低輻射玻璃聚硫膠用低輻射玻璃替代透明玻璃、暖邊超級間隔條替代鋁間隔條空氣雙玻中空道1.8超級間隔條1.936%低輻射玻璃熱融丁基膠高性能中空玻璃：低輻射玻璃、超級間隔條和氬氣氬氣雙玻中空道1.6超級間隔條1.644%低輻射玻璃熱融丁基膠表 高性能中空玻璃節(jié)能性能注：上述數(shù)字摘引自建筑玻璃實用手冊，2004年版，清華大學(xué)出版社技術(shù)和節(jié)能綜述技術(shù)和節(jié)能綜述建筑圍護結(jié)構(gòu)的節(jié)能建筑圍護結(jié)構(gòu)的節(jié)能 提高圍護結(jié)構(gòu)的熱工性能，是降低建筑能耗的重要手段。而在圍護結(jié)構(gòu)中，外墻、屋頂和外門窗都應(yīng)采取相應(yīng)措施，才

56、能達到節(jié)能目的。外墻面積大（一般住宅建筑外墻面積為建筑面積的50%左右），6層住宅屋面面積只是建筑面積的1/6，20層住宅只是建筑面積的1/20。 1、從內(nèi)保溫至外保溫 目前常用的內(nèi)保溫做法主要有三種：一種是貼預(yù)制保溫板（包括增強水泥類、增強石膏類、聚合物砂漿類板材）。保溫材料厚不小于40mm。 2、外保溫技術(shù)：外保溫技術(shù)： 從技術(shù)上講，主要有三部分： 保溫層 保溫層的固定：粘接材料 保護層：抹灰層和面層技術(shù)和節(jié)能綜述技術(shù)和節(jié)能綜述建筑圍護結(jié)構(gòu)的節(jié)能建筑圍護結(jié)構(gòu)的節(jié)能 粘接材料保溫層面層抹灰層網(wǎng)格布墻體室外側(cè)圖1 基本構(gòu)造 在新建的墻面上施工時，墻面易于清理。如墻面過于干燥，可于粘結(jié)保溫板的前

57、一天在墻面澆水。但在舊房的墻面上施工時，為避免墻面準備工作不當而粘結(jié)不牢，因此要求：(1) 清除墻面上原有抹灰層或涂料； (2) 在施工前清洗全部墻面；(3) 禁止在石膏面層上粘結(jié)保溫板。 保溫材料應(yīng)具有吸濕率低以及保溫性能、粘結(jié)性能好的特性。工程中所用的聚苯乙烯板的導(dǎo)熱系數(shù)應(yīng)小于0. 041 W/ (m.K) 。聚苯乙烯板的密度保持在1820kg/ m3 的范圍內(nèi)，其厚度可為5080 mm。 網(wǎng)布作為抹灰的加強材料，應(yīng)該避免受到腐蝕。而普通玻璃纖維是不耐堿的，在含有水泥的抹灰層中，在水與堿的作用下，會產(chǎn)生堿腐蝕，導(dǎo)致網(wǎng)布破壞。還有，當水分經(jīng)常滲入網(wǎng)布時，其極限強度會明顯降低，這對于工程的耐久性有很大的影響。為保證玻璃纖維網(wǎng)布不受腐蝕，必須在網(wǎng)布纖維外面罩有充分的耐堿保護層。 保溫層面層抹灰層網(wǎng)格布墻體室外側(cè) 基本構(gòu)造技術(shù)和節(jié)能綜述技術(shù)和節(jié)能綜述建筑圍護結(jié)構(gòu)的節(jié)能建筑圍護結(jié)構(gòu)的節(jié)能 增投資增投資 根據(jù)所選用材料不同，外墻外保溫的增造價也不同。以下增造價是對每平方米墻面面積而言： 保溫層：50 mm 厚聚苯乙烯板（EPS），20RMB