車庫頂板(行車區(qū)域)支撐補(bǔ)強(qiáng)方案

1、明發(fā)錦繡華城地下車庫頂板行車道支撐方案一、項(xiàng)目概況：沈陽明發(fā)錦繡華城項(xiàng)目地下車庫頂板已經(jīng)施工完成。 因施工需要項(xiàng)目現(xiàn)場需要遷移到 地下室頂板上，為了滿足施工運(yùn)輸和頂板安全需要， 場地遷設(shè)前需要對(duì)地下車庫混凝土頂 板進(jìn)行必要驗(yàn)算，如不滿足施工荷載要求，需要對(duì)頂板進(jìn)行必要支頂加固。重型機(jī)械設(shè)備的行走，按車輛荷載（含自重）為 60噸，輪胎左右間距2.9m，前后軸 距4.45m,每個(gè)后輪的集中壓力為 Q仁20噸，每個(gè)前輪的集中壓力為 Q2=10噸。針對(duì)現(xiàn) 場情況對(duì)地下室頂板的內(nèi)力及承載能力進(jìn)行驗(yàn)算。已知，地下一層基礎(chǔ)持力層為第層粘土層，承載力特征值為Fa=150KPa地下二層基礎(chǔ)持力層為第層粘土層，承

2、載力特征值為Fa=180Kpa地下車庫頂板可變荷載標(biāo)準(zhǔn)值按 Q3= lO.OKN/m2設(shè)計(jì)；地下車庫頂板靜荷載取值按 Q4 1.6x18 = 28.8KN/m 2地下室頂板厚400mm,混凝土現(xiàn)澆無梁樓蓋體系，混凝土強(qiáng)度等級(jí)C30,框架柱550 mmx 550mm，混凝土強(qiáng)度等級(jí)為C40。二、加荷后內(nèi)應(yīng)力計(jì)算：加荷方式驗(yàn)算按兩種模型考慮，一種是重載車輛作用于板跨中間（如下圖1）的計(jì)算模型，另一種是重載車輛 后輪作用于跨中（如下圖5）的計(jì)算模型。通過建模分別 計(jì)算出各種 形勢下所產(chǎn)的內(nèi)應(yīng)力，然后確定出：跨中板帶最大彎矩、跨中板帶最大剪力、柱帽處最大負(fù) 彎矩、柱帽處最大剪力。內(nèi)力分析采用Midas

3、/Gen軟件，建立3X 3無梁板區(qū)格，并考慮柱帽處厚度變化。每 個(gè)區(qū)格尺寸8mx 8m，按0.5mX 0.5m的尺寸劃分單元。重車荷載簡化為 4個(gè)集中荷載， 兩個(gè)前輪豎向荷載分別是10噸（100KN ），兩個(gè)后輪豎向荷載分別是20噸（200KN ）。荷 載組合=1.2恒載+1.4活載。計(jì)算兩種荷載情況，圖1圖4為重車作用在跨中；圖5圖8為重車后輪作用在跨 中。模型和內(nèi)力如圖18所示。O -002 -O .002 -POST-PROCESSOR系數(shù)4.2268E+002Max-640MIN :1170文件板單兒跨屮受荷單位kN*m/m日期08/05/2011表示、-方向CB:荷載組合X:-0.4

4、19Y:-0.726Z: 0.545圖2重車作用在跨中時(shí)X方向的彎矩圖（跨中最大正彎矩 錯(cuò)誤！未找到引用源。KN/m ;柱帽最大負(fù)彎矩725 KN/m錯(cuò)誤！未找到引用源。）iviiDAS/GenPOST-PROCESSORPLATE FORCE彎矩-Myy系數(shù)=4.2268E+002MAXMIN :1170文件板單元跨中受荷單位kN*m/m日期08/05/2011表示-方向CB：荷載組合第3頁共15頁X:-0.419Y:-0.726Z: 0.545圖3重車作用在跨中時(shí)Y方向的彎矩圖（跨中最大正彎矩852錯(cuò)誤！未找到引用源。；柱帽最大負(fù)彎矩683 KN/m錯(cuò)誤！未找到引用源。）MIDAS/Oen

5、POST-PROCESSORPLATE FORCE剪力-Max1.00500e+003系數(shù)4.2268E+002MAX : 11/0MIN : 1148乂件 單位 日期板單?？缰惺芎蝛N/m08/05/2011衣示-方向CB:荷載組合X:-0.419Y:-0.726Z: 0.545圖4（跨中板帶處最大剪力1005KN/m)重車作用在跨中時(shí)的剪力圖274KN/m柱帽根部處最大剪力圖5后輪位于跨中的計(jì)算模型MIDAS/GenPOST-PROCESSOR系數(shù)4.7544E+002CB:荷載組合IvIAX : 689MIN : 1715乂件板單兀后輪處在單位kN*m/m日期08/05/2011表示-方

6、向X:-0.412Y:-0.659Z: 0.629圖6后輪位于跨中時(shí)X方向的彎矩圖（跨中最大正彎矩112 KN/m錯(cuò)誤！未找到引用源。；柱帽最大負(fù)彎矩728 KN/m錯(cuò)誤!未找到引用源。）MIDAS/GenPOST-PROCESSORPLATE FORCE彎矩-Myy系數(shù)4.7544E+002CB:荷載組合MAX : 689MIN :1548文件板單兀后輪處在單位kN*m/m日期08/05/2011表示萬向X:-0.412Y:-0.659Z: 0.629圖7后輪位于跨中時(shí)丫萬向的彎矩圖（跨中最大正彎矩135 KN/m錯(cuò)誤！未找到引用源。；柱帽最大負(fù)彎矩709 KN/m錯(cuò)誤!未找到引用源。）PO

7、ST-PROCESSORPLATE FORCE剪力-Max1.01639e+0038.31591e+0026.46793e+0024.61995e+0022.77197e+0020.00000e+000-9.23991e+001-2.77197e+002-4.61995e+002-6.46793e+002-8.31591e+002-1.01639e+003系數(shù)=4.7544E+002文件-板單兒后輪處在單位kN/m日期08/05/2011表示-萬向CB：荷載組合MAX : 7 92MIN : 770X:-0.412Y:-0.659Z: 0.629圖8后輪位于跨中時(shí)的剪力圖（跨中板帶處最大剪力2

8、77KN/m柱帽根部處最大剪力1016KN/m）從以上Midas/Gen軟件建模計(jì)算結(jié)果得知：跨中最大彎矩為 852 KN/m，柱帽處最大 負(fù)彎矩為728 KN/m ;跨中最大剪力 277KN/m錯(cuò)誤！未找到引用源。，支座最大剪力 1016KN/m錯(cuò)誤！未找到引用源。三承載力驗(yàn)算按照混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范（GB50010-2002），取1m寬板帶進(jìn)行驗(yàn)算。屋梁樓蓋鋼|111 I Lr w宙il(,n4 寸 L _L _l * I _二匕 _l I軀IJ_LfiI I西匸IJr, L - - 1 -riT :C_3H o o二！ 門 LJVIr-i丈 L I TLIL匸r i I十甘列I _翌匕_l

9、TfXXX 表示為 ilXQXXA示靦紐通配盤-l一 r1-r tifU 1wi gLflCM0混料土采用監(jiān)度等離猶30楠議2戈尉竦梆加漢樓鼠酣2總表示 為堆上蚌,K2B表祕斛板菴4血輔柱上椒眾冊(cè)為時(shí)牋居軋5 一麗觥劃L滋黠酬械嵐誠迪 細(xì)賦置.一丄1 III-.L-I F,H1廝號(hào)腳輕示倉圖筋配置如下圖所示：(一) 跨中板帶正截面受彎承載力跨中板帶兩個(gè)方向配筋相同，板面均配置C14250,板底均配置C14120。1m寬板帶面筋4C14，底筋8C14。計(jì)算參數(shù)：C30混凝土強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fc=14.3N/mm2錯(cuò)誤！未找到引用源。，b=1000mm錯(cuò)誤！未找到引用源。；/ / 2as=27mm；as

10、 =37mm；fy = fy =360N/ mmAs=8X 72X n =1231 mm2；As=4X 亍 X n =615 mm2h0 =H as = 400 27= 373 mm按照規(guī)范公式7.2.1-2，混凝土受壓區(qū)高度：a1fcbx = fyAs f yAs由于混凝土強(qiáng)度小于C80，故，a=1.0所以，1.0X 14.3X 1000Xx=360X 1231 360X 615x=15.5mm按照規(guī)范公式7.1.2-5,正截面的混凝土極限壓應(yīng)變：_5eu=0.0033 (fcu,k 50) X0由于正截面混凝土處于非均勻受壓狀態(tài)，故取 錯(cuò)誤！未找到引用源。feu = 0.0033根據(jù)規(guī)范7

11、.1.4-1相對(duì)界限受壓區(qū)高度：x 2a(7.2.1-4)其中，鋼筋屈服點(diǎn)fy1 +3602.0 X 105 X 0-00330.814-0.55=0.52所以，釧0 = 0.52X 373= 194mm；2a=2*40=80mmx=15.5mmW94m m，滿足(7.2.1-3)公式要求；x=15.5mm2a=2*37=74mm，不滿足(7.2.1-4)公式要求；不滿足規(guī)范公式7.2.1-4,根據(jù)規(guī)范7.2.5條，正截面受彎承載力應(yīng)符合下列規(guī)定:MKfyA(h-a s-as)(7.2.5)fyAs(h-a s-as) = 360X 1231 X(400-37-27 ) = 148.9KNm跨

12、中X方向彎矩允許值Mx max = 148.9KNm跨中丫方向彎矩允許值My max = 148.9KNm(二) 跨中板帶斜截面承載力按照規(guī)范7.5.3條，不配置箍筋和彎起鋼筋的一般板類受彎構(gòu)件，其斜截面的受剪承 載力應(yīng)符合下列規(guī)定：V 0.7h區(qū) ft X bx ho(7.5.3-1)1/4S = (800/h0)(7.532)截面高度影響系數(shù) 血，(當(dāng)h0800mm時(shí)，(7.5.3-2)式中取h0=800mm)。仿=(800/h0)1/4 = (800/800)1/4=1C30混凝土軸心抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 錯(cuò)誤！未找到引用源。ft=1.43N/mm2錯(cuò)誤！未找到 引用源。，跨中板帶斜截面的受剪

13、承載力允許值為：V = 0.7 頃tbh0=0.7X 1X 1.43 X 1000X 373=373.4KN/m(三) 柱上板帶正截面受彎承載力垂直板帶方向：板面配(2C14+C14) 250,板底配C14120;沿著板帶方向：板面配 C16250，板底配C16100。取1m寬板帶，垂直板帶方向的面筋12C14,底筋9C14;沿著板帶方向的面筋4C16,底筋10C16。1、垂直板帶方向的受彎承載力計(jì)算：計(jì)算參數(shù)：C30混凝土強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fc=14.3N/mm2;鋼筋設(shè)計(jì)強(qiáng)度值fy = fy z=360n/ mm2 ;板帶截取寬度b=1000mm；as=27mm； as =37mm；29/2OAs

14、 = 12X 7 X n =1847 mm2；As = 9X 7 X n =1385 mm2h0 =H as=400 27= 373 mm按照規(guī)范公式7.2.1-2，混凝土受壓區(qū)高度：afcbX = fyAs fyAs由于混凝土強(qiáng)度小于C80，故，a=1.0所以，1.0X 14.3X 1000 X x = 360 X 1847 360 X 1385x = 11.63mm按照規(guī)范公式7.1.2-5,正截面的混凝土極限壓應(yīng)變：_5u=0.0033-(fcu,k-50) 10由于處于非均勻受壓狀態(tài)，故取 錯(cuò)誤！未找到引用源。觀=0.0033;又從前計(jì)算結(jié)果已知鋼筋屈服點(diǎn)牟二0.52根據(jù)規(guī)范7.1.4

15、-1相對(duì)界限受壓區(qū)高度符合以下公式要求：x 2a(7.2.1-4)所以，$h0 = 0.52X 373= 194mm；2a=2*37=74mmx= 11.63mm10由于處于非均勻受壓狀態(tài)，故取 錯(cuò)誤！未找到引用源。血=0.0033;又從前計(jì)算結(jié)果已知鋼筋屈服點(diǎn)心二0.52根據(jù)規(guī)范7.1.4-1相對(duì)界限受壓區(qū)高度符合以下公式要求：x 2a(7.2.1-4)所以，釧0 = 0.52X 372= 193.4mm；2a=2*37=88mmx=30.4mmE93.4m m,滿足(7.2.1-3)公式要求；x=30.4mm 2a=2*38=76mm，不滿足(7.2.1-4)公式要求；不滿足規(guī)范公式7.2

16、.1-4,根據(jù)規(guī)范7.2.5條，正截面受彎承載力應(yīng)符合下列規(guī)定：MKfyA(h-a s-as)(7.2.5)M = f yA(h-a s-as) = 360X 2010X( 400-28-38 ) = 241.68 KNm即，沿柱上板帶板方向彎矩允許值M = 241.68 KNm(四) 柱上板帶斜截面承載力按照規(guī)范7.5.3條，不配置箍筋和彎起鋼筋的一般板類受彎構(gòu)件，其斜截面的受剪承載力應(yīng)符合下列規(guī)定：V ft X bX h0(7.5.3-1)1/4S=(800/h)(7.5.3-2)截面高度影響系數(shù) 血，(當(dāng)h02a(7.2.1-4)所以，ih0 = 0.52X 948= 493mm；2a=

17、2*30=60mmx=20.87mm 詔93m m,滿足(7.2.1-3)公式要求；x=20.87mm 2a=2*28=56mm，不滿足(7.2.1-4)公式要求；不滿足規(guī)范公式7.2.1-4,根據(jù)規(guī)范7.2.5條，正截面受彎承載力應(yīng)符合下列規(guī)定：MKfyA(h-a s-as)(7.2.5)fyA(h-a s-as) = 360X2839X( 1000-52-28 ) = 940.3KNm柱帽正截面X方向彎矩允許值Mxmax= 940.3KNm柱帽正截面X方向彎矩允許值Mymax= 940.3KNm(六) 柱帽斜截面承載力按照規(guī)范7.5.3條，不配置箍筋和彎起鋼筋的一般板類受彎構(gòu)件，其斜截面的

18、受剪承 載力應(yīng)符合下列規(guī)定：(7.5.3-1)(7.5.3-2)VW 0.7hX ft X bX h0仿=(800/h)1/4又知ho = 950 mm,截面高度影響系數(shù) 價(jià)為：仿=（8OO/ho）1/4 = （800/948）4 = 0.95795C30混凝土軸心抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 錯(cuò)誤！未找到引用源。ft=1.43N/mm2錯(cuò)誤！未找到 引用源。，柱帽斜截面的受剪承載力為V = 0.7 付tbh0=0.7X 0.95845X 1.43 X 1000X 948= 909.5 KN/m即,柱帽斜截面的受剪承載力允許值V = 910KN/m四結(jié)論根據(jù)內(nèi)力計(jì)算及承載力驗(yàn)算，得出以下結(jié)果：1. 跨中板帶

19、最大彎矩為852KN/m，小于錯(cuò)誤！未找到引用源。正截面受彎承載力149 KN/m錯(cuò)誤！未找到引用源。（不可）；2. 跨中板帶最大剪力277KN，小于斜截面承載力373KN錯(cuò)誤！未找到引用源。（可）；3. 柱帽處最大負(fù)彎矩為728 KN/m，大于錯(cuò)誤！未找到引用源。 正截面受彎承載力 941 KN/m錯(cuò)誤！未找到引用源。（可）;4. 柱帽處最大剪力錯(cuò)誤！未找到引用源。KN，小于錯(cuò)誤！未找到引用源。斜截面 承載力910KN錯(cuò)誤！未找到引用源。（不可）。除柱帽處剪力超過斜截面承載力外， 其余部位承載能力足夠。柱帽處配筋未記，加上 彎起鋼筋，抗剪承載力在混凝土現(xiàn)齡期強(qiáng)度能夠設(shè)計(jì)強(qiáng)度的條件下應(yīng)該足夠。

20、 考慮到簡化 計(jì)算模型并非與實(shí)際結(jié)構(gòu)完全一致，加上已計(jì)及各種最不利情況，柱帽處剪力超過設(shè)計(jì)承 載力，施工中，可以采取重車緩慢通過解決， 這樣將車輛荷載近似為靜載，則剪力在承載 能力范圍之內(nèi)。考慮到混凝土泵車瞬間沖擊力及市場上商砼的配合比與理論有偏差， 及養(yǎng) 護(hù)條件對(duì)實(shí)際混凝土強(qiáng)度的影響，在跨中再增加支撐系統(tǒng)，具體附圖所示。劃下車軟輕做 v - - -：五、樓板支撐體系驗(yàn)算：支撐體系豎向及橫向鋼管均所采用的鋼管均為 ？48 X 3.25碗扣式腳手架鋼管，剪刀撐 鋼管為？48 X 3.25普通腳手架鋼管。1支撐立柱穩(wěn)定性驗(yàn)算：取計(jì)算單元和劃受力簡圖。以豎向支撐立管為中心選定0.6m2見方的地下室頂

21、板為計(jì)算單元為荷載計(jì)算單元；選取立管約束最大段(h= 1000m m)為受力驗(yàn)算桿件。2、計(jì)算立柱所受的荷載：地下室混凝土頂板的實(shí)際強(qiáng)度按設(shè)計(jì)強(qiáng)度進(jìn)行考慮， 為了確保支撐體系的安全性，求 的受力單元內(nèi)作用在豎向支撐立管上的荷載， 計(jì)算出單根豎向支撐立管的強(qiáng)度、剛度和穩(wěn) 定性?？紤]到后車輪居于板跨中部時(shí)所產(chǎn)生彎矩及剪力最大。單側(cè)后輪由四個(gè)平行輪胎組成 一個(gè)受力單元，此受力單元內(nèi)至少由12根豎向鋼管支撐承擔(dān)。受力計(jì)算單元見下圖所示：已知，地下車庫頂上面板覆土按 1.6m厚考慮，即板靜荷載值按Q3= 1.6x18 =28.8KN/mi，園區(qū)內(nèi)頂板上部消防車行駛所生的可變荷載標(biāo)準(zhǔn)值按Q4= 10.0K

22、N/mi設(shè)計(jì)。施工荷載組合系數(shù)為Z= 1.2恒載+1.4活載=2.6;根據(jù)上圖所示，受力單元作用在豎向支撐立管的數(shù)量N為：N= N中+( N側(cè) X 0.5 ) X 2 側(cè) Z= 4+( 4X 0.5 ) X 2 = 8 根考慮到豎向支撐桿件作用面積 S=( 0.1 + 0.35 + 0.1 )X( 0.3 + 1.3 + 0.3 )= 1.045 mmi ，另外，為了 安全考慮，可能存在桿件支頂不完全同時(shí)受力，需設(shè)定修正系數(shù)Z Z = 0.75所以P = Q1-(Q3+Q4) X S /N X Z X Z /= 200-( 38.8 X 1.045) /8 X 2.6 X 75%=159.5/

23、6 X 2.6=69.2 KN/ 根按1000mn高度的步距進(jìn)行橫桿設(shè)置，即 h = 1000mm其中，卩=1.0 ; L=L 0= 1000mm d 二 48X 3.25 mm鋼管立柱軸慣性距為：J= ( n 48732 ) - ( n 41.5 4/32 )= 229835 (mrr)鋼管截面積為：2 2 2 2A= (48 - 41.5 ) / 2 X ji = 456.67mm所以，r = V (J / A)= (229835/456.67 ) = 22.43 (mm)X = L0y / r = 1000X 1 /22.43= 44.583所以，當(dāng)X =44.583時(shí)，依施工手冊(cè)查表得

24、知，推算出折減系數(shù) =0.904，所以:2P / (A)=69.2(KN / 456.67mm X 0.904 = 168MPa又知，腳手架鋼管受壓承載時(shí)的允許應(yīng)力S =205 MPa即P / (A) S =205 MPa本方案的支撐立柱穩(wěn)定可靠，滿足安全施工要求。五支撐體系施工質(zhì)量要求：1、本方案依據(jù)碗扣式腳手架各項(xiàng)技術(shù)指標(biāo)進(jìn)行設(shè)計(jì)及各項(xiàng)驗(yàn)算，施工中必須按采用 碗扣式腳手架。2、所有投入到本支撐體系內(nèi)的腳手架桿件使用前必須進(jìn)行嚴(yán)格檢查，確保所用桿件 均無裂痕、無缺陷、無開裂，確保桿件的平直度。3豎向桿件不允許有搭接，如有連接，所有豎向支撐桿件的連接必須為對(duì)接式，且要 求對(duì)接接頭要滿足桿件強(qiáng)度

25、要求。在同一截面內(nèi)對(duì)接連接接頭含量不允許大于25%。4、每根豎向支撐鋼管必須穿戴專用定型鋼制底座，且，底座必須坐在良好的硬質(zhì)跳板上。如果樓板面不平導(dǎo)致與木跳板出現(xiàn)空隙，需要在鋪設(shè)跳板前用C20細(xì)石混凝土將凹處填平。5、每根豎向支撐鋼管上部的螺旋支托必須頂緊與樓板間木方。木方要求良好無節(jié)的 硬質(zhì)木方。6、必須按要求布置橫向短管，并且要求橫、豎向鋼管鎖緊。7、按方案要求設(shè)置剪刀撐，橫向每 5m設(shè)置一道，剪刀撐鋼管與豎向及橫向鋼管的 節(jié)點(diǎn)均用扣件進(jìn)行有效鎖緊。8安裝完成后，安排專人進(jìn)行定期檢查，確保支撐體體系的安全。辦公室衛(wèi)生管理制度一、主要內(nèi)容與適用范圍仁本制度規(guī)定了辦公室衛(wèi)生管理的工作內(nèi)容和要求及檢查與考核。2 此管理制度適用于本公司所有辦公室衛(wèi)生的管理二、定義1 公共區(qū)域：包括辦公室走道、會(huì)議室、衛(wèi)生間，每天由行政文員進(jìn)行清掃;2 個(gè)人區(qū)域：包括個(gè)人辦公