暖通設計教程

1、目目 錄錄單元一 設計程序單元二 設計課題單元三 施工圖設計單元四 技術交底與圖紙變更 單元一單元一 設計程序設計程序一.空調工程設計前的準備 (一)熟悉國家標準和規(guī)范 1. 通用設計類規(guī)范 (1)采暖通風與空氣調節(jié)制圖標準(CBJll488)； (2)采暖通風與空氣調節(jié)設計規(guī)范(GBl987)； (3)民用建筑熱工設計規(guī)范(GB5017693)； (4)建筑設計防火規(guī)范(GBJl687)； (5)高層民用建筑設計防火規(guī)范(GB5004595)； (6)民用建筑設計通則(JGJ3787)； (7)民用建筑節(jié)能設計標準(采暖居住建筑部分)(JGJ2695)。 2.施工類規(guī)范 (1)通風與空調工程

2、施工及驗收規(guī)范(GB5024397)； (2)制冷設備安裝工程施工及驗收規(guī)范(GBJ6684)； (3)采暖與衛(wèi)生工程施工驗收規(guī)范(GBJ24282)。 (二)原始資料的準備1明確該空調建筑物的性質、規(guī)模和功能劃分，這是確定空調設計參數(shù)標準和要求 以及恰當選擇空調系統(tǒng)和分區(qū)的依據，也是選擇空調設備級別類型的依據之一。2了解建筑物所在地的區(qū)域特性以及自然條件，弄清該建筑物在總圖中的位置、四 鄰建筑物及其周圍管線敷設情況，以便總體考慮對冷凍機房、鍋爐房、空調場所的布置。3了解建筑物內的人員數(shù)量、使用時間，、室內照明和各類發(fā)熱設備的容量、發(fā)熱 特性等，弄清各類功能房間、走廊、廳堂的空調面積和各室的外

3、墻、外窗及屋面的結構材質的熱工性能和面積等，作為劃分系統(tǒng)的依據，并為計算負荷作準備。4明確建筑物層數(shù)、高度及建筑物的總高度，確定其建筑類別，掌握該建筑物消防設計是屬于高層民用建筑，還是一般建筑，以便根據相應的消防規(guī)范，進行消防設計。5了解各層層高、梁高、梁的布置及吊頂形式、高度和剪力墻的位置，為規(guī)劃設備和管道布置作準備。6了解防火分區(qū)及防煙分區(qū)的劃分，以及火災疏散路線，便于防煙排煙系統(tǒng)的設置和防火閥的設置位置。 7明確其他工種如電氣、給排水、消防、裝修等的要求，便于協(xié)調，減少施 工中的矛盾。 8. 了解當?shù)氐碾娏?、熱力、燃油供應能力和方式等，以便考慮能源的利用問題。 9了解業(yè)主對空調的具體要求

4、，考慮其合理性，并提出修改性參考意見。 1李佐周，吳繼紅編著：中央空調工程設計與施工，北京，高等教育 出版社，1997。 2趙榮義主編： 簡明空調設計手冊，北京，中國建筑工業(yè)出版社， 1998。 3邢振禧主編：空氣調節(jié)技術，北京，中國商業(yè)出版社，1997。 4中國建筑科學研究院空氣調節(jié)研究所編：空調冷負荷計算方法?？?， 內部出版物，1983。 5中國建筑標準設計研究所： 采暖通風國家標準圖集，內部出版物， 1993。 6王志勇，劉振杰編：暖通空調設計資料便覽，北京，中國建筑工業(yè)出版社，1993。 (三)參考書籍和技術手冊的準備 7薛殿華主編：空氣調節(jié)，北京，清華大學出版社，1991。 8)機械

5、工業(yè)部冷凍標準化技術委員會編：制冷空調技術標準應用手冊， 北京，機械工業(yè)出版社，1997 9陸榷慶主編：實用供熱空調設計手冊，北京，中國建筑工業(yè)出版社， 1993。 10電子工業(yè)部第十設計院主編：空氣調節(jié)設計手冊第2版，北京，中 國建筑工業(yè)出版社，1995。 11北京市設備安裝工程公司等編： 全國通用通風管道計算表，北京， 中國建筑工業(yè)出版社，1997。 12龔崇實，王福祥主編：通風空調工程安裝手冊，北京，中國建筑工 業(yè)出版社，1989。 13水電站機電設計手冊編寫組編：水電站機電設計手冊(采暖通風與空 調)，北京，水利電力出版社，1984。 14強十渤，程協(xié)瑞主編： 安裝工程分項施工工藝手冊

6、(3)通風空調工 程北京，中國計劃出版社，1994。 15黃素逸等主編：采暖空調制冷手冊，北京，機械工業(yè)出版社，1997(一)選擇空調系統(tǒng)并合理分區(qū) 1空調系統(tǒng)的選擇 (1)選擇空調系統(tǒng)時，應根據建筑物的用途、規(guī)模、使用特點、室外氣 象條件、負荷變化情況和參數(shù)要求等因素，通過技術經濟比較確定。這樣就可在滿足使用要求的前提下，盡量做到投資省、系統(tǒng)運行經濟和能耗小。 (2)對集中式空調系統(tǒng)，要求一般宜采用單風管式的空調系統(tǒng)，當房間負荷 變化較大，采用變風量系統(tǒng)能滿足要求時，不宜采用定風量再熱式系統(tǒng)，不過普通舒適性空調對空調精度無嚴格的要求，目前仍較多采用無再熱的定風量集中式系統(tǒng)。僅作為夏季降溫用的

7、系統(tǒng)，不應采用二次回風系統(tǒng)。 (3)空調面積較小的房間，或建筑物中僅個別房間有空調要求的情況，宜采 用分散式空調系統(tǒng)。對空氣調節(jié)房間較多，且各房間空調要求不一的建筑物，條件許可時，宜采用四管制或雙風道變風量空調系統(tǒng)。面積很大的空調房間，或者室內空氣設計狀態(tài)相同、熱濕比和使用時間也大致相同，且不要求單獨調節(jié)的多個空調房間，通常多采用單風管、低速、一次回風、無再熱的定風量集中式空調系統(tǒng)。這種系統(tǒng)現(xiàn)在在我國民用建筑舒適性中央空調中采用最多。二、空調工程設計內容與設計步驟二、空調工程設計內容與設計步驟下面對這三種類型的空調系統(tǒng)的特點作簡要介紹。 (1)集中式系統(tǒng) (2)半集中式系統(tǒng) (3)分散式系統(tǒng)2

8、空調系統(tǒng)的分區(qū) (1)將室內溫濕度基數(shù)、潔凈度和噪聲等要求相同或相近的房間劃為幾個系統(tǒng)。 (2)根據空調控制精度，將室內溫、濕度允許波動范圍相同或相近劃分為一個 系統(tǒng)。 (3)對大型辦公樓來說，因此，可將平面分為周邊區(qū)和內部區(qū)。 (4)在高層建筑中，根據設備、管道、配件等承壓能力，沿建筑物高度方向上劃分，可分為低區(qū)、中區(qū)和高區(qū)。 (5)按建筑物各房間的用途、功能、性質和使用時間分區(qū)。(二)確定室外空氣計算參數(shù)和室內空氣設計參數(shù) 1室外計算參數(shù)的確定 參見采暖通風與空氣調節(jié)設計規(guī)范(GBJl987)的附錄二 室 外氣象參數(shù)表 2室內空氣參數(shù)的確定 (1)舒適性空調室內溫、濕度標準 根據采暖通風與

9、空氣調節(jié)設計規(guī)范中規(guī)定，舒適性空調室內 夏季：溫度 應采用2428 相對濕度 應采用40%-65%； 風速 不應大于0.3m/s 冬季：溫度 應采用18-22 ； 相對濕度 應采用40-60 風速 不應大于0.2m/s. 采暖通風與空氣調節(jié)設計規(guī)范對民用建筑中的一些特殊房間室 內設計參數(shù)規(guī)定標準，可見表12所示。 (2)工藝性空調室內溫、濕度標準(三)空調負荷計算 1冷負荷系數(shù)法確定空調房間各項冷負荷 (1)圍護結構瞬變傳熱形成冷負荷的計算方法 外墻和屋頂瞬變傳熱引起的冷負荷 在日射和室外氣溫綜合作用下，外墻和屋頂瞬變傳熱形成的逐時冷 負荷可按下式計算： LQl=FK(tl,n-tn) W (

10、1-1) 式中： F墻和屋頂?shù)挠嬎忝娣e，m2 ； K外墻和屋頂?shù)膫鳠嵯禂?shù)，W(m2K)，查表1-6可得 tn室內設計溫度, ； tl,n外墻和屋頂?shù)睦湄摵捎嬎銣囟鹊闹饡r值, ,見表1-7 對不同地區(qū)和不同情況應按下式修正: tl,n =(tl,n +td )Ka K (1-2)式中: tl,n外墻和屋頂?shù)闹饡r冷負荷計算溫度的逐時植,見表1-7; td地區(qū)修正系數(shù),見表1-8; Ka 不同外表面換熱系數(shù)修正系數(shù),見表1-9; K不同外表面的顏色修正系數(shù)，見表1-10; 各地區(qū)的室外表面換熱系數(shù)，可根據該地的室外平均風速v，按下式計算: aw=3.85v+8.95 kcal/(m2h ) (1-3

11、) 或 aw =4.48v+10.41 W/(m2K) 室內的換熱系數(shù)，一般可取8.7W/ (m2K)內墻、樓板內內圍護結構傳熱形成的瞬時冷負荷 當空調房間的溫度與相鄰非空調房間的溫度大于3時，需要考慮由內圍 護結構的溫差傳熱對空調房間形成的瞬時負荷。這可按如下的穩(wěn)定傳熱公式計算： LQ2=FK(tls- tn) W （1-4） 式中: F 內圍護結構傳熱面積，m2 。 K內圍護結構的傳熱系數(shù)，w(m2K)。 tn 夏季空調室內設計溫度，。 tls相鄰非空調房間的平均計算溫度，用下式計算： tls= tp +tls 式中： tp 夏季空調室外計算日平均溫度，； tls 相鄰非空調房間的平均計算

12、溫度與夏季空調室外計算日平均溫度 的差值。 當鄰室散熱量很少(如辦公室、走廊等)時，tls取23；當鄰室散熱量23Wm3時，tls取3；當鄰室散熱量在23116W/m3之間時，tls取5。 外玻璃窗瞬變傳熱引起的冷負荷 在室內外溫差作用下，玻璃窗瞬變傳熱引起的逐時冷負荷，可按下式計算 LQ3 = F K ( tl - tn) W （1-5）式中：F 外玻璃窗面積，m2； K 玻璃窗的傳熱系數(shù)，W(m2K)，可根據室內、外表面換熱系 數(shù)由表111(a)或表1-11(b)查得，表1-11(a)及表1-11(b) 中的數(shù)值，應根據窗框的結構形式，按表1一12加以修正； tn 室內設計溫度，； tl

13、玻璃窗的冷負荷溫度逐時值，見表l一13。 對不同的地點對表113應按下式進行修正： tl= tl + td (16)式中：tl 玻璃窗冷負荷溫度的逐時值，見表113 ， td 地區(qū)修正系數(shù)，見表114。 (2)透過玻璃進入室內的日射得熱形成的冷負荷 通過玻璃進入室內的日射得熱形成的逐時冷負荷地可按下式計算： LQ3 = F Cz Dj, max CLQ W (1-7) 式中：F 窗玻璃的凈面積，m2，是窗口面積乘 以有效面積系數(shù)Ca。Ca由表1-15查得。 Cz 窗玻璃的綜合遮擋系數(shù)，Cz = CsCn ，Cn和 Cn可分別由表116和1-17查得。 Dj,max 日射得熱因數(shù)的最大值，W/m

14、2，由表l- 18查得。 CLQ 冷負荷系數(shù)，由表1一19(a)表1-19(d)查 得。表中是以北緯 27.5劃線將全國分成 南北兩區(qū)的。 (3)室內熱源散熱形成的冷負荷 照明散熱形成的冷負荷 照明散熱形成的冷負荷，可按下式計算： 白熾燈： LQ5 = 1000 N CLQ W (18) 熒光燈： LQ5 = 1000 n1 n2 N CLQ W (19) 式中：N 照明燈具所需功率，w； n1 鎮(zhèn)流器消耗功率系數(shù)，當明裝熒光燈的鎮(zhèn)流器裝在空調房內時，取n =1.2, 當暗裝熒光燈鎮(zhèn)流器裝在空調房間內時，取 n1=1O； n2 燈罩隔熱系數(shù)，當熒光燈罩上部穿有小孔(下部為玻璃板)，可利用自然通

15、 風散熱于頂棚內時，取n=0.50.6，而熒光燈罩無通風孔者，則視頂棚內 通風情況，取n2 = 0.60.8； CLQ 照明散熱冷負荷系數(shù)，根據明裝和暗裝熒燈燈及白熾燈，按照不同的空 調設備運行時間和開燈時間及開燈后的小時數(shù)，由表120查得。 人體散熱形成的冷負荷 人體散熱引起的冷負荷，可按下式計算： LQ6 = qs n n CLQ + qL n n W (1lO) 式中：CLQ 人體顯熱散熱冷負荷系數(shù)(見表l一21)，對于人員密集的場所可 取CLQ =1.0，對于室溫在全天24小時內不能保持恒定的，也可取 人體顯熱冷負荷系數(shù)CLQ =1.0； qs 成年男子顯熱散熱量，W (見表122)；

16、 n 室內全部人數(shù)； qL 成年男子潛熱散熱量，W(見表l一22)； n 群集系數(shù)(見表123)。 設備和用具的散熱量引起的冷負荷 設備和用具的散熱量引起的冷負荷，可按下式計算： LQ7 =Q CLQ + Qq W (1一11) 式中：Q 設備和用具實際的顯熱散熱量，W CLQ 設備和用具顯熱散熱冷負荷系數(shù)，根據有罩和無罩的情況由表 124(a)和 124(b)查??； Qq 設備和用具實際的潛熱散熱量，W 常用家用電器的設備功率，運時時間，散熱量和散濕量見表125。 常用家用電器的設備功率，運時時間，散熱量和散濕量見表125。 設備和用具的顯熱散熱量，也可根據其類型按下述公式計算： a)電動設

17、備的顯熱散熱量 當工藝設備及電動機裝在室內時： Q = n1 n2 n3 N / W (1-12) 當工藝設備在室內，電動機不在室內時 Q = n1 n2 n3 N W (1-13) 當工藝設備不在室內，只有電動機在室內時 Q = n1 n2 n3 N (1 ) / W (114) 式中：N 電動設備的安裝功率，W； 電機效率，可由表126查得； n1 安裝系數(shù)，即電動機的最大實耗功率與安裝功率之比，通常 取n1 = 0.7O9; n2 負荷系數(shù)，即電動機平均實耗功率與設備設計時最大實耗功率 之比, 通常對精密機床取n2 = 0.150.40；對普通機床取 n2 = 0.5； n3 同時使用系

18、數(shù)，即室內電動機同時使用的安裝功率與總安裝功 率之比，根據工藝過程中設備的使用情況，通常取n3 b) 電熱設備顯熱散熱量 對于無保溫密閉罩的電熱設備 Q = n1 n2 n3 n4 N W (115) 式中：n1 ,n2 ,n3的意義同前式； n4 考慮排風帶走熱量的系數(shù)。c)電子設備顯熱散熱量 燈光照明引起的冷負荷計算式(18)與式(19)可以簡化為： 白熾燈： LQ5 = (0.9 0.95 ) 1000 N W (116) 熒光燈： LQ5 = (0.9 0.95 ) 1000 n1 n2 N W (117) 人體散熱引起的冷負荷計算式(1-10)可簡化為： CL6 = (0.9 0.9

19、5 ) ( qs + qL ) n n W (118) 2空調房間冷負荷的確定 (1)分項計算各項得熱引起的冷負荷的逐時值，計算時間一般取7:00一19:00商業(yè)樓、綜合樓等計算時間可取至24:00)，外墻負荷、窗日射負荷應按南、東、西、北等各朝向分別逐時計算，再按鐘點將各朝向的冷負荷逐時相加。各項負荷計算。結果宜參考表格127(a)127(c)，列表表示，以便核查。 (2)將同一鐘點的各項冷負荷抄列于匯總表中，并逐時相加得出各鐘點的各項冷負荷的總和。參考表格127(d)所示。 (3)考慮最不利情況，取上表中逐時累計的各項冷負荷總和中的最大值作為該空調房間的冷負荷。 (4)如果空調系統(tǒng)中新風直

20、接送入房間處理(則新風不承擔室內空氣負荷時), 則空調房間冷負荷還應包括新風負荷 3新風量的確定與新風冷負荷 (1)新風量的確定 民用建筑的新風量采暖通風與空氣調節(jié)設計規(guī)范規(guī)定的民用建筑的最小新風量見表128所示. 生產廠房的新風量 (2)新風負荷的確定 在濕空氣的hd圖上，根據設計地室外空氣的夏季空調計算干球溫度tw和濕球溫度tw,s確定新風狀態(tài)點形，得出新風的焓hW；根據室內空氣的設計溫度tN和相對濕度N，確定回風狀態(tài)點(也就是室內空氣設計狀態(tài)點)，得出回風的焓hN，則夏季空調的新風冷負荷CLW可按下式計算： CLW = 1.2 LW ( hW- hN) W (119) 式中：LW新風量，

21、m3/h； hW新風狀態(tài)點W的焓值，kJ/kg； hN回風狀態(tài)點N的焓值，kJ/kg； 1.2空氣在20時的密度，kg/m3。4空調系統(tǒng)冷負荷的確定 多個房間共用同一空調系統(tǒng)時，空調系統(tǒng)的冷負荷可按上述方法算出的各個房間的空調逐時綜合冷負荷相加，并取逐時累計中最大值為該空調系統(tǒng)的冷負荷，參考表l一29. 若在計算每個房間的空調冷負荷時，沒有考慮新風負荷，則應在上述確定的空調系統(tǒng)冷負荷的基礎上加上新風負荷，作為該空調系統(tǒng)的冷負荷。 5制冷系統(tǒng)負荷的確定 制冷系統(tǒng)負荷Q?？砂聪率酱_定： Q0 = Q Kr Kf K Kb W (120) 式中：Q空調系統(tǒng)冷負荷，W。 Kr 房間同期使用系數(shù)，視建筑

22、物的使用性質、功能、規(guī)模,等級及經 營管理等因素而定，取Kr =0.61.0之間。 Kf 冷量損失附加系數(shù)，與空調系數(shù)的規(guī)模，設備類型、管道長短 有關，水一風系統(tǒng)，取值Kf =1.101.15；直接蒸發(fā)式表冷器系 統(tǒng)，取Kf =1.051.10。 K 效率降低修正系數(shù)，采用設備生產廠家提供的數(shù)值，如果廠家 提供的設備制冷量已經考慮了出力及傳熱效率降低的影響，則取 K =1.00；一般可取K。=105110。 Kb 事故備用系數(shù)，一般不考慮備用。僅在特殊工程中，亦采用X臺 1備的方式,即根據制冷系統(tǒng)冷負荷應選機房機器的臺數(shù)X為2臺 (或3臺)時，機房則采用2臺1備或3臺1備的方式。6空調房間的濕

23、負荷 對空調房間須考慮濕度變化時，尚應計算房間的濕負荷。 (1)人體散濕引起的濕負荷 人體散濕量，可按下式計算： Dl = nn10-3 kg/h (121) 式中：成年男子的散濕量，ks(h人)，可由表1-22查得； 其他符號見式(110)。 (2)餐廳食物散濕引起的濕負荷 食物散濕量，可按下式計算： D2 = 11.5m10-3 kg/h (122) 式中：m餐廳額定人數(shù)。 (3)敞開水面散濕引起的濕負荷 敞開水面的散濕，可按下式計算： D3 = (Pq,b Pq)FB/B1 kg/h (123) 式中：Pq,b水表面溫度下的飽和空氣的水蒸氣分壓力，Pa； Pq空氣中水蒸氣的分壓力，Pa；

24、 F水槽水面面積，m2； B標準大氣壓，取B=101325Pa； B1當?shù)貙嶋H大氣壓，Pa； 蒸發(fā)系數(shù)，kg(m2hPa)。 蒸發(fā)系數(shù)可由下式決定： = (a + 0. 00013) (124)式中：水面上方的空氣流速，m/s； a為周圍空氣溫度為1530時，不同水溫下的水蒸氣擴散系數(shù)， kg(m2hPa)，見表：1-30，(4)其他設備散濕引起的濕負荷 家用電器的散濕量可由表1-25查得。 工藝設備的散濕量引起的濕負荷，應由工藝設備有關部門提供，或按有關資 料確定。7空調負荷的估算法 (1)簡便計算法 (2)概算指數(shù)法 綜合指標 分類指標 (3)對于整體式小型空調機組的選用，可根據經驗進行估

25、算。 (四)空調房間送風狀態(tài)及送風量確定1送風溫差的確定 空調系統(tǒng)夏季送風溫差，應根據風口類型、安裝高度和氣流射程長度以及是否貼附等因素確定。舒適性空調，送風高度小于或等于5mifN，不宜大于10，送風高度大于5m時，不宜大于15。2送風狀態(tài)及送風量確定 選定送風溫差后，即可按以下步驟確定送風狀態(tài)和送風量。 (1)在hd圖上確定室內空氣狀態(tài)點N(見圖11)； (2)根據空調房間的余熱p和余濕D求出熱濕比，并過點N畫出熱濕比過程線； (3)根據所選定的送風溫差，求出送風溫度t。，過t。的等溫線和熱濕過程線的交點即為送風狀態(tài)點O，如圖l一1所示。 (4)確定送風量： 送風量可按下式計算： G =

26、- kg/h (125) 1000NoNoQDhhdd (5)校核空調房間換氣次數(shù)是否符合“設計規(guī)范”的規(guī)定，見表134。 空調房間的換氣次數(shù)n為房間送風量與房間體積的比值，即 次/小時 (1-26)式中：G空調房間的質量送風量，kgh； 1.2空氣的密度，kgm。； V空調房間的凈容積，m。 根據式(126)算出的換氣次數(shù)，如不小于“設計規(guī)范”的規(guī)定，則符合要求。 否則，應適當減小送風溫差，增加送風量。 需要說明的是，對空調精度無嚴格要求，且房間內的散濕量較小的舒適性空調房間，在確定送風狀態(tài)時，一般可不精確計算熱濕比，而按下述兩種“機器露點”法近似確定送風狀態(tài)點。 等濕線“機器露點”法： 因

27、為濕負荷較小，熱濕比 ，因此近似的取 ，在空氣hd圖中過N點作出的熱濕比線 ，即等d線，與 =9095的等線的交點即為機器露點L，將此機器露點L近似作為送為狀態(tài)點O，如圖12所示。用該方法確定的送風量相對較大，且對有濕負荷的房間會造成一定的偏差。 等溫線“機器露點”法： 1 .2GnV 根據上述要求確定最大送風溫差 ，則送風溫度 ，該等溫線與 =9095的 等中線的交點即為機器露點L，近似地將此機器露點L作為送風狀態(tài)點O，如圖13所示。 該方法確定的送風量相對較小，且對有濕負荷的房間偏差較小。但應注意在使用該方法確 定送風狀態(tài)點時，若送風溫度低于室內設計狀態(tài)N所對應的露點溫度 時，則應降低送風

28、 溫差(取 )，或采用第一種方法，否則會在送風口上產生結露現(xiàn)象造成滴水。 (五)確定空氣處理方案和選擇空氣處理設備 1.一次回風集中式空調系統(tǒng)處理方案與選型計算 (1) 有再熱情況 在圖中確定新風與回風狀態(tài)點。 根據設計地夏季的大氣壓力，選用合適的濕空氣圖。在圖上，根據12確定的設計地 室外空氣夏季空調計算干球溫度tw和濕球溫度ts，確定新風狀態(tài)點W。根據設計的室內溫度tN和相對濕度圣N，在圖上，確定室內空氣設計狀態(tài)點N。查出hw和hN，并連結NW。 確定空調房間的熱濕比線。 根據負荷計算確定的室內余熱Q(即空調房間冷負荷)和余濕D(即空調房間濕負荷)，算出房間的熱濕比 =Q/D，并在hd圖上

29、過點作出相應的過程線。 確定送風狀態(tài)。 按照“設計規(guī)范”要求，選擇適當?shù)乃惋L溫差 ，由 ，確定送風溫度，則 的等t線與所作線的交點，即為送風狀態(tài)點O。查出送風狀態(tài)點的焓值,并按下式計算送風量。 ,maxot,maxonotttdt,maxonotttotoNotttott式中：L 空調系統(tǒng)的送風量，m3/s； Q 空調房間冷負荷，kW； hN室內空氣的焓值，kgkJ； ho送風狀態(tài)點的焓值，kgkJ。確定新風量。 按照“設計規(guī)范”要求(參見表128)，確定房間所需的新風量hW。 確定混合狀態(tài)點。 根據新風與回風混合前后能量守恒，按下式計算出混合狀態(tài)C的焓值hc。 J/Kg (1一28) 式中：

30、hc混合狀態(tài)點的焓值，kgH。 GW,LW新風狀態(tài)點的質量送風量，kgs；體積送風量，m3/s。 GN,LN回風狀態(tài)點的質量送風量，kgs；體積送風量，m3/s。 hW新風狀態(tài)點的焓值，kgkJ； G, L空調系統(tǒng)的質量送風量，kss；體積送風量，m3/s。 則混合狀態(tài)點C為h = hc的等h線與室內外空氣狀態(tài)點NW連線的交點，也就是空調器的進風狀態(tài)點。即可得，空調器的進風參數(shù)tc (即干球溫度DB)和tc,s。(即濕球溫度WB)。 3/1.2 ()NoQLmshhWwNNWNcWNGhGhLLhhhGLL確定機器露點狀態(tài)。 過送風狀態(tài)點作等d線與 = 9095 (表冷器一般取90)等濕曲線相

31、交即可確定機器露點，得出空氣露點的焓值h。連結皿和LD就分別是冷卻去濕和等濕升溫(即再熱)兩個過程的過程線。計算空調機應提供的冷量Q。 因為CL線代表冷卻去濕過程，則空調器冷負荷可按下式計算： (kW) (129) 式中：Qo空調器冷負荷，kW； hL機器露點的焓值，kJkg； 其他符號含義同上。計算空調機應提供的再熱量Qh。 LC線代表再熱過程，所以空調器應提供的再熱量可按下式計算： (kW) (1-30) 其他符號含義同上。 對集中式系統(tǒng)，其風量、冷量、再熱量都應加大10。選型。 根據確定的進風參數(shù)tc /tc, s (即DBWB)和算出的送風量L、冷量Q。及再熱量Qh，查空調設備手冊或廠

32、家的產品樣本，就可選定符合要求的空調機了。附錄提供了部分產品性能。 1.2()ocLQL hh1.2()hoLQL hh (2)無再熱情況 對空調精度無要求，送風溫度也無嚴格限制的空調系統(tǒng)，為減少能耗，通常省 去空調機的再熱過程，在“設計規(guī)范”允許的送風溫差范圍內，盡量加大送風溫差 取房間熱濕比線與 = 90線(或 = 95%線)的交點L作為送風狀態(tài)點，這種處理 方法常稱為機器露點送風，此時，選擇的空調機不需具有再熱處理設備。如圖1- 5所示 對空調機作選擇計算的步驟和方法同有再熱情況類似。此時，空調器的進風參數(shù)為tc (即干球溫度DB)和tc, s (即濕球溫度WB)，送風量可按下式計算：

33、空調負荷的冷量可按下式計算： kW 兩式中各符號同前述。 需要指出的是： 機器露點作為送風狀態(tài)點的溫度，應不低于室內空氣設計狀態(tài)點N對應的露點的溫度，以免空氣在送風口處結露，造成滴水現(xiàn)象。 房間空調負荷是按冷負荷概算指標進行估算其所需的冷量Q。時，送風狀態(tài)點(機器露點L)可根據等溫線“機器露點”法進行確定。具體做法： 3/1.2 ()NLQLmshh1.2()ooLQL hh(a)由L = 90和)或)兩參數(shù)，近似確定送風狀態(tài)點的機器露點L。(b)新風量與送風量之比，工程上常取1015，根據式(128)即可計算出hc，從而可確定出空調器的進風參數(shù)。(c)空調器所需的冷量，即為由冷負荷概算指標估

34、算出的冷負荷，無需再進行計算， (d)送風量可按(1-3)式計算 (1-31) 式中各符號含義同上。 在選擇計算時，應注意空調器的一個重要性能參數(shù)，即冷風比，它是指空調器冷量與送風量之比(QL)。當冷量單位kw，風量單位用m3/s 時，一般空調器的冷風比約為1525kJ/m3 臺3.66 kcal(hm3)。恒溫恒濕機組冷風比多在2025kJm3 合4.8 6 kcal(hm3)之間，冷風型空調器冷風比多在17.521kJm3之間。選用的空調器所需的冷風比，一般應落在空調器冷風比的范圍之內。 2風機盤管加新風空調系統(tǒng)處理方案與選型計算 風機盤管加新風空調系統(tǒng)的空氣處理方案與新風的供給方式有關，

35、新風的供給方式有多種方案，表136提供了各種方式的適用范圍。 下面詳細介紹表l一37中，I型新風狀態(tài)處理方案的空氣處理過程及選型計算。處理過程如圖16所示。 3/1.2 ()ocLQLmshh 在該系統(tǒng)中的新風，由一個新風機集中或分幾個新風機分區(qū)集中處理，到機器露點L(W) (L(W) = 90%,hL(W) = hN)，即處理后新風的焓，等于室內空氣設計狀態(tài)的焓。然后經新風送風管送人各個空調房間，這樣送人空調房間的新風就不負擔室內的全熱冷負荷。 新風直入式系統(tǒng)的風機盤管，只承擔處理室內回風的負荷，處理后回風達到的機器露點L(F) L(F) = 90%,hL(F) = tN, d (tN -

36、tN, d 10或tL(F) = tN - 10(tN - tN, L)10。這樣既可在“設計規(guī)范”允許的送風溫差范圍(10)內，采用最大溫差送風，又可保證風機盤管送風口不低于室內空氣的露點溫度。 由新風管直接送入房間的經處理的新風和風機盤管送出的經處理的回風，是在房間內混合達到混合狀態(tài)C點的。然后吸收室內余熱Q和余濕D，使室內工作區(qū)空氣達到設計狀態(tài)N。C點在L(W)和L(F) 兩點的連線上的位置，對濕度精度要求不高時，可由算得的新風量與總風量的比值LW/L確定，對濕度精度要求較高時，則應根據熱濕比線與L(W) L(F)連線的交點，即為送風狀態(tài)點，根據該點的位置再計算所需的新風量。 選型計算步

37、驟：(1)新風機的選擇計算確定新風機的進風參數(shù) 根據表ll，可確定出設計地室外空氣夏季空調計算干球溫度和濕球溫度，即新風機的進風參數(shù)為tW和ts確定新風機所需風量2風機盤管的選擇計算a) 確定風機盤管的進風參數(shù)b) 確定風機盤管所需提供的冷量 QF = QQW kW (133) 式中：Q空調房間的冷負荷，kW； QW 空調房間的新風冷負荷，kW。c)確定風機盤管所需的風量式中：QF 風機盤管的冷負荷，kW； hN回風狀態(tài)點的焓值，kJkg； hL(F)機器露點LF的焓值，kJkg。d)選型3()/1.2 ()FFNL FQLmshh一、一、 工程概況工程概況 本建筑物是一幢具有商業(yè)、餐飲、娛樂

38、、辦公等多種功能的綜合辦公大樓，地處重慶市。總層數(shù)為6層（含地下一層），其中地上首層為商場、超市；二層為中餐廳和西餐廳；三層為娛樂城和大、小包廂酒吧、咖啡間；四、五層為辦公樓；地下室為中央空調機房及停車場。地下室、一、二、三層層高均為4.5m，四、五層層高為3.8m，建筑物地面總高度為22.6m?？偨ㄖ娣e約6800m2。廚房、發(fā)電機房、配變電房等附屬功能用房另建。相關建筑見附錄。 該建筑物有關資料如下： 1. 人數(shù) 人員數(shù)的確定是根據各房間的使用功能及使用單位提出的要求確定的：商場、超市按0.81.2人/m2 計算；中餐廳、娛樂城按0.50.6人/m2計算；西餐廳按0.25人/m2 計算；三

39、層休息室按0.1人/m2 計算，大包廂按每間10人、小包廂按每間5人計算；四、五層人數(shù)休息大廳按0.2人/m2計算；大會議廳按18人，小會議廳按6人，接待室按5人計算；辦公室均按每個房間5人計算；工作間按3人，控制間按每間1人計算。 2 照明設備 由建筑電器專業(yè)提供，照明設備為暗裝熒光燈，鎮(zhèn)流器設置在頂棚內，熒光燈罩內無通風口，功率為65w/m2。 3、 空調每天使用時間 一、二、三層為14小時，即8：0022：00； 四、五層為8小時，即8：0016：00。 (六)冷水機組選擇和中央機房布置1冷水機組的分類及特征2冷水機組的技術參數(shù)冷水機組的技術參數(shù)主要有以下幾項：(1)制冷運行工況(2)制

40、冷量(3)制冷工質及充注量(4)冷量調節(jié)范圍(5)機組輸入功率(6)冷水和冷卻水流量(7)水路壓頭損失 (8)接管尺寸(9)噪聲3冷水機組的選擇(1)冷水機組的選擇原則(2)冷水機組的選擇步驟4中央機房設計和設備布置要求(1)中央機房應盡可能靠近冷負荷中心布置。(2)中央機房應采用二級耐火材料或不燃材料建造，并有良好的隔聲性能。(3)采用氟里昂壓縮式冷水機組，機房凈高不應低于3.6m。若采用溴化鋰吸收式制冷，設備頂部距屋頂或樓板的距離，不得小于1.2m。(4)中央機房內壓縮機間，宜與水泵間、控制室間隔開，大型冷凍機房還應根據具體情況，設置維修間、貯藏室及廁所等。盡量設置電話，并應考慮事故照明。

41、(5)中央機房設在地下層時，應設機械通風，小型機組按每小時3次換氣計算；離心式機組，換氣量可按K：0404p。乃(m。h)計算，Q(kcalh)為總制冷量。(6)中央機房內，應設給水排水設施和排水溝。(7)中央機房的設備布置和管道連接，應符合工藝流程，并應便于安裝，操作和維修。5冷、熱源組合 (1)夏季采用電制冷獸冰冷式冷水機組時，冬季應優(yōu)生選捶城市熱網。 (2)夏季采用風冷式冷水機組時，冬季應優(yōu)先采用熱泵機組，在我國寒冷的北方地區(qū)，由于熱泵的使用溫度和供熱能力有限，不宜選用熱泵機組。 (3)夏季采用溴化鋰吸收式冷水機組時，由于已有熱源，因此冬季供熱直接采用該熱源是經濟的。(4)夏季采用直燃式

42、溴化鋰機組時，顯然冬季也用其作為供熱熱源是經濟的。 (七)空調水系統(tǒng)設計1空調冷(熱)水系統(tǒng)的設計步驟 (1)選擇冷(熱)水系統(tǒng)的形式 空調水系統(tǒng)的形式 (a)雙管制和四管制系統(tǒng) (b)閉式和開式系統(tǒng) (c)異程式和同程式系統(tǒng) (d)定水量和變水量系統(tǒng) (e)單式水泵系統(tǒng)和復式水泵系統(tǒng) 空調水系統(tǒng)形式的選擇與分區(qū) (a)一般建筑物的舒適性中央空調，其冷(熱)水系統(tǒng)宜采用單式水泵、變水量調節(jié)、雙管 制系統(tǒng)，并盡可能為同程式或分區(qū)同程式。 (b)舒適性要求很高的建筑物可采用四管制系統(tǒng)。 (c)高層建筑，特別是超高層建筑，在每層供水作用半徑不大時，常采用豎向總管同程式，水平異程管式。 (d)如果全系

43、統(tǒng)只設一臺冷(熱)水機組時，宜采用定水量系統(tǒng)；變水量系統(tǒng)宜在設有兩臺以上的冷(熱)水機組的水系統(tǒng)中采用。 (e)大型建筑中一般情況宜采用單式水泵系統(tǒng)，宜采用復式水泵系統(tǒng)。 (f)冷(熱)水系統(tǒng)的分區(qū)與空調系統(tǒng)的分區(qū)應結合考慮，通常是一致的。 (2)冷(熱)水系統(tǒng)水管管徑的確定 如已知流量和流速時，管徑可在圖110的諾模圖中查出。也可按下式計算： 式中： Vj計算流量，m3/s，由該管段所承擔的各空調末端裝置的總設計 水流量確定； j水流速， m3/s。 水流速可參照表l一41所列的不同公稱直徑下的最大允許水流速選定，或由 圖l10諾謨圖確定。 (3)供、回水集管的設計 供、回水集管的管徑，按其

44、中水的流速為0508ms的范圍內確定。供、回水集管的管長由所需連接的管接頭個數(shù)、管徑及間距確定。兩相鄰管接頭中心線間距宜為兩管外徑+120mm；兩邊管接頭中心距集管端面宜為管外徑+60mm。如圖1-11所示。 1 .1 3jnjVd (4)水頭損失計算 流體在管道內運行阻力損失包括兩部分，即沿程阻力損失和局部阻力損失。 管路的水頭損失按下式計算 P = Pe +Pm mH2O (1-36)式中：P管路的水頭損失，mH2O； Pe各管段沿程摩阻水頭損失之和，mH2O； Pm各局部阻力水頭損失之和，mH2O。 沿程摩阻水頭損失 沿程摩阻水頭損失可以按下面兩種方法計算確定。 (a)近似估算： mH2

45、O (137) (138) 式中：管路中水流速度，m/s； L管路長度，m； d管子直徑，m。 管中動壓 可按圖1-12查取22eePg0 .0 2 5eLd22 g(b)按水力坡降計算： Pe = i L mH2O (1-39)式中：i水力坡度，即單位管長的水力損失，mH2O/m； L管路長度，m。 對舊鋼管和鑄鐵管的水力坡度： 當1.2米/秒時。 mH2O/m (1-40) 當12米/秒時。 mH2O/m (1-41)式中：dj管子的計算內徑，m； 管內水流速，m/s。21.30.00107jid20.31.30.8670.000912(1)jid局部阻力水頭損失 (a)常用計算公式 mH

46、2O (1-42) 式中：局部阻力系數(shù)，由附錄中查取； 管中水流速，ms。 (b)當量長度計算法 將局部阻力用與水頭損失等值的直管段長度來表示，即為當量長度Lm。 Pm = iLm mH2O (1-43) 式中：i水力坡度，mH2O/m； Lm局部阻力當量長度，m，可由表1-42查取。22mPg(5)冷(熱)水泵的配置與選擇水泵流量的確定：水泵的流量可按下式計算： V = 1V1 (144)式中： 1流量儲備系數(shù)，當水泵單臺工作時，1 =1.1，當兩臺并聯(lián)工作時， 1=1.2： V1 冷水機組額定流量，m3/s。水泵揚程可按下式計算： H =2 Hmax mH2O (145)式中：2揚程儲備系

47、數(shù)，一般2取1.1； Hmax水泵所承擔的供回水管網最不利環(huán)路的水壓降，mH2O。 最不利環(huán)路的總水壓降Hmax，可按下式計算： Hmax =P1 +P2 + P mH2O (1-46) 式中：P1冷水機組蒸發(fā)器的水壓降，mH20?？筛鶕O計工況從產品樣本中查知。 P2環(huán)路中并聯(lián)的各臺空調末端裝置中最大的水壓降，mH2O?？筛鶕O計工 況從產品樣本中查知。 P環(huán)路中各種管件的水壓降與沿程壓降之和，mH2O。按式(136)計算。 表143列出了冷水機組及一些設備的阻力損失范圍，供參考。 在估算時，可大致取每100m管長的沿程損失為5 mH2O。這樣，若最不利環(huán)路的總長(一般為供、回水管管長之和)

48、為L，則最不利環(huán)路的水壓降可按下式估算： Hmax =P1 +P2 +0.05L(1+K) mH2O (147)式中：P1冷水機組蒸發(fā)器的水壓降，mH2O； P2該環(huán)路中并聯(lián)的各臺空調末端裝置中最大的水壓降，mH2O； K為最不利環(huán)路中局部阻力當量長度總和與該環(huán)路管道總長的比 值。當最不利環(huán)路較短時，取K=0.20.3；最不利環(huán)路較長時, 取K= 0.400.60(6)膨脹水箱的配置與選擇 閉式水系統(tǒng)，為容納水系統(tǒng)內，水的熱脹冷縮的變化和補充系統(tǒng)的滲漏水，應 設置膨脹箱。膨脹水箱結構示意圖如圖113所示。 膨脹水箱一般設置在高出冷(熱)水系統(tǒng)最高點的23米處，且一般連接在水泵的吸入側。2冷卻水

49、系統(tǒng)設計步驟(1)冷卻水泵和冷卻塔的配置(2)冷卻水系統(tǒng)管徑的確定(3)冷卻水泵的選擇冷卻水泵的流量確定 冷卻水泵的流量應為冷水機組冷卻水量的1.1倍。冷卻水泵的揚程的確定 冷卻水泵的揚程可按下式進行計算： H = 1.1(P1+Z+p) mH2O (1-49)式中 P1冷水機組冷凝器水壓降，mH20，可從產品樣本中查得； Z冷卻塔開式段高度z(或冷卻水提升的凈高度)，mH2O； p管道沿程損失及管件局部損失之和，mH2O，可按式(136)計算。 作估算時，管路中管件局部損失可取5 mH2O ；沿程損失可取每100m管6mH2O。若冷卻水系統(tǒng)供、回水管長為L(m)， 則冷卻水泵所需揚程的估算:

50、 H= P1+Z+5+L 0.06 mH2O (1-50) 式中符號含義同上式。選型(4)冷卻塔的選擇 首先根據冷卻塔安裝位置的高度、周圍環(huán)境對噪聲的要求等，確定冷卻塔的結構形式。 冷卻塔的型號和規(guī)格 冷卻塔的進、出水溫度確定，即為制冷機冷凝器的出、進水溫度。 當設計條件與冷卻塔制造廠提供的產品性能表條件不同時，應根據產品樣本給出 的冷卻塔的熱工性能曲線或資料進行修正。 型號規(guī)格選定后，復核所選冷卻塔的結構尺寸是否適合現(xiàn)場的安裝條件，并根據冷卻塔的運行重量，核算冷卻塔安裝位置的樓板或屋面板結構的承受能力，以確保安全。 3冷凝水管路系統(tǒng)的設計步驟 (1)冷凝水管設計及布置要求 (a)冷凝水管道宜

51、采用聚氯乙烯塑料管或鍍鋅鋼管，不宜采用焊接鋼管。 (b)當空調器附近有下水管或地溝時，空調器設水管將凝結水就近排放至下水管中或地溝內。 (c)空調器無法就近排放時，則需用冷凝水管將空調器的冷凝水集中排至下水管或地溝。 (d)風機盤管凝結水盤的泄水支管坡度，不宜小于0.0l，其他水平支干管，沿水流方向，應保持不小于0.008的坡度，且不允許有積水部位。 (2)冷凝水管管徑的確定 一般情況下，每1kw的冷負荷每小時產生約0.40.8kg左右的冷凝水。通?？梢罁c該段連接的空調器的總冷量Q(kW)，按表134選定冷凝水管管徑。(八)空氣的輸送與分配設計1氣流組織的形式選擇 按照送、回風口的相互位置和

52、氣流方向，有如下幾種氣流組織的基本形式： (1)上送風下回風 (2)上送風上回風 (3)下送風上回風(4)中送風下回風2送、回風口型式的選擇 (1)送風口型式的選擇 (2)回風口型式的選擇3氣流組織的設計計算 (1)側送、側回形式的氣流組織 側送、側回形式的氣流組織設計計算具體步驟如下： 選定送風口型產，確定紊流系數(shù)0，布置送風口位置，確定射程戈。送風口型式及其紊流系數(shù)可查表147和148。 選取送風溫差，計算送風量與換氣次數(shù)(可直接用本節(jié)(四)中對各房間送風量與送風狀態(tài)確定的數(shù)據)。送風溫差與換氣次數(shù)及室溫允許波動范圍有關，可查表134和l一35。 確定送風口的送風速度。式中：h空調區(qū)高度，

53、m，一般取2m； W送風口底邊至頂棚距離，m； 0.07x射流向下擴展的距離，m； 0.3 為安全系數(shù)，m。 如果房間的高度大于或等于H，即認為滿足要求，否則要調整設計。 (2)噴口送風的氣流組織 ， 噴口送風氣流組織設計計算具體步驟為： 確定射流落差與射程長度 確定工作區(qū)流速xp (1-58)式中：x射程省處的軸心速度，m/s； o射流出口速度，m/s； a噴口的紊流系數(shù)，見表1-48； x射程長度，m； do噴口直徑，m。 工作區(qū)流速(即射流區(qū)末端平均速度)計算式為： xp = 0.5x ms (159)式中： x為射程末端的中心速度，ms。 選擇送風溫差，計算送風量L 送風溫差的確定見表

54、135. 送風量可根據式(125)計算。 由阿基米德數(shù)Ar數(shù)，再根據式(156)計算出送風速度o0.480.147oxoaxd(3)散流器送風氣流組織 圓形多層直片式散流器用相應的計算表進行送風設計，計算較為簡單，其計算步驟是： 按照房間(或分區(qū))的尺寸選取相應的散流器送風計算表，并查出室內平均風速pj。應區(qū)分送熱風和送冷風的情況，對pj值進行修正。 選取送風溫差。送風溫差與換氣次數(shù)及室溫允許波動范圍有關，可查表 1-34和1-35。 根據房間中的冷(熱)濕負荷q和送風溫差to，按下式計算送風量L。 m3/s(1-63) 若房間被分割成多個相等的區(qū)域時，冷(熱)負荷q應為該區(qū)域的負荷。 確定送

55、風速度和散流器尺寸大小。按表1-50所對應值，在第一列查出與L相近的風量值，并在這一行中順序查得送風速度s 、散流器有效面積F和頸部直徑D。0.831.2 1.01poooqqqLCttt(1)繪制系統(tǒng)軸側圖，標注各段長度和風量。(2)選定最不利環(huán)路(一般是指最長或局部構件最多的分支管路)。(3)選定流速，確定斷面尺寸。 各種管道內空氣的推薦流速和最大允許流速見表153(a)和153(b)，表 中將送風分低速和高速兩種，在一般空調系統(tǒng)中，均采用低速；對高層建 筑，因風管占用建筑空間的矛盾較突出，為了節(jié)省建筑空間，可采用高速 風管。5風機的選擇與校核 （1）考慮到風管漏風、風機出力自然衰退和計算

56、誤差等因素，應對已算得的風量和風壓加上一定的安全量， 即 Lf = 1.1L (170) 式中：Lf 送配風機所需的風量，m3/s； L風管中計算所需的風量，m3/s 。 H = 1.15P Pa (171) 式中：H選配風機所需的風壓，Pa； P最不利環(huán)路中沿程阻力和各種管件的局部阻力之和，Pa。 (2)根據廠家提供的風機性能圖(表)選擇風機，應使工作點處在高效區(qū)域。 (3)如果風機使用地點對噪聲要求較高，應考慮選用低轉速、低噪型風機。 (4)空調工程中，使用離心風機較使用軸流風機為多。但大風量、低阻力、對噪聲無特別要求的系統(tǒng)，可以選用軸流風機。 (5)當系統(tǒng)中要求的風量很大而一臺風機的風量

57、又不夠時，可以在系統(tǒng)中并聯(lián)設置兩臺或多臺同型號的風機。 (6)當系統(tǒng)要求的風壓較高，而一臺風機的風壓又不夠時，可在系統(tǒng)中串聯(lián)兩臺同型號的風機。 (7)并聯(lián)或串聯(lián)風機，并非是簡單地風量相加或風壓疊加，應通過風機性能曲線與風道特性曲線分析，而增加。 三、空調系統(tǒng)的消聲、減振及防火閥 (一)空調系統(tǒng)的消聲 (二)空調系統(tǒng)的減振 (三)防火閥四、中央空調的通風系統(tǒng)四、中央空調的通風系統(tǒng)(一)通風系統(tǒng)1通風系統(tǒng)設計的一般原則 (1)通風換氣應盡可能采用自然通風方式，以節(jié)省能源和投資。只有當自然通風不能保證衛(wèi)生要求時，才采用機械通風。機械通風時又應盡量采用局部排風，當局部排風達不到要求時，才采用全面通風。

58、 (2)排風口應盡量靠近有害物源，或有害濃度較高的區(qū)域。 (3)進風口盡量靠近操作區(qū)，進入氣流首先進入操作區(qū)，再由污染區(qū)排出。 (4)室內產生有害戶體和粉塵時，送風量應小于排風量，使室內形成負壓。一般送風量為排風量的80。 機械通風的換氣量宜按式(1-72)計算 廚房的排風系統(tǒng)的風機排出口一般設在建筑物樓屋面。 設置排風系統(tǒng)的房間，應考慮補充進氣。 為了使油煙不附著在管道上，排風管道中的氣流速度不低于10m/s，一般用 lO-20m/s。 (2)地下汽車庫通風 地下汽車庫的排風量應按稀釋廢氣量來計算，及式(174)計算確定。 地下汽車庫的送、排風口應均勻布置。 地下汽車庫送、排風系統(tǒng)風管風速和

59、送排風口風速取值均可較空調系統(tǒng)大。 送、排風機均可采用離心風機或軸流風機。 送、排風系統(tǒng)跨越防火分區(qū)處應設70關閉的防火閥(當與排煙系統(tǒng)合用時，則按排煙要求考慮)。 (二)排風系統(tǒng) 。 1常用排風系統(tǒng)的形式 (1)自然排風方式 (2)機械排風方式 2排風量的確定 3排風設計要求 (1)對采用自然排風的排風系統(tǒng)，排風豎井上部風速可取l1.5m/s。 (2)對122(a)的機械排風系統(tǒng)，排風豎井上部風速可取4.5-6.0m/s，屋頂風量取各排風房間風量之和乘以同期使用系數(shù)0.60.8。屋頂風機的風壓按最不利工況下克服豎井的管道阻力計算。 (3)對l一22(b)的機械排風系統(tǒng)，排風豎井上部風速可取2

60、3m/s，屋頂風量取各排風房間風量之和乘以同期使用系數(shù)O.6-0.8，房間排風扇的風壓按能克服止回閥、送風豎井的空氣流動阻力計算。五、高層建筑的防排煙五、高層建筑的防排煙高層民用建筑設計防火規(guī)范規(guī)定(以下簡稱“高規(guī)”)，需設置防、排煙的部位有： (1) 防煙樓梯間及其前室，消防電梯前室和合用前室。 (2)一類建筑和高度超過32m的二類建筑，在下列走道或房間設固定窗戶的房間和地下室房間： 無直接天然采光和自然通風，且長度超過20m的內走道。 雖有天然采光和自然通風，但長度超過60m的內走道。 面積超過lOOm。，且經常有人停留或可燃物較多的無窗房間。 (一)排煙系統(tǒng) 排煙方式分自然排煙和機械排煙