學(xué)習(xí)《鋼鐵公司煉鐵技術(shù)進(jìn)步》有關(guān)情況的匯報(bào)

1、word文檔下載后（可任意編輯） 學(xué)習(xí)鋼鐵公司煉鐵技術(shù)進(jìn)步有關(guān)情況的匯報(bào) 學(xué)習(xí)鋼鐵公司煉鐵技術(shù)進(jìn)步有關(guān)情況的匯報(bào) 學(xué)習(xí)鋼鐵公司煉鐵技術(shù)進(jìn)步有關(guān)情況的匯報(bào)費(fèi)總：我們認(rèn)真學(xué)習(xí)了您推薦的鋼鐵公司煉鐵技術(shù)進(jìn)步，結(jié)合我們3月份及8月份2次到煉鐵廠考察學(xué)習(xí)情況，特匯報(bào)如下：1、關(guān)于“優(yōu)化配料”認(rèn)為：要合理應(yīng)用低價(jià)原料，必須要事先對(duì)一些低價(jià)礦的燒結(jié)性能等進(jìn)行分析和研究。而這些工作一般均在實(shí)驗(yàn)室進(jìn)行，即通過(guò)各種原料的冶金性能試驗(yàn)，找出最佳冶金性能、最經(jīng)濟(jì)成本的各種原料配比，用于指導(dǎo)燒結(jié)、高爐實(shí)際生產(chǎn)?，F(xiàn)我們公司由于不具備各類礦石的冶金性能試驗(yàn)手段，因此，燒結(jié)、高爐用料結(jié)構(gòu)大多是是被動(dòng)、粗放式的。以高爐用料為例

2、，由于只知道原料的物理化學(xué)指標(biāo)，當(dāng)采購(gòu)回來(lái)一批塊礦或球團(tuán)礦時(shí)，開(kāi)始只能是試著使用。如爐況順行，則對(duì)該礦使用比例提高一點(diǎn)；如影響爐況，則降低使用比例，嚴(yán)重時(shí)停止不用。因此，現(xiàn)在的高爐優(yōu)化配料方面，均是經(jīng)過(guò)長(zhǎng)時(shí)間的高爐實(shí)際生產(chǎn)，以有利于爐況順行、低成本為原則，逐漸總結(jié)、摸索出來(lái)的用料結(jié)構(gòu)。2、關(guān)于“高鋁渣冶煉”提出了鎂鋁比概念（mgo/al2o3），有借鑒之處。即通過(guò)調(diào)節(jié)二元堿度，參考爐渣中al2o3含量，調(diào)節(jié)燒結(jié)礦中mgo含量，控制鎂鋁比，保持爐渣四元堿度在0.951.0左右。實(shí)際生產(chǎn)中，由于燒結(jié)礦中mgo含量提高有一定限制。因此，一般采用附加入熔劑的方法，如在高爐爐料中配入蛇紋石或白云石等。從

3、煉鐵廠實(shí)際生產(chǎn)看，該廠在3月份時(shí)，7高爐爐渣中al2o3含量高達(dá)19.45，采用的是加入蛇紋石，用量由50kg/批增加到100kg/批（表4、5）。在8月份時(shí)，其9高爐則采用的是加入120kg/批白云石的做法（表6、7），而其當(dāng)日爐渣中al2o3含量并不太高。14座高爐冶煉高鋁渣經(jīng)驗(yàn)：第一階段，爐渣中al2o3含量在18以上時(shí)，控制二元堿度在1.101.15之間，mgo含量控制在13.5以上，鎂鋁比值控制在0.75以上；第二階段：爐渣中al2o3含量在1718時(shí)，控制二元堿度在1.051.10之間，mgo含量控制在12左右，鎂鋁比值控制在0.700.75；第三階段：爐渣中al2o3含量在16左

4、右時(shí)，控制二元堿度在1.101.15之間，mgo含量控制在10左右，鎂鋁比值控制在0650.70；其通過(guò)外加蛇紋石或白云石用量的做法，達(dá)到控制合理鎂鋁比值范圍，降低高鋁渣粘度，增加其流動(dòng)性的做法，值得研究學(xué)習(xí)。安鋼高爐爐渣al2o3含量也基本處于較高水平（表1）。其中，3、4高爐在一段時(shí)間里，也由于原料中al2o3含量高，爐渣中al2o3含量也達(dá)到了1719，當(dāng)時(shí)采用了在爐料中加入蛇紋石，提高渣中mgo含量的做法。高鋁渣冶煉對(duì)爐內(nèi)爐外的操作均帶來(lái)相當(dāng)多的困難，因此，一般均要求原燃料中鋁含量越低越好，以達(dá)到降低爐渣中al2o3含量目的。從表6看出，8月1日9高爐2爐爐渣中鋁含量均沒(méi)有超過(guò)15。安

5、鋼高爐18月?tīng)t渣al2o3、mgo含量平均值 表1時(shí) 間al2o3/mgo/二元堿度月平均值鎂鋁比月平均值月最高值月平均值mgo/ al2o31月16.59418.978.7951.1270.532月15.3418.128.5621.1570.563月15.87918.378.4751.1330.534月16.5518.918.5311.1340.525月15.45817.988.7381.1240.576月14.76917.488.6561.1220.597月14.97717.679.0181.1210.608月14.55417.298.2131.1320.563、關(guān)于“多環(huán)布料”表477、

6、9高爐礦石批重為2122t，礦石為4個(gè)布料環(huán)位，焦炭6個(gè)布料環(huán)位。我們6、7高爐礦石批重為25t，礦石、焦炭均為4個(gè)布料環(huán)位；3、4高爐礦石批重為16t，礦石為3個(gè)布料環(huán)位，焦炭為4個(gè)布料環(huán)位。從實(shí)際生產(chǎn)效果看，同樣保證了爐況順行，高爐各項(xiàng)技術(shù)經(jīng)濟(jì)指標(biāo)較好。高爐在多環(huán)布料技術(shù)研究的一些細(xì)節(jié)、精細(xì)化程度方面做得較好，并在環(huán)位選擇、圈數(shù)選擇、多環(huán)布料調(diào)劑原則等，提出了具體的量化概念，可操作性、指導(dǎo)性較強(qiáng)。其核心理念為在爐喉料面形成一個(gè)焦炭平臺(tái)和中心漏斗，建立布料模型，確定環(huán)位、圈數(shù)等。以9高爐8月1日j46344243.52392362332布料分析，它的6個(gè)布料角度為46°44

7、6;43.5°39°36°33°。其中46°44°43.5°這幾個(gè)邊緣角位差較小2°，43.5°39°36°33°角位差變大至3°以上，有利于形成邊緣平臺(tái)，中心漏斗。一般，布料模型的建立，大都以高爐開(kāi)爐時(shí)料面測(cè)得的實(shí)際布料數(shù)據(jù)為準(zhǔn)，然后對(duì)設(shè)備提供的參數(shù)加以修正，最終找出適合高爐日常操作的經(jīng)驗(yàn)數(shù)據(jù)，指導(dǎo)高爐生產(chǎn)。而我們4座高爐開(kāi)爐時(shí)，因各種原因，均沒(méi)有做過(guò)料面測(cè)試。因此，雖然也成功進(jìn)行了多環(huán)布料、大料批實(shí)踐，但在細(xì)節(jié)、精確控制布料方面，需要進(jìn)一步學(xué)習(xí)、探索。4、關(guān)于“

8、高風(fēng)溫”風(fēng)溫是最經(jīng)濟(jì)、最廉價(jià)的能源。高風(fēng)溫在我們4座高爐上均得到了成功使用。3、4高爐日常風(fēng)溫均在11501170左右，6、7高爐相對(duì)低一點(diǎn)，基本在1150左右。目前，影響風(fēng)溫進(jìn)一步提高的因素一是送風(fēng)設(shè)備不能長(zhǎng)時(shí)間承受高風(fēng)溫，時(shí)不時(shí)出現(xiàn)直吹管燒壞現(xiàn)象。二是，5、6高爐風(fēng)溫顯示檢測(cè)裝置有時(shí)會(huì)出現(xiàn)“失真”現(xiàn)象，特別是高爐倒流休風(fēng)后，由于灰塵擋住了紅外線探頭，致使不能正確顯示風(fēng)溫。每次清理均相當(dāng)費(fèi)事，也影響了入爐風(fēng)溫的進(jìn)一步提高。5、關(guān)于“提高煤比”3、4高爐噴煤投產(chǎn)后，設(shè)計(jì)噴煤量911t/h，煤粉粒度要求200目的大于85以上。經(jīng)過(guò)短時(shí)間努力，高爐噴煤能力很快達(dá)到了設(shè)計(jì)要求。但噴煤系統(tǒng)制粉能力不足

9、，嚴(yán)重制約了高爐進(jìn)一步大噴煤的需要。通過(guò)技術(shù)攻關(guān)，采用降低煤粉細(xì)度，將200目的比例逐漸改為大于75以上，最低時(shí)大于70以上，成功解決了制粉能力不足的矛盾，將設(shè)備能力發(fā)揮到極限。現(xiàn)高爐最大小時(shí)噴煤量可達(dá)1213t。5、6高爐噴煤也達(dá)到了設(shè)備的極限水平。6、關(guān)于“提高頂壓”3、4高爐投產(chǎn)時(shí)間較早，其設(shè)計(jì)理念、裝備水平等與6、7高爐均有差距，其頂壓目前在125kpa。5、6高爐頂壓日常保持在165kpa，與600m3級(jí)高爐頂壓160kpa差不多。7、關(guān)于“低硅冶煉”目前，3、4高爐爐溫要求在0.400.60，5、6高爐要求在0.300.50。以8月份實(shí)際月平均爐溫為例，3高爐為0.488，4高爐為

10、0.515，5高爐為0.517，6高爐為0.528。與平均含硅量0.37相比，有差距。能取得較低硅的成功經(jīng)驗(yàn)為一是狠抓原燃料管理，要求成分穩(wěn)定，提高強(qiáng)度、改善粒級(jí)等，二是注重高爐內(nèi)部管理。這些做法應(yīng)該說(shuō)與我們差不多。但其控制低硅冶煉的獨(dú)特之處，在于高爐熱制度控制手段的多樣性。他們的具體措施為：熱制度以控制鐵水顯熱為依據(jù)，日常調(diào)劑以控制鐵中含硅量為手段，保證鐵水物理溫度1480等。從我們二次考察時(shí)觀測(cè)到的他們7爐次鐵水看，物理熱均超過(guò)了1480。關(guān)于鐵水物理熱，目前已被大多數(shù)高爐采用。即改變了以前單純依靠鐵水化學(xué)熱si含量為依據(jù)的判斷爐溫標(biāo)志，增加鐵水物理熱判斷爐溫。物理熱相對(duì)化學(xué)熱，判斷爐溫更

11、直接，更能較快判斷爐溫涼熱趨勢(shì)。同時(shí)，為低硅冶煉提供了可靠保證。比如，鐵水硅含量在0.20時(shí)，如物理熱大于1480，則認(rèn)為正常。寶鋼高爐鐵水硅含量長(zhǎng)期控制在0.20左右，其物理熱則要求1480，1450則為警戒溫度，要求采取措施提爐溫。又據(jù)煉鐵介紹，安鋼高爐現(xiàn)在全部實(shí)現(xiàn)了主要以鐵水物理熱作為調(diào)劑、判斷爐溫的手段，化學(xué)熱硅含量為參考，其硅含量在0.30左右。反之，如果硅含量在0.50，如其物理熱低于1480，則意味著爐缸溫度不高，爐溫可能向涼。此時(shí)，單從硅含量判斷，有可能誤判爐溫趨勢(shì)，造成爐涼。我們6座高爐由于缺乏鐵水物理熱判斷手段，限制了硅含量進(jìn)一步降低。為了防止?fàn)t涼，高爐硬性規(guī)定：硅含量低于

12、0.30時(shí)，必須采取措施提爐溫。因此，為了進(jìn)一步降低鐵水硅含量及焦比，建議適當(dāng)時(shí)高爐增加物理熱檢測(cè)手段。8、二煉鐵高爐實(shí)際生產(chǎn)指標(biāo)以7月131日為例，二者主要技術(shù)經(jīng)濟(jì)指標(biāo)比較如下：7月份安鋼高爐與高爐主要指標(biāo)數(shù)值 表2單位高爐號(hào)爐容利用系數(shù)t/m3.d入爐干焦比kg/t燃料比kg/t礦耗t/t休風(fēng)率二煉鐵高爐7700m33.40410.69568.631.7820.0483.40408.51565.991.7420.4393.42407.21563.811.7400.91103.51399.82558.431.7470.1011850m33.29401.48559.621.7510.13123

13、.34408.48564.641.7710.00133.26387.63562.661.7400.34143.38405.98550.911.7801.24安鋼高爐3450m33.362392.212561.351.7302.25943.568392.38559.851.6900.8135580m33.943392.225519.311.6511.11963.477393.129534.611.6582.9487月份二煉鐵高爐與安鋼高爐主要指標(biāo)月平均值比較 表3項(xiàng) 目安鋼高爐高爐差 別以安鋼7月份22萬(wàn)噸產(chǎn)量粗略計(jì)算入爐品位 約58.0053.884.12利用系數(shù) t/m3.d3.6033.3

14、70.236多產(chǎn)鐵0.236 t/m3·天入爐干焦比 kg/t392.50404.6512.15節(jié)約干焦2673噸燃料比 kg/t543.78561.5817.80節(jié)約燃料3916噸礦耗 t/t1.6781.7570.079節(jié)約礦石17380噸休風(fēng)率 1.7820.401.382從表2、3可以看出，安鋼高爐原料質(zhì)量高于高爐，雖然全月休風(fēng)率高出1.382，但其主要技術(shù)經(jīng)濟(jì)指標(biāo)好于高爐。二煉鐵高爐不同時(shí)期生產(chǎn)指標(biāo)比較 3月14日 7高爐（700m3）鐵水、爐渣情況 表4 鐵次鐵 水物理溫度爐 渣r2燃料比/kg/tsi/%s /%al2o3/mgo/14640.64150211.451.

15、134：0055714650.4214898：0055614660.51148919.4512.641.1814670.441481 3月14日 7高爐連續(xù)3次變料情況 表5 干焦比焦丁比入爐干焦比燒結(jié)礦球團(tuán)礦低r2燒結(jié)礦塊礦蛇紋石料線焦炭負(fù)荷計(jì)算堿度入爐品位405kg/t8kg/t413kg/t12.6t2.52t5.88t50kg1.0m4.271.1754.42397kg/t8kg/t405kg/t12.6t2.52t5.88t50kg1.0m4.391.1754.42394kg/t8kg/t402kg/t12.6t2.52t5.88t100kg1.0m4.351.1754.42注：裝料

16、制度：jjkk，礦石批重：21t，布料方式：k40337.53353323 ,j43241238.523623322728月1日 9高爐（850m3）鐵水、爐渣情況 表6鐵次鐵 水物理溫度爐 渣r2燃料比kg/tsi/%s /%al2o3/mgo/25230.360.026149813.489.471.134：0058225240.580.02115008：0058925250.220.024151825260.190.033148514.7211.871.098月1日 9高爐連續(xù)4次變料情況 表7干焦比焦丁比入爐干焦比燒結(jié)礦球團(tuán)礦低r2燒結(jié)礦塊礦白云石料線焦炭負(fù)荷計(jì)算堿度入爐品位400kg/

17、t33 kg/t433 kg/t14.96t1.32 t2.86 t2.86 t120kg1.3m4.031.1153.92400 kg/t33 kg/t433 kg/t14.52t1.32 t3.3 t2.86 t120 kg1.3m4.031.0953.99404 kg/t33 kg/t437 kg/t14.75 t1.32 t3.08 t2.86 t120 kg1.3m3.981.1053.45404 kg/t33 kg/t437 kg/t14.74 t1.32 t2.64 t3.3 t120 kg1.3m3.981.1054.02注：裝料制度：jjkk，礦石批重：22t，布料方式： k43341339336.53 ,j46344243.52392362332鐵水硅含量從平均0.5025（7爐）下降到平均0.3375（9爐），其低硅冶煉確實(shí)成績(jī)較大。9高爐硅波動(dòng)范圍在0.190.58，由于其物理熱均1480，在硅低至0.19時(shí)，也反映了爐缸溫度充沛、活躍。9高爐平均入爐品位53.845，較7爐54.42下降0.575。我們看到，雖然9爐鐵水硅含量降低了0.1650，但由于原燃料質(zhì)量進(jìn)一步下降，致使其入爐干焦比較7爐反而增加了平均約28kg/t，燃料比增加了約28kg/t（未考慮焦炭質(zhì)量變化影響）。需要說(shuō)