承插型盤扣式支模架專項方案-

1、 碗扣式支模架專項施工方案 目 錄第一章 編制依據(jù)及原則- 1 -1.1、編制依據(jù)- 1 -1.2、編制原則- 1 -第二章 工程概況- 2 -2.1 工程概況- 2 -第三章 施工部署- 4 -第四章 模板工程施工方案- 5 -4.1 模板施工- 5 -4.1.1 樓板（梁）模板施工- 5 -4.1.2 支架拆除施工- 5 -4.1.3 模板拆除施工方法- 6 -4.2模板質量驗收標準、要求- 7 -第五章 質量保證措施- 9 -5.1 質量目標- 9 -5.2 制度保證- 9 -5.2.1質量管理組織機構- 9 -5.2.2 施工階段“混凝土澆灌申請”制度- 10 -5.2.3技術、質量交

2、底制度- 10 -5.3技術保證- 11 -5.3.1模板及支架- 11 -5.3.2混凝土工程- 11 -第六章 模板及支撐體系計算- 13 -6.1 160mm厚板模板（盤扣式）計算書- 13 -6.2 360*570 梁模板（扣件式）計算書- 27 - 第一章 編制依據(jù)及原則1.1、編制依據(jù)1、*樓工程施工圖紙。2、主要規(guī)范和規(guī)程 2.1 建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范 （JGJ130-2011） 2.2 建筑施工承插盤扣式鋼管支架安全技術規(guī)范JGJ 23120102.3浙江省工程建設標準建筑施工扣件式鋼管模板支架技術規(guī)程 DB33/1035-2006 2.4建筑施工模板安全技術規(guī)

3、范 （JGJ162-2008）2.5砼模板用膠合板 （GB/T17658-1999）2.6鋼管腳手架扣件 （GB15831） 2.7 木結構設計規(guī)范 （GBJ5）2.8 建筑施工高處作業(yè)安全技術規(guī)范 （JGJ80-91） 2.9建筑施工安全檢查標準 （JGJ59-2011）2.10混凝土結構工程施工質量驗收規(guī)范GB50204-2011 2.11 浙江省、杭州市現(xiàn)行的有關安全生產(chǎn)和文明施工規(guī)定3、*建設集團有限公司企業(yè)標準4、品茗安全計算軟件1.2、編制原則1全面兌現(xiàn)合同的原則。以先進的技術、科學的管理、良好的信譽、一流的質量，高起點開局、高標準推進、高質量完成承建工程，實現(xiàn)科技創(chuàng)新、管理創(chuàng)新。

4、2保證工期的原則。施工中保證足夠的技術裝備及人員投入，科學編制施工方案，合理安排施工工序，充分考慮氣候、季節(jié)、交叉施工對工期的影響，確保合同工期。3. 堅持以人為本，安全生產(chǎn)的原則。4. 堅持文明施工，保護環(huán)境的原則。合理規(guī)劃臨時用地，力行節(jié)約原材料消耗，按照杭州市政府、業(yè)主對本工程的環(huán)境保護要求，精心組織，嚴格管理。- 2 - 承插型盤扣式支模架專項施工方案 第二章 工程概況2.1 工程概況建設單位：*置業(yè)開發(fā)有限公司設計單位：*建筑設計有限公司監(jiān)理單位：*工程咨詢監(jiān)理有限公司施工總承包單位：*建設集團有限公司*B標工程位于*；本工程總建筑面積*平方米，其中地下*平方米，地上*平米包括架空層

5、*平方米。住宅總戶數(shù)為*戶；建筑結構形式為框架剪力墻結構，建筑結構的抗震設防烈度為6度，使用年限為50年；建筑分類和耐火等級：地下室耐火等級為一級，地上部分耐火等級亦為一級，屋面防水等級為二級，地下室防水等級二級，本工程共分2#、3#、5#、6#四幢，其中；2#樓為地上47層，建筑高度為157.6m，住宅層高首層6.3米，標準層為3.0-3.15米；3#樓為地上46層，建筑高度為157.55m，住宅層高首層為4.5m，標準層為3.1m；5#樓為三層，建筑高度為18.6m，標準層為4.8m；6#樓為三層，建筑高度為18.75m,標準層為4.2-4.8m;2、3、6#樓為共用地下室一層;基礎采用鉆

6、孔灌注樁。為確保本工程的進度順利開展，項目部決定在超高層住宅2、3#樓標準層樓板支模架采用承插型盤扣式，模板工程搭設參數(shù)如下：框架梁主要截面240×400、240×470、240×520、240×570、240×750、300×570、300×770、360×570 (單跨僅1.0米)驗算支模體系計算截面360×570支架形式扣件式鋼管模板支架，梁底采用雙扣件與立桿連接梁底木方3根50*100梁側方木50×100，木方平行梁軸線布置，30050×100300對拉螺栓114,當梁高小于5

7、00時，對拉螺栓取消梁兩側立桿橫距1200，梁底增加1根立桿立桿縱距跨度方向600梁底小橫桿48×3.5300鋼管步距1500腳手架搭設高度3100樓板主要板厚100、120、150、160驗算支模體系計算板厚160計算板跨按實板底方木50x80300立桿縱距1200立桿橫距1200鋼管步距1500鋼管扣件板底水平桿與立桿連接采用承插型盤扣式扣件剪刀撐支架四邊滿布豎向剪刀撐，中間每隔四排立桿設置一道縱向剪刀撐掃地桿離砼面300高，連續(xù)設置立桿基礎砼樓板鋼管類型48×3.5（壁厚不少于3.0）第三章 施工部署本方案支模體系只針對2#、3#樓結構標準層支模體系。梁下立桿橫距為1

8、200，中間加設一根頂托，立桿縱距為600；板下立桿縱橫距為1200。施工時，我們必須認真對待，仔細研究，貫徹落實。1、材料進場，必須由質量員檢查合格后方可投入使用；2、施工機械進場必須由安全員初驗，公司復驗合格后方可使用；3、為節(jié)省原材料和提高模板的周轉率定1名專業(yè)人員配模；4、成立專門研究小組，討論模板設計的安全性、可行性和經(jīng)濟性。5、方案制定后進行傳閱和登記，務必使專業(yè)班組和管理人員領會設計意圖，保證現(xiàn)場與方案的一致性；第四章 模板工程施工方案4.1 模板施工4.1.1 樓板（梁）模板施工梁板模施工工藝流程： 梁板模施工工藝：彈線滿堂架調整標高、柱接頭模板安裝安裝梁底模安裝梁側模安裝板底

9、龍骨鋪底板模堵縫、清理綁梁鋼筋綁板底筋、水電、工藝管線安裝筋綁扎板鋼筋綁扎板面筋、預埋件、封邊模自檢、互檢合格后驗收，辦交接手續(xù)，移交砼工種。支撐系統(tǒng)安裝流程： 放線定立桿位置自角部起依次向兩邊豎立桿，底端先安裝橫桿每邊豎起34根立桿后，即裝設第一步縱向平桿和橫向平桿、校正立桿垂直和橫桿水平使符合要求，形成構架的起始段按上述要求依次向前延伸搭設，直至第一步架完成全面檢查一遍構架的質量，符合要求后按第一步架的作業(yè)程序和要求搭設第二步、第三步隨搭設進程及時裝設斜撐。4.1.2 支架拆除施工（1) 應全面檢查腳手架的連接、支撐體系等是否符合構造要求，按技術管理程序批準后方可實施拆除作業(yè)。（2) 腳手

10、架拆除前，現(xiàn)場工程技術人員應對在崗操作人員進行有針對性的安全技術交底。（3) 腳手架拆除時必須劃出安全區(qū)，設置警戒標志，派專人看管。（4) 拆除前應清理腳手架上的器具及多余的材料和雜物。（5) 拆除作業(yè)應從頂層開始，逐層向下進行，嚴禁上下層同時拆除。（6) 拆除的構配件應成捆用起重設備吊運或人工傳遞到地面，嚴禁拋擲。（7) 腳手架采取分段、分立面拆除時，必須事先確定分界處的技術處理方案。（8) 拆除的構配件應分類堆放，以便于運輸、維護和保管。4.1.3 模板拆除施工方法（1）墻體、柱子及梁測模板拆除墻、柱模板拆除時混凝土強度達到能夠保證混凝土表面及棱角不能因拆模而損壞即可，拆除時一定保證混凝土

11、表面不受損。墻體、柱定型木板及支架拆除時，拆除順序與模板安裝順序相反，先拆支架，后拆模板。墻體木板拆除，首先拆下模板與支架托盤，使模板及支架向后傾斜與墻體脫開。如果模板與混凝土墻面吸附或粘結不能離開時，可用撬棍撬動模板下口，不得在墻上口撬模板，或用大錘砸模板。（2）樓板及梁模板拆除樓板及梁模拆除時符合施工規(guī)范要求，根據(jù)現(xiàn)場同條件試塊壓強度報告，混凝土強度達到要求，拆除申請批準后，方可拆除頂板模板。拆模強度控制：現(xiàn)澆頂板模拆除，以現(xiàn)場同條件試塊試強度報告為依據(jù)，各部位拆模時混凝土強度要求見表4-1表4-1 模板拆除混凝土強度表結構類型結構跨度（m）按設計的混凝土強度標準值的百分率計（%）板250

12、>2，870>8100梁、拱、殼870>8100懸臂構件270>21004.2模板質量驗收標準、要求表4-2 現(xiàn)澆結構模板安裝允許偏差和檢驗方法序號 項 目允許偏差（mm）檢驗方法1軸線位置5鋼尺檢查2底模上表面標高±5水準儀或鋼尺檢查3截面內部尺寸基礎±10鋼尺檢查柱、墻、梁+4，-5鋼尺檢查4層高垂直度5m6經(jīng)緯儀、吊線及鋼尺檢查5m85相差兩板表面高低差2鋼尺檢查6表面平整度52m靠尺和塞尺檢查模板支架施工驗收記錄表項目名稱搭設部位高度跨度最大荷載搭設班組班組長操作人員持證人數(shù)證書符合性專項方案編審程序符合性技術交底情況安全交底情況鋼管支架進場

13、前質量驗收情況材質、規(guī)格與方案的符合性使用前質量檢測情況外觀質量檢查情況檢查內容允許偏差方案要求實際情況 符合性立桿垂直度L/500且±50±5水平桿水平度±5可調托座垂直度±5插入立桿深度100-5可調底座垂直度±5插入立桿深度150-5立桿組合對角線長度±6立桿梁底縱、橫向間距板底縱、橫向間距豎向接長位置基礎承載力水平桿縱、橫向水平桿設置梁底縱、橫向步距板底縱、橫向步距插銷銷緊情況豎向斜桿最底層步距處設置情況最頂層步距處設置情況其它部位剪刀撐垂直縱、橫向設置水平向掃地桿設置與已建結構物拉結設置其它施工單位檢查結論結論： 檢查日期：

14、 年 月 日檢查人員： 項目技術負責人： 項目經(jīng)理：監(jiān)理單位驗收結論結論： 驗收日期： 年 月 日專業(yè)監(jiān)理工程師： 總監(jiān)理工程師：- 38 - 第五章 質量保證措施5.1 質量目標本工程主體結構質量目標為：合格工程,一次驗收合格率100%。5.2 制度保證5.2.1質量管理組織機構項目經(jīng)理：*技術負責：*執(zhí)行經(jīng)理：*總工： *技術員安全員質量員施工員綜合班組木工班組架子班組泥工班組鋼筋班組圖5-2-1 施工質量組織機構框表5-2-1 技術復核項目及內容項 目復核內容模 板尺寸、位置、標高、預埋件、牢固程度，模板內部清理潤濕情況混凝土及鋼筋混凝土配合比，現(xiàn)場材料的質量和水泥品種標號，預制構件的位

15、置、標高、型號、各種型號鋼筋的規(guī)格、位置、搭接長度、焊接長度、錨固長度，吊裝構件的強度、就位正確施工圖大樣各種施工大樣圖的形狀、尺寸、材料規(guī)格、依據(jù)的設計圖，定型圖（2）、凡分項工程的施工結果被后道施工所覆蓋，均進行隱蔽工程驗收，隱蔽驗收的結果填寫隱蔽工程驗收記錄，作為檔案資料保存。其主要內容有：規(guī)程，數(shù)量，位置，形狀，接頭形式，尺寸、預埋件數(shù)量，位置，規(guī)格及代用情況。5.2.2 施工階段“混凝土澆灌申請”制度（1）執(zhí)行簽署混凝土澆灌申請制度，作業(yè)班長負責填寫“混凝土澆灌申請單”，現(xiàn)場主管工程師檢查準備工作及“混凝土澆灌申請”填表送簽工作，質檢工程師檢查確認，總工程師簽發(fā)。（2）“混凝土澆灌令

16、”申請簽發(fā)條件模板的支撐系統(tǒng)按施工方案施工完畢。模板、鋼筋及其支架質量符合規(guī)定，驗收合格。測量復核、隱蔽工程驗收須確認簽證。施工范圍內安全設施落實。施工機具準備就緒且能正常運轉。材料供應準備完畢。原材料及施工配合比經(jīng)監(jiān)理及施工方共同檢查合格。5.2.3技術、質量交底制度（1）在學習施工設計圖及設計交底的基礎上，編制技術交底，工程部負責向全體施工員進行技術交底，技術交底內容包括圖紙要求；施工組織和技術措施；質量標準、操作方法；施工順序、施工規(guī)范要求；工種間配合；預埋件的位置；砂漿及混凝土配合比；建筑物尺寸及標高；測量樁橛及水準點；組織討論、明確分工，制定保證措施，貫徹執(zhí)行。（2）本著誰負責施工誰

17、負責質量、安全工作的原則，各分管工種負責人在安排施工任務的同時，必須對施工班組進行書面技術、質量、安全交底，且必須在施工前5天下發(fā)至作業(yè)班組，必須作到交底不明確不上崗，不簽證不上崗。5.3技術保證5.3.1模板及支架（1）各層次管理人員和作業(yè)班組，認真學習圖紙、圖集、作業(yè)指導書及交底等技術文件，作到每步施工心中有數(shù)。（2）嚴格實施跟蹤監(jiān)督檢查指導，專業(yè)工長要嚴格監(jiān)控班組的三檢制，把一切大的質量問題消滅在萌芽中，班組要實行質量講評制度。專業(yè)工長要嚴格監(jiān)控施工的全過程，及時進行預檢，隨時檢查、發(fā)現(xiàn)問題，及時指導整改，發(fā)現(xiàn)較嚴重的問題要組織分析原因，針對原因采取措施，專人限期整改。（3）模板接縫處理

18、：在模板與模板接縫處，粘貼50×5的泡沫板，保證模板接縫嚴密，杜絕跑漿現(xiàn)象。5.3.2混凝土工程（1）施工員要根據(jù)施工方案、向作業(yè)隊進行技術交底，提出質量要求。（2）混凝土澆注前，質檢員與鋼筋、木工、混凝土工長共同檢查、驗收鋼筋、模板。（3）施工中嚴禁向混凝土中加水。（4）做好高程控制，開盤前要在豎向鋼筋上做墻、柱高程控制標志。（5）對振搗手進行技術培訓和技術交底，明確職責，嚴格按要求操作，做到不漏振、欠振、過振，特別是墻、柱的根部、止水帶附近，要加強振搗工作。（6）澆注時根據(jù)混凝土輸送的數(shù)量和速度，及時調整混凝土的厚度和面積，避免產(chǎn)生冷縫。（7）澆注前，用塑料薄膜或彩條布將易被混凝

19、土污染的豎向插鐵進行保護。（8）做好計量工作，對罐車混凝土進行抽查、計量。第六章 模板及支撐體系計算6.1 160mm厚板模板（盤扣式）計算書 板模板（盤扣式）計算書 計算依據(jù)： 1、建筑施工模板安全技術規(guī)范JGJ162-2008 2、建筑施工承插盤扣式鋼管支架安全技術規(guī)范JGJ 2312010 3、混凝土結構設計規(guī)范GB50010-2010 4、建筑結構荷載規(guī)范GB 50009-2012 5、鋼結構設計規(guī)范GB 50017-2003 一、工程屬性新澆混凝土板名稱1新澆混凝土板板厚(mm)160模板支架縱向長度La(m)4.8模板支架橫向長度Lb(m)3.6模板支架高度H(m)3.1 二、荷載

20、設計模板及其支架自重標準值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3樓板模板0.5模板及其支架1.05新澆筑混凝土自重標準值G2k(kN/m3)24鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)1.1施工人員及設備荷載標準值Q1k(kN/m2)3泵送、傾倒混凝土等因素產(chǎn)生的水平荷載標準值Q2k(kN/m2)0.25其他附加水平荷載標準值Q3k(kN/m)0.55Q3k作用位置距離支架底的距離h1(m)3.1風荷載標準值k(kN/m2)基本風壓0(kN/m2)0.30.3×1.128×0.85=0.28764風荷載高度變化系數(shù)z1.128風荷載體型系數(shù)s0.85抗傾覆計算中風荷載作用

21、位置距離支架底的距離h2(m)6 三、模板體系設計主梁布置方向平行立桿縱向方向立桿縱向間距l(xiāng)a(mm)1200立桿橫向間距l(xiāng)b(mm)1200水平桿步距h(mm)1500頂層水平桿步距h(mm)1100支架可調托座支撐點至頂層水平桿中心線的距離a(mm)300小梁間距l(xiāng)(mm)300小梁最大懸挑長度L1(mm)100主梁最大懸挑長度L2(mm)100平面圖縱向剖面圖橫向剖面圖 四、面板驗算面板類型覆面竹膠合板厚度t(mm)15抗彎強度設計值f(N/mm2)37彈性模量E(N/mm2)10584計算方式三等跨梁 按三等跨梁 ，取1m單位寬度計算。計算簡圖如下 ： W=bt2/61000×

22、;152/637500mm4 I=bt3/121000×153/12281250mm3 承載能力極限狀態(tài) q1=Gb(G1k+(G2k+G3k)h0)+QbQ1k=1.2×1×(0.1+(24+1.1) ×0.16)+1.4×1×3=9.139kN/m q1靜=Gb(G1k+(G2k+G3k)h0)=1.2×1×(0.1+(24+1.1) ×0.16)=4.939kN/m q1活=QbQ1k=1.4×1×3=4.2kN/m 正常使用極限狀態(tài) q=Gb(G1k+(G2k+G3k)h0)+

23、QbQ1k=1×1×(0.1+(24+1.1) ×0.16)+1×1×3=7.116kN/m 1、強度驗算 Mmax=0.1q1靜l2+0.117q1活l2=0.1×4.939×0.32+0.117×4.939×0.32=0.089kN·m =Mmax/W=0.089×106/(37500×103)=2.373N/mm2f=37N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 max0.677ql4/(100EI)=0.677×7.116×3004/(100×

24、;10584×281250)=0.131mm max=0.131 mmmin300/150，10=2mm 滿足要求！ 五、小梁驗算小梁材質及類型矩形木楞截面類型48×3.5截面慣性矩I(cm4)213.333截面抵抗矩W(cm3)53.333抗彎強度設計值f(N/mm2)12.87彈性模量E(N/mm2)8415計算方式三等跨梁 承載能力極限狀態(tài) q1=Gl(G1k+(G2k+G3k)h0)+QlQ1k=1.2×0.3×(0.3+(24+1.1) ×0.16)+1.4×0.3×3=2.814kN/m 正常使用極限狀態(tài) q=G

25、l(G1k+(G2k+G3k)h0)+QlQ1k=1×0.3×(0.3+(24+1.1) ×0.16)+1×0.3×3=2.195kN/m 按 三等跨梁連續(xù)梁 計算，又因小梁較大懸挑長度為100mm，因此需進行最不利組合， 計算簡圖如下： 1、強度驗算 =Mmax/W=0.402×106/53333=7.538N/mm2f=12.87N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 Vmax2.009kN max3Vmax/(2bh0) =3×2.009×1000/(2×50×80)=0.753N/mm2=

26、1.386N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 max=1.703mm=minlb/150，10=min1200/150，10=8mm 滿足要求！ 4、支座反力 承載能力極限狀態(tài) R1=1.644kN R2=3.695kN R3=3.695kN R4=1.644kN 正常使用極限狀態(tài) R1=1.287kN R2=2.893kN R3=2.893kN R4=1.287kN 六、主梁驗算主梁材質及類型鋼管截面類型0mm×0mm 截面慣性矩I(cm4)10.78截面抵抗矩W(cm3)4.49抗彎強度設計值f(N/mm2)205彈性模量E(N/mm2)206000抗剪強度設計值fv(N/mm

27、2)120計算方式三等跨梁 取上面計算中的小梁最大支座反力 承載能力極限狀態(tài) R=maxR1,R2,R3,R4/2=max1.644,3.695,3.695,1.644/2=1.8475kN 正常使用極限狀態(tài) R=maxR1,R2,R3,R4/2=max1.287,2.893,2.893,1.287/2=1.4465kN 計算簡圖如下： 1、抗彎驗算 =Mmax/W=0.918×106/4490=204.454N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 Vmax4.563kN max2Vmax/A=2×4.563×1000/424=21.524N/m

28、m2=120N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 max=3.1mm=minlb/150，10=min1200/150，10 =8mm 滿足要求！ 七、立柱驗算鋼管類型(mm)B-LG-2500（48X3.2X2500）回轉半徑i(mm)15.9抗壓強度設計值f(N/mm2)205立柱截面面積(mm2)450立柱截面抵抗矩(cm3)4730支架立桿計算長度修正系數(shù)1.2懸臂端計算長度折減系數(shù)k0.7 1、長細比驗算 l01=h+2ka=1100+2×0.7×300=1520mm l02=h=1.2×1500=1800mm 取兩值中的大值l0=1800mm =l0/

29、i=1800/15.9=113.208=150 長細比滿足要求！ 2、立柱穩(wěn)定性驗算 不考慮風荷載 頂部立桿段： 1=l01/i=1520/15.9=95.597 查表得，=0.512 N1=G(G1k+(G2k+G3k)h0)+QQ1klalb=1.2×(0.5+(24+1.1)×0.16)+1.4×3×1.2×1.2=13.852kN f=N1/(1A)13.852×103/(0.512×450)=60.122N/mm2=205N/mm2 滿足要求！ 非頂部立桿段： 2=l02/i=1800/15.9=113.208 查

30、表得，=0.386 N2=G(G1k+(G2k+G3k)h0)+QQ1klalb=1.2×(1.05+(24+1.1)×0.16)+1.4×3×1.2×1.2=14.802kN f=N2/(2A)14.802×103/(0.386×450)=85.216N/mm2=205N/mm2 滿足要求！ 考慮風荷載 Mw=c×Qklah2/10=0.9×1.4×0.288×1.2×1.52/10=0.098kN·m 頂部立桿段： N1w=G(G1k+(G2k+G3k)h0)+

31、c×Q Q1klalb+c×QMw/lb=1.2×(0.5+(24+1.1)×0.16)+0.9×1.4×3×1.2×1.2+0.9×1.4×0.098/1.2=13.35kN f=N1w/(1A)+Mw/W=13.35×103/(0.512×450)+0.098×106/4730=78.662N/mm2=205N/mm2 滿足要求！ 非頂部立桿段： N2w=G(G1k+(G2k+G3k)h0)+c×Q Q1klalb+c×QMw/lb=1.2&

32、#215;(1.05+(24+1.1)×0.16)+0.9×1.4×3×1.2×1.2+0.9×1.4×0.098/1.2=14.3kN f=N2w/(2A)+Mw/W=14.3×103/(0.386×450)+0.098×106/4730=103.045N/mm2=205N/mm2 滿足要求！ 八、可調托座驗算可調托座內主梁根數(shù)2可調托承載力容許值N(kN)40 按上節(jié)計算可知，可調托座受力 N =13.852kNN=40kN 滿足要求！ 九、抗傾覆驗算 混凝土澆筑前，傾覆力矩主要由風荷載產(chǎn)生

33、，抗傾覆力矩主要由模板及支架自重產(chǎn)生 MT=c×Q(kLbHh2+Q3kLbh1)=0.9×1.4×(0.288×3.6×3.1×6+0.55×3.6×3.1)=32.032kN.m MR=GG1kLbLa2/2=1.35×1.05×3.6×4.82/2=58.787kN.m MT=32.032kN.mMR=58.787kN.m 滿足要求！ 混凝土澆筑時，傾覆力矩主要由泵送、傾倒混凝土等因素產(chǎn)生的水平荷載產(chǎn)生，抗傾覆力矩主要由鋼筋、混凝土、模板及支架自重產(chǎn)生 MT=c×Q(Q

34、2kLbH+Q3kLbh1)=0.9×1.4×(0.25×3.6×3.1+0.55×3.6×3.1)=11.249kN.m MR=GG1k+(G2k+G3k)h0LbLa2/2=1.35×1.05+(24+1.1)×0.16×3.6×4.82/2=283.631kN.m MT=11.249kN.mMR=283.631kN.m 滿足要求！ 十、立柱地基基礎計算地基土類型巖石地基承載力特征值fg(kPa)170地基承載力調整系數(shù)kc0.4墊板底面積A(m2)0.25 立柱底墊板的底面平均壓力 p=N

35、/(mfA)=14.802/(0.4×0.25)=148.02kPafak=170kPa 滿足要求！6.2 360*570 梁模板（扣件式）計算書 梁模板（盤扣式）計算書 計算依據(jù)： 1、混凝土結構設計規(guī)范GB50010-2010 2、建筑結構荷載規(guī)范GB 50009-2012 3、鋼結構設計規(guī)范GB 50017-2003 4、建筑施工承插型盤扣式鋼管支架安全技術規(guī)程JGJ231-2010 一、工程屬性新澆混凝土梁名稱360*570新澆混凝土梁計算跨度(m)3混凝土梁截面尺寸(mm×mm)360×570新澆混凝土結構層高(m)3.1梁側樓板厚度(mm)160 二、

36、荷載設計模板及其支架自重標準值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新澆筑混凝土自重標準值G2k(kN/m3)24鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)梁1.5板1.1施工人員及設備荷載標準值Q1k(kN/m2)3風荷載標準值k(kN/m2)基本風壓0(kN/m2)0.3非自定義:0.29風壓高度變化系數(shù)z1.128風荷載體型系數(shù)s0.85 三、模板體系設計新澆混凝土梁支撐方式梁兩側有板，梁板立柱不共用A梁跨度方向立柱間距l(xiāng)a(mm)600梁底兩側立柱間距l(xiāng)b(mm)1200支撐架中間層水平桿最大豎向步距h(mm)1500支撐架頂層水平桿步距h'(

37、mm)500可調托座伸出頂層水平桿的懸臂長度a(mm)300新澆混凝土樓板立柱間距l(xiāng)'a(mm)、l'b(mm)1200、1200混凝土梁居梁底兩側立柱中的位置居中梁底左側立柱距梁中心線距離(mm)600板底左側立柱距梁中心線距離s1(mm)600板底右側立柱距梁中心線距離s2(mm)600梁底增加立柱根數(shù)1梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁寬均分梁底增加立柱依次距梁底左側立柱距離(mm)600梁底支撐小梁根數(shù)3小梁兩側懸挑長度(mm)100，100結構表面的要求結構表面外露模板及支架計算依據(jù)建筑施工承插盤扣式鋼管支架安全技術規(guī)程JGJ231-2010 設計簡圖如下：平面圖立面圖

38、 四、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度(mm)15面板抗彎強度設計值f(N/mm2)22面板彈性模量E(N/mm2)10000 取單位寬度1000mm，按二等跨連續(xù)梁計算，計算簡圖如下： Wbh2/6=1000×15×15/637500mm3，Ibh3/12=1000×15×15×15/12281250mm4 q11.2(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4Q1k×b=1.2×(0.1+(24+1.5)×0.57)+1.4×3×121.762kN/m q2(G1k+ (G2k

39、+G3k)×h)×b=0.1+(24+1.5)×0.57×114.635kN/m 1、強度驗算 Mmax0.125q1L20.125×21.762×0.1820.088kN·m Mmax/W0.088×106/375002.35N/mm2f22N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 max0.521q2L4/(100EI)=0.521×14.635×1804/(100×10000×281250)0.028mml/400180/4000.45mm 滿足要求！ 3、支座反力計算 設

40、計值(承載能力極限狀態(tài)) R1=R3=0.375 q1l=0.375×21.762×0.181.469kN R2=1.25q1l=1.25×21.762×0.184.896kN 標準值(正常使用極限狀態(tài)) R1'=R3'=0.375 q2l=0.375×14.635×0.180.988kN R2'=1.25q2l=1.25×14.635×0.183.293kN 五、小梁驗算小梁類型方木小梁材料規(guī)格(mm)50×70小梁抗彎強度設計值f(N/mm2)15.44小梁抗剪強度設計值(N/

41、mm2)1.78小梁彈性模量E(N/mm2)9000小梁截面抵抗矩W(cm3)40.833小梁截面慣性矩I(cm4)142.917驗算方式三等跨連續(xù)梁 為簡化計算，按三等跨連續(xù)梁和懸臂梁分別計算，如下圖： q1max1.469+1.2×(0.3-0.1)×0.36/2+0.5×(0.57-0.16)+1.2×(0.5+(24+1.1)×0.16)+1.4×3×max0.6-0.36/2，0.6-0.36/2/2×1，4.896+1.2×(0.3-0.1)×0.36/2=4.94kN/m q2ma

42、x0.988+(0.3-0.1)×0.36/2+0.5×(0.57-0.16)+(0.5+(24+1.1)×0.16)×max0.6-0.36/2，0.6-0.36/2/2×1，3.293+(0.3-0.1)×0.36/23.329kN/m 1、抗彎驗算 Mmaxmax0.1q1l12，0.5q1l22max0.1×4.94×0.62，0.5×4.94×0.120.178kN·m Mmax/W0.178×106/408334.355N/mm2f15.44N/mm2 滿足要求！

43、 2、抗剪驗算 Vmaxmax0.6q1l1，q1l2max0.6×4.94×0.6，4.94×0.11.778kN max3Vmax/(2bh0)=3×1.778×1000/(2×50×70)0.762N/mm21.78N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 10.677q2l14/(100EI)0.677×3.329×6004/(100×9000×1429170)0.227mml1/400600/4001.5mm 2q2l24/(8EI)3.329×1004/(8×9000×1429170)0.003mm2l2/4002×100/4000.5mm 滿足要求！ 4、支座反力計算 梁頭處(即梁底支撐小梁懸挑段根部) 承載能力極限狀態(tài) Rmaxmax1.1q1l1，0.4q1l1+q1l2max1.1×4.94×0.6，0.4