工大鋼結(jié)構(gòu)例題

1、1第 一、二 章 概述、建筑鋼材及性能2一、填空題1、 承重結(jié)構(gòu)的設(shè)計應(yīng)滿足兩類極限狀態(tài)的要求，分別是 （ ）極限狀態(tài)和（ ）極限狀態(tài)。2、 鋼結(jié)構(gòu)防火常采用的方法有 （ ）、 （ ） 。 3、 伸長率和冷彎性能均為衡量鋼材塑性變形能力的指 標，滿足（ ）指標的鋼材性能更好。4、 鋼材受三向同號拉應(yīng)力作用時，即使三向應(yīng)力絕對值 很大，甚至大大超過屈服點，但兩兩應(yīng)力差不大， 材料不易進入（ ）狀態(tài)，此時若發(fā)生破壞為 （ ）破壞。5、 Q235B和Q235D的區(qū)別在于鋼材（ ）保證鋼材 的負溫沖擊韌性，故力學(xué)性能更好。 36、 兩塊Q235B鋼板，板厚分別為20mm和14mm， 厚度 為 （ ）m

2、m的鋼板抗彎強度設(shè)計值高, 原因在于 （ ）。7、 鋼材Q235A不能用于主要焊接承重結(jié)構(gòu)，原因于 （ ）。8、 影響疲勞強度的主要因素有構(gòu)造狀況、荷載的循環(huán) 次數(shù)、（ ），與（ ）無明顯關(guān)系。9、 應(yīng)力集中越嚴重，鋼材就變得越脆，這是因為應(yīng)力 集中處產(chǎn)生 （ ） ，使 塑性變形受到限制。10、熱處理低合金鋼無屈服點和屈服臺階，以卸載后殘 余應(yīng)變?yōu)椋?）時所對應(yīng)的應(yīng)力為屈服點。411、高強度低合金鋼的焊接性能可以通過( )來衡量。 12、在溫度250左右時，鋼材的性能與在常溫時相比 較，強度更( ) 、塑性更( ) 。13、當溫度降低到某一特定區(qū)段時，鋼材的( ) 將 急劇下降，表現(xiàn)出明顯的脆

3、性。14、通過鋼材單向拉伸試驗得知反映鋼材變形能力的指標 為( )，反映鋼材強度的指標為（ ）、 （ ）。15、平面應(yīng)力狀態(tài)，鋼材內(nèi)部主應(yīng)力12fy ，折算 應(yīng)力e= fy / 2，此時材料將發(fā)生 ( ) 破壞。516、普通碳素鋼，當含碳量超過（ ）時，焊接性能 變壞，不能用于焊接結(jié)構(gòu)。17、某鋼桿件破壞時的破壞截面與軸線垂直、且截面上部 分光滑、部分粗糙，可判斷該桿件為（ ）破壞 。18、鋼結(jié)構(gòu)構(gòu)件有兩種破壞形式，分別為 （ ）破壞 和 （ ） 破壞。 6二、單項選擇題1、 現(xiàn)行鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范關(guān)于結(jié)構(gòu)計算（除疲勞計算）采 用的設(shè)計方法為 （ ）。 A 全概率極限狀態(tài)設(shè)計法 B 半概率極限狀態(tài)

4、設(shè)計法 C 近似概率極限狀態(tài)設(shè)計法 D 容許應(yīng)力設(shè)計法2、 下列鋼材（ ）不適合用于主要焊接承重結(jié)構(gòu)。 A Q235A B Q345B C Q345C D Q235D3、 Q235鋼不同質(zhì)量等級(A、B、C、D)的鋼材，力學(xué)指 標不同的為 （ ）。 A 沖擊韌性AK B 抗拉強度fu C 伸長率 D 屈服點fy74、冷彎性能是反映材料 （ ）的性能指標。 A 抗層狀撕裂能力 B 彈性變形能力 C 抵抗沖擊荷載能力 D 塑性變形能力5、最易產(chǎn)生脆性破壞的應(yīng)力狀態(tài)是 （ ） 。 A單向壓應(yīng)力狀態(tài) B三向拉應(yīng)力狀態(tài) C二向拉一向壓的應(yīng)力狀態(tài) D單向拉應(yīng)力狀態(tài) 6、以下四種厚度的鋼板中，其中 （ ）

5、厚的鋼板設(shè)計 強度最高。 A 12 mm B 30 mm C 24 mm D 40 mm 7、鋼材的Z向收縮率是反映材料（ ）的性能指標。 A抗層狀撕裂能力 B彈性變形能力 C抵抗沖擊荷載能力 D塑性變形能力88、應(yīng)力集中越嚴重，鋼材也就變得越脆，這是因為（ ）。 A 應(yīng)力集中降低了材料的屈服點 B 應(yīng)力集中處的應(yīng)力比平均應(yīng)力低 C 應(yīng)力集中產(chǎn)生同號拉應(yīng)力場 D 應(yīng)力集中降低了鋼材的抗拉強度9、 鋼材牌號Q235、Q345、Q390是根據(jù)材料的（ ）命名的。 A 屈服強度 B 標準強度 C 設(shè)計強度 D 含碳量 9第 三 章 鋼 結(jié) 構(gòu) 的 連 接10 填空題一 、采用手工電弧焊，材料為Q34

6、5的鋼構(gòu)件相焊接時，應(yīng)選擇（ ）型焊條；材料為Q235和Q345的構(gòu)件焊接時，應(yīng)選擇 （ ）型焊條。、焊縫的施焊方位有四種，分別為平焊、立焊（ ）、 （ ），其中（ ）操作最難 且質(zhì)量最難于保證。、在鋼結(jié)構(gòu)施工及驗收規(guī)范中，焊縫的質(zhì)量檢驗標準分為 （）級。、4.6級C級螺栓中的4表示螺栓成品的抗拉強度不小于（），而 .6表示螺栓材料的（）。、承壓型高強螺栓連接不能用于（ ）荷載的連接中。11、受靜力荷載作用的側(cè)焊縫連接，焊腳尺寸為hf ，其最小計算長度為 （ ）和40 mm ，當焊縫實際長度為100 hf 時，其最大計算長度為 （ ） 。、直角角焊縫的有效高度he = （ ）。 8、 二級焊縫

7、質(zhì)量檢驗標準要求對焊縫進行（ ）檢 驗和（ ） 檢驗 。12單項選擇題一、如圖受靜載的T形連接，采用雙面角焊縫，手工焊，按構(gòu)造確定的焊腳尺寸應(yīng)為（ ）。 A 4 mm B 6 mm C 8 mm D10 mm、如圖，兩板用直角角焊縫連接，手工焊，合適的焊角 尺寸hf =（ ）mm 。 A 9 B 8 C 7 D 63、 如圖雙槽鋼和鋼板的連接，槽鋼壁厚為5mm ，受軸 心力，僅采用側(cè)焊縫，手工焊，按構(gòu)造 要求選擇的焊腳尺寸為 （ ）。 A 4 mm B 5 mm C 6 mm D 7 mm 818t=16t=10mmt=6mm13 填空題二 、焊接殘余應(yīng)力對構(gòu)件的強度承載力 （ ）影響 ，降低

8、 （ ）承載力，（ ）剛度 。、板厚為 t 寬度為 b的板用對接焊縫連接，未設(shè)引弧板，則計算長度取為 （ ）。、三級質(zhì)量對接焊縫，抗拉設(shè)計強度f t是被連接構(gòu)件抗拉設(shè)計強度的（ ）倍。、應(yīng)盡量避免三向焊縫相交, 以防止在相交處形成 （ ），使材質(zhì)變脆。 14單項選擇題二、如圖所示，焊縫中 ( ) 點最危險。A 最上點 B 最下點 C 中點 D 都不是、如圖所示，等邊角鋼受軸心力N=300kN，肢背焊縫受力N1= ( )N。 A 90 B 195 C 210 D 2253、圖示連接中，四個角點焊縫受力最大的點為 （ ）。 A A B B C C D DNABCD15填空題三1、 普通螺栓連接受剪

9、時的四種破壞形式為螺栓受剪破 壞 、（ ）破壞 、板件被沖剪破壞、板件被 （ ）破壞。 2、 承壓型高強螺栓依靠（ ）和 （ ） 共同傳 力，以（ ）為承載力的極限狀態(tài)。 3、 對于同一連接，承壓型連接的承載能力（ ）摩擦 型連接；摩擦型連接的變形 （ ）承壓型連接。4、 摩擦型高強螺栓依靠（ ）傳力，以 （ ）為承載力的極限狀態(tài)。5、 某連接采用承壓型螺栓，M20，端矩為40mm， 從構(gòu)造角度分析此連接可能發(fā)生（ ）破壞。16單項選擇題三1、 普通螺栓受剪時的破壞形式有四種，其中板件被沖剪 破壞是由于 （ ）不滿足構(gòu)造要求而引起的。 A 端距 B 邊矩 C 中矩 D 以上三項共同2、螺栓受剪

10、時的破壞形式為螺栓受剪破壞 、板件被擠壓 破壞 、板件被沖剪破壞、板件被拉斷破壞，高強螺栓 摩擦型連接時會發(fā)生（ ）破壞。 A螺栓受剪破壞 B 板件被拉斷破壞 C板件被沖剪破壞 D 板件被擠壓破壞173、 螺栓排列時，要求螺栓端距2d0（d0為螺栓孔徑）， 目的是為了防止發(fā)生（ ）的破壞。 A螺栓受剪破壞 B板件被拉斷破壞 C板件被沖剪破壞 D板件被擠壓破壞4、 關(guān)于高強螺栓摩擦型連接、承壓型連接、C級螺栓連 接，下列說法正確的為（ ）。 A摩擦型連接受剪承載力高 B摩擦型連接可以承受動載 C承壓型連接受剪變形小 DC級螺栓連接受剪承載力高18 填空題四 1、 C級螺栓受剪時，螺栓承載力設(shè)計值

11、應(yīng)?。?） 和（ ）的較小值。 2、 高強螺栓產(chǎn)生預(yù)拉力P，現(xiàn)對該螺栓施加外拉力0.3P， 此時該螺栓中的拉力為（ ）。 3、 當螺栓連接區(qū)域的長度 l 超過（ ）時，單個螺栓 的承載力設(shè)計值需要乘以折減系數(shù)。19單項選擇題四1、 摩擦型高強螺栓連接的兩塊板如圖所示，危險 截面所受的力為 （ ）。 A N B 0.875N C 0.5N D 0.25N2、 圖示螺栓連接中，受力最大的螺栓為（ ）。 A A B B C C D D 3、 圖示高強螺栓群摩擦型連接受彎后的旋轉(zhuǎn)中心為 （ ）。 A a點 B b點 C c點 D d點NABCDacbdMN20例1、設(shè)計用拼接蓋板的對接連接。要求采用矩

12、形蓋板， 僅設(shè)側(cè)面焊縫，已知鋼板寬B=270mm，厚度 t1=28mm，拼接蓋板厚度 t216mm， 該連接承受 的靜態(tài)軸心力 N=1400kN（設(shè)計值），鋼材Q235 B，手工焊、E43焊條解： 確定蓋板塊數(shù)、寬度b 采用兩塊拼接蓋板 據(jù)等強條件有： 即：216b21528270205 解得：b 225 mm，取b230 mm 確定hf fft11t22Btbt2mm7.9281.5t1.5h1minfhmaxfmm19.2t1.22mm15)(142)(1-t且21 所以取hf 10 mm 計算焊縫長度 被連接板縫一側(cè)所需焊縫總長 被連接板縫一側(cè)一條焊縫計算長度 拼接蓋板總長 取蓋板長為：

13、680 mm 驗算構(gòu)造要求 b = 230 mm lw = 315 mm 且b = 230 mm 16t2=1616256 mm 滿足構(gòu)造要求 故設(shè)兩塊蓋板，單塊蓋板23016680mm1250160100.7101400hN3wewflfmm3134wwll 15d0 =1521.5322.5mm 偏心拉力N作用下， 所以符合小偏心情況 0.8d1501.10lkN 35.17439608 .0NbVkN 39.04488008 .0Nbc螺栓2ymyMnNN222i取0)35025015050(2235015024116241222231 1號螺栓受拉力最大 1 號螺栓最危險2btt2bV

14、V)NN()NN( 1所以不滿足要求kN27.416438nVNVkN30.125)35025015050(2235015024116241ymyMnNN2222221i06. 1)62.41125.30()17.354 .27(2232例6 圖示高強螺栓摩擦型連接受軸力作用。螺10.9級， M20，孔徑21.5mm， P=155kN。構(gòu)件鋼材 Q235。連接面=0.45， 試驗算構(gòu)件和連接的承 載力能否滿足要求？解： l1=240 mm 15d0=1521.5=322.5 mm 單個螺栓的抗剪承載力設(shè)計值為： 縫一側(cè)9個螺栓所能承擔的荷載kN125.551550.4520.9Pn0.9Nbv

15、fkN1100kN113055.1259N9N1bv33 危險截面面積 被連接板為第二組鋼材，不利、 危險截面 即： 毛截面 故該連接接頭安全。2nmm57102021.5)3-(350A2mmN205ffnANfn1A)Nnn0.5(1223mmN205mmN160.5571010)1100930.5(1f223mmN205mmN157.120)(350101100ANf34 例7 驗算圖示摩擦型高強螺栓連接是否滿足要求？已知 螺栓 M24，8.8級，抗滑移系數(shù) u =0.55，預(yù)拉力P=155KN，受 靜載，偏心拉力N = 400 kN 。 解： 將力簡化到螺栓群的形心為： 拉力 彎矩 單

16、個螺栓的抗拉承載力設(shè)計值為： 最上部螺栓為危險螺栓， 其受力為： 該連接滿足要求kN400N kNm3208. 04000.08NMkN1241550.8P0.8NbtN120)16. 008. 0(216. 03210400ymyMnNNbt221t12kNi7048070N35第 四 章 軸 心 受 力 構(gòu) 件36填空題 一 1、軸心受壓桿有 ( ) 種穩(wěn)定平衡狀態(tài)。 2、偏壓桿存在（ ）種穩(wěn)定平衡狀態(tài)。3、殘余應(yīng)力對構(gòu)件的強度承載力（ ）影響 ，降低 （ ）承載力。4、單軸對稱截面軸壓桿，若繞對稱主軸失穩(wěn)，將是（ ） 屈曲，若繞對非稱主軸失穩(wěn)，將是 （ ）屈曲。5、初彎曲、初偏心的存在將

17、（ ）軸心受壓柱的穩(wěn)定 承載力。6、軸心受壓構(gòu)件的整體穩(wěn)定系數(shù)與（ ）、構(gòu)件 的長細比、構(gòu)件的截面型式有關(guān)。37單項選擇題一1、 某單軸對稱截面軸心受壓柱，繞對稱主軸彎曲時，一 旦失穩(wěn)將發(fā)生（ ）。 A彎曲屈曲 B. 彎扭屈曲 C扭轉(zhuǎn)屈曲 D. 既可能彎曲屈曲也可能彎扭屈曲2、某軸壓柱繞兩主軸屬于不同類截面，等穩(wěn)定條件為 ( ) 。 A x=y B x = y C Ix= Iy D ix = iy3、某軸壓柱繞兩主軸屬于同類截面，等穩(wěn)定條件為 ( ) 。 A x=y B lox = loy C Ix= Iy D ix = iy38填空題 二1、實腹式型鋼軸心受壓構(gòu)件，除應(yīng)進行強度計算外，還 應(yīng)

18、進行 ( ) 和 ( ) 驗算。2、計算構(gòu)件的局部穩(wěn)定時，工字形截面軸壓構(gòu)件的腹板 可以看成 （ ） 簡支的矩形板，其翼緣板的一半 （即外伸部分）可以看成 （ ）的矩形板。3、確定工字形實腹柱的局部穩(wěn)定時，是根據(jù)與柱 ( ) 的原則確定腹板的高厚比限值和翼緣的寬厚 比限值，確定箱形截面柱腹板的局部穩(wěn)定時，是根據(jù) ( )的原則確定腹板的高厚比限值 。 39單項選擇題二 1、 某截面有削弱的熱軋型鋼實腹式軸心受壓柱，設(shè)計時 應(yīng)計算（ ）。 A 整體穩(wěn)定、局部穩(wěn)定、長細比 B 強度、整體穩(wěn)定、長細比 C 整體穩(wěn)定、長細比 D 強度、整體穩(wěn)定、局部穩(wěn)定、長細比 2、 某無削弱的組合截面實腹式軸心受壓構(gòu)

19、件應(yīng)進行 ( ) 計算。 A 強度、長細比 B 強度、整體穩(wěn)定、長細比 C 強度、整體穩(wěn)定、局部穩(wěn)定、長細比 D 整體穩(wěn)定、局部穩(wěn)定、長細比40填空題 三1、格構(gòu)式軸心受壓構(gòu)件，綴板柱繞虛軸的換算長細比 ox = ( )，綴條柱繞虛軸的換算長細比 ox =（ ）。2、在綴條式格構(gòu)柱中，橫綴條不受力，主要用來減小柱 肢在綴條平面內(nèi)的 （ ） 。3、軸心受壓柱柱腳底板的大小是根據(jù)混凝土的 （ ） 確定的，底板的厚度是根據(jù)（ ） 確定的。 41單項選擇題三 1、 格構(gòu)式雙肢綴板柱的單肢長細比 (max為 柱兩主軸方向的最大長細比)，且 ，目的是 （ ）。 A 構(gòu)造要求 B 保證整個柱的穩(wěn)定 C 避免

20、單肢先于整個柱失穩(wěn) D 使兩單肢能共同工作 2、格構(gòu)式雙肢綴條柱的單肢長細比 (max為 兩主軸方向的最大長細比) ，目的是 （ ）。 A 構(gòu)造要求 B 使兩單肢同能共工作 C 保證整個柱的穩(wěn)定 D 避免單肢先于整個柱失穩(wěn)0.7max10.5max1401423、如圖所示柱頭，設(shè)置加勁肋的目的是 ( ) 。 A 提高柱腹板局部穩(wěn)定 B 簡化傳力途徑 C 提高頂板抗彎剛度 D 以上三項作用4、 柱腳底板的厚度由底板的 （ ）決定。 A 抗彎強度 B 抗壓強度 C 抗剪強度 D 抗剪和抗彎強度共同5、 雙肢格構(gòu)式軸心受壓柱，虛軸為x-x軸，實軸為y-y 軸，應(yīng)根據(jù)（ ）確兩單肢間距離。 A x=y

21、 B ox=y C x=oy D 強度條件 43例1 如圖一管道支架，其支柱的設(shè)計軸壓力N1600kN， 柱兩端鉸接，鋼材Q235，截面無孔眼削弱，試選擇 普通軋制工字鋼設(shè)計此支柱的截面？分析：截面無孔眼削弱意味著 不用進行強度計算； 穩(wěn)定計算公式 A、 均未知， 通常先假設(shè)，一般介于60100之間 。解：假設(shè) 90 繞 x 軸截面屬于a類截面， 繞 y 軸截面屬于b類截面， 故需要的截面積為： 1 1 3000 3000 x y xy11fAN要知道 ，必須先知道，23yminrmm119802150.621101600NNAff查表得 0.714 ，x查表得 0.621 ，y44 查表選

22、I 56a ，A135 cm2，ix=22 cm，iy=3.18 cm (注：若三個條件都滿足，如 I63a ，算出小于 f 很多，即富裕多。) （若繞兩主軸是同類截面，取較大的查 即可。） 故所選截面滿足要求mm66.7906000 xoxxrlimm33.3903000yoyyrli AN 150 27.322600 xoxxil 150 94.33.18300yoyyil查表得 0.591 查表得 0.968 xy23yN/mm200.5135000.59110160AN f =205 N/mm2注：非 f =215 N/mm2 45例2 如圖所示結(jié)構(gòu)，計算此結(jié)構(gòu)最大承載力 P 是多少？

23、 水平桿面積A1=8cm，ix=iy=2.55cm，斜桿面積 A2=12cm ， ix=iy=2.67cm ，兩桿截面均無削弱，每 根桿截面繞截面兩主軸均為同類截面， f=215N/mm2 解： 水平桿為拉桿，受力 N1= P 斜桿為壓桿，受力為 研究拉桿 即： 解得：P 172000 N = 172 k N 拉桿兩端為鉸接，計算長度為其幾何長度14001400P2N2f11AN215800P 54.925.51400yoyyil 54.825.51400 xoxxil46 研究壓桿 壓桿兩端為鉸接，計算長度為其幾何長度。 查表得： 解得：P = 33.2 kN 所以此結(jié)構(gòu)最大承載力為33.2

24、 kN 1507426.714002yoyyil 1507426.714002xoxxil0.818N469572152670.818AP2N2f47例3 軸心受壓柱如圖所示。鋼材Q235B，f=215N/mm2， 采用焊接組合截面，截面無削弱， 試驗算其是否滿足承載力極限狀 態(tài)和正常使用極限狀態(tài)的要求？ 解：A = 250102 + 4006 = 7400 mm2 = 74 cm2 xyN=1000kNxy250102501040065000500010000423xcm242122205102504006121I43ycm2604.2250101212I cm18.17424212AIxx

25、icm5.93742604.2AIyyi 15055.21 .181000 xxxil15084.32.935500yyyil48 所以滿足正常使用極限狀態(tài)要求 由 查表得： 所以整體穩(wěn)定滿足要求。 又由于截面無孔洞削弱，故強度無需計算。 驗算局部穩(wěn)定 h0/tw = 400/6 = 66.7 25 + 0.5max = 25 + 0.584.32 = 67.2 b1/t = 122/10 = 12.2 10 + 0.1max =10 + 0.84.32 = 18.4 局部穩(wěn)定滿足要求 滿足承載力極限狀態(tài)和正常使用極限狀態(tài)的要求2223mmN215mmN203.510740.664101000

26、AN0.66484.32max49例4 計算右圖所示受靜載的格構(gòu)式綴板柱（同一截面綴 板線剛度之和大于柱肢線剛度的6倍） 的最大承載力（僅考慮柱的整體穩(wěn)定） 并驗算柱與綴板間的焊縫是否可靠 ? 已知柱截面A = 45.622=91.24cm2 ， 截面無削弱，回轉(zhuǎn)半徑 ix =10.6cm ， iy =12.2 cm ，單肢的i1=2.0 cm ，柱 計算長度Lox = Loy = 6m ，鋼材Q235-B， f =215N/mm2 ，手工焊，焊條E43， =160N/mm2 。解： 計算繞實軸的承載力ffw730624020020015049.1812.2600yoyyil50 查表得： 計

27、算繞虛軸的承載力 查表得： 故柱最大承載力為Nmax = 1557.6 kN 柱受到的水平剪力 0.86ykN168721591240.86ANyyf 15056.66 .10600 xoxxil26.520200)-(730111il62.526.556.622212xox0.794xkN1557.621591240.794ANxxf235235852151045.62223585AV2yffkN23.078N2307851 綴板受力模型如右圖 焊縫受剪力和彎矩 剪力 彎矩 在M作用下： 在T作用下： 上、下兩點為危險點 所以柱與綴板間的焊縫安全T120730V/4V/4kN35.12402

28、73023.0782aVT1lkNm4.21212035.12aTM2262mmN15020060.7104.21260.7h6Mwffl23mmN4220060.71035.10.7hTlwff2w22222mmN160mmN9 .12942)1.22150()1.22(ffff52例5 設(shè)計一綴條柱，分肢采用工字鋼，柱高7.5m，上端 鉸接、下端固定，承受軸心壓力 N1600kN， Q235-BF，截面無削弱。解： 按對實軸的穩(wěn)定性要求選定單肢截面 并驗算繞實軸的穩(wěn)定 假設(shè) 70 按Ar / 2和 iyr 查表選 I22b A246.492.8 cm2， i1=2.27 cm， iy=8.

29、78 cm， I1=239 cm4 計算繞實軸的穩(wěn)定0.751ybyx11查 b 類截面 23yrmm99102150.751101600NAfcm7.570750)7 .0(yoyyrli53 剛度滿足要求 由y查得： 滿足要求 確定兩單肢間距并驗算繞虛軸的整體穩(wěn)定性和剛度 假定單綴條為505 A124.89.6 cm2 由等穩(wěn)定條件oxy 23N/mm1729280101600AN2yN/mm173.32150.808f 150 59.88.78750)7 . 0(yoyyilAA27y12x57.69.692.82759.8AA27212yx即：得： 0.808y54 由 ix= 0.5

30、 b 得兩柱肢間距 br= ixr / 0.5=18.2 cm 柱寬b = br + 翼緣寬18.2+11.229.4 cm 取b = 30 cm 故兩柱肢實際距離為：b = b -11.2=18.8 cm 驗算繞虛軸的整體穩(wěn)定 剛度滿足要求 由ox查得：cm9.157.6750)7.0(xoxxrli4221xcm8680)9.4292.82(239)2b(2AI2I 54.19.7750)7.0(xoxxilcm9.792.88680AIxxi 56.59.692.82754.1AA27212xox0.825x55 所以整體穩(wěn)定滿足要求 強度計算 因截面無削弱，可不驗算強度 綴條計算 取4

31、523xN/mm208.992800.825101600AN f =215 N/mm2橫向剪力N23472.723523585215928023585AymaxVff單斜桿綴條內(nèi)力N166022cos VNmaxt 15027.10.98sin4518.8sin45bminmindiil選斜綴條為505 ， Ad4.8 cm2 ，imin=0.98 cm 56 所以整體穩(wěn)定滿足要求 強度計算 因截面無削弱，可不驗算強度 綴條計算 取4523xN/mm208.992800.825101600AN f =215 N/mm2橫向剪力N23472.723523585215928023585AymaxV

32、ff單斜桿綴條內(nèi)力N166022cos VNmaxt 15027.10.98sin4518.8sin45bminmindiil選斜綴條為505 ， Ad4.8 cm2 ，imin=0.98 cm 57 連接焊縫計算，采用兩面?zhèn)群缚p 故取hf 5 mm 取一條焊縫的幾何長度為50 mm 單肢穩(wěn)定計算 l1= b =188 mm 所以單肢穩(wěn)定滿足要求mm5.312.31.5t1.5h1minfhmaxfmm 652 . 1t1.22mm5t2mm32.71600.8550.7166020.70.85h0.7Nkwt1w1flffmm18.41600.8550.7166020.30.85h0.7Nk

33、wt2w2flff 8.287 .22188111il 0.7max0.759.841.2 N/mm2 58第 五 章 受 彎 構(gòu) 件59填空題一 1、當梁受腹板平面內(nèi)的固定集中荷載且該處無支承加勁 肋，或受有移動的集中荷載，應(yīng)驗算腹板高度邊緣處 的（ ）。 2、梁在對稱軸平面內(nèi)的彎矩作用下，截面中的正應(yīng)力發(fā) 展可分為四個階段，分別為彈性階段、（ ） 、 （ ）、強化階段。 3、影響梁整體穩(wěn)定的主要因素為（ ）、荷載分布、 截面剛度 、（ ）。 4、在梁的整體穩(wěn)定計算中，b 等于（ ）為梁彈性和 彈塑性工作的分界點。60 5、在梁的設(shè)計過程中，限制梁的撓度，屬于（ ） 極限狀態(tài)設(shè)計法。 6、工

34、字形截面簡支梁，跨中的下翼緣作用懸吊集中荷 載，梁截面及梁端的約束不能改變，提高整體穩(wěn)定承 載力的最有效措施為 （ ） 。 7、 實腹式工字形組合截面梁，除應(yīng)進行強度、剛度計算 外，還應(yīng)進行（ ）和（ ）驗算。 8、梁在強度破壞或喪失整體穩(wěn)定之前，梁的組成板件 會偏離原來的平面位置而發(fā)生波形鼓曲，這種現(xiàn)象稱 為（ ）。61單項選擇題一 1、 設(shè)計梁時，梁的最大撓度要小于允許撓度的目的是 要滿足 （ ）要求。 A 強度 B 剛度 C 整體穩(wěn)定 D 局部穩(wěn)定 2、某梁的截面幾何尺寸已定，荷載作用于梁的受拉下翼 緣上，欲提高此梁整體穩(wěn)定承載力的最有效途徑是 ( ) 。 A 改變梁荷載作用位置 B 改

35、變梁的材料 C 減小梁受壓翼緣的自由長度 D 改變梁端支承條件62填空題二 1、某梁材料為Q235，當腹板高厚比h0/tw=100時，為保證 腹板局部穩(wěn)定應(yīng)設(shè)置（ ）加勁助，當腹板h0/tw=180 時，應(yīng)設(shè)置 （ ）加勁助。 2、 設(shè)計某組合截面梁時，除應(yīng)驗算梁的強度和整體穩(wěn)定 外，還應(yīng)該驗算梁的（ ）和（ ）。 3、 確定梁腹板局部穩(wěn)定的高厚比限值時采用的準則為 （ ）。 4、 梁截面的最小高度一般是根據(jù) （ ）要求確定的。 63單項選擇題二1、 工字型截面梁，Q235鋼材，梁腹板的高厚比h0/tw 80 時，腹板的狀態(tài)為（ ）。 A 局部穩(wěn)定得到保證 B 純彎作用下局部失穩(wěn) C 純剪作用

36、下局部失穩(wěn) D 擠壓應(yīng)力作用下局部失穩(wěn)2、 箱型梁采用Q235鋼，該梁滿足條件 和 （l1為受壓翼緣的自由長度）， 目的是 為了保證該梁的 （ ）。 A 整體穩(wěn)定 B 局部穩(wěn)定 C 抗彎強度 D 抗剪強度6bh095b01l643、 在彈性設(shè)計中滿足梁受壓翼緣的自由外伸寬度 b1/t15，是為了保證翼緣板的（ ）。 A 抗剪強度 B 抗彎強度 C 整體穩(wěn)定 D 局部穩(wěn)定 4、某截面有削弱的熱軋型鋼梁，設(shè)計時應(yīng)計算（ ）。 A 整體穩(wěn)定、局部穩(wěn)定、撓度 B 強度、整體穩(wěn)定、撓度 C 整體穩(wěn)定、撓度 D 強度、整體穩(wěn)定、局部穩(wěn)定、撓度 65 例1、某普通工字梁，上翼緣與剛性鋪板牢固連接，如 圖，該

37、梁承受的均布荷載荷載設(shè)計值 q =100 kN/m (忽略自重) ，已知跨度L=6m ，翼緣的強度值 f = 205N/mm2，腹板的強度值 f = 215N/mm2， fv =125N/mm2，X=1.05，截面慣性IX=64497cm4， 截面的最大面積矩S=1352.5cm3，驗算該粱是否滿足 整體穩(wěn)定和強度要求？ （不考慮屈曲后強度） 解： 因上翼緣與剛性鋪板牢固連接， 所以該梁整體穩(wěn)定性滿足要求。 支座處剪力 500202020010kN300610021q21Vl66 跨中最大彎矩 截面最大抵抗矩 跨中最大正應(yīng)力 支座處最大剪應(yīng)力： 所以強度滿足要求kNm450610081q81M

38、22l3xxxcm2388.827644972hIW2236xxmmN205mmN179102388.81.0510450WMf2v2433wxmaxmmN125mmN62.9101064497101352.510300tISVf67例2 已知 6m 跨簡支梁采用雙軸對稱截面，梁的上翼緣承 受如圖所示均布荷載 作用，試通過梁的強 度和整體穩(wěn)定計算， 來確定此梁所能承受 的荷載設(shè)計值 q ? (忽略自重) （提示：鋼材Q235B ， ， ， ， ， ， ）解：梁端最大剪力 跨中最大彎矩 q6000200t=6mmt=12mmt=12mm400yxxy1.05x2mm7056A 48xmm102.

39、0723I36xmm101.036W47ymm101.6I35xmm105.716S2qVl8qM2lvwxxwxxmaxtI2SqtIVSfl由kN/m90.63105.71660001256102.07232St2Iq58xvwx1lf68 由 整體穩(wěn)定計算0.60.78923523504004.4121261101.036400705612643200.807262flxx2xxmaxW8qWM 0.9400200126000hbt111l0.8070.90.130.690.130.69bmm47.67056101.6AI7yyi1266000/47.6/y1yilyb21yx2ybb2

40、354.4ht1WAh4320fkN/m51.976000215101.0361.058W8q262xx2lf69 由 所以kN/m35.246000215101.0360.7128W8q262xb3lfflxb2xbW8qWMkN/m35.24q,q,minqq3210.7120.7890.2821.070.2821.07bb70例3 某普通工字梁，如圖，該梁承受靜力荷載設(shè)計值 P =180 kN (忽略自重)，已知跨度L=6m，鋼材的強度 設(shè)計值 f =215N/mm2，fv=125N/mm2，x=1.05，截面 慣性矩Ix=397906133mm4，截面的最大面積矩 S=864400mm3，上翼緣對中和軸的面積矩 S1=614400mm3，支座處 設(shè)有支承加勁肋，試問 該梁是否滿足強度要求？解： 荷載作用點所在截面受力最大， 最大剪力 最大彎矩 最大彎矩處，即荷載作用處500200121281001001.8m1.8m2.4mP=180kNPkN180V kNm3248 . 1180M