曝氣設(shè)備充氧能力試驗(yàn)報(bào)告

1、1實(shí)驗(yàn)?zāi)康?1) 掌握測(cè)定曝氣設(shè)備的 KLa和充氧能力a B的實(shí)驗(yàn)方法及計(jì)算Qs；(2) 評(píng)價(jià)充氧設(shè)備充氧能力的好壞；(3) 掌握曝氣設(shè)備充氧性能的測(cè)定方法。2實(shí)驗(yàn)原理活性污泥處理過(guò)程中曝氣設(shè)備的作用是使氧氣、活性污泥、營(yíng)養(yǎng)物三者充分 混合，使污泥處于懸浮狀態(tài)，促使氧氣從氣相轉(zhuǎn)移到液相，從液相轉(zhuǎn)移到活性污 泥上，保證微生物有足夠的氧進(jìn)行物質(zhì)代謝。由于氧的供給是保證生化處理過(guò)程 正常進(jìn)行的主要因素，因此工程設(shè)計(jì)人員通常通過(guò)實(shí)驗(yàn)來(lái)評(píng)價(jià)曝氣設(shè)備的供氧能 力。在現(xiàn)場(chǎng)用自來(lái)水實(shí)驗(yàn)時(shí)，先用 Na2S03(或N2)進(jìn)行脫氧，然后在溶解氧等于或 接近零的狀態(tài)下再曝氣，使溶解氧升高趨于飽和水平。假定整個(gè)液體是完

2、全混合 的，符合一級(jí)反應(yīng)此時(shí)水中溶解氧的變化可以用以下式子表示:? = ?(?- ?式中：dc/dt氧轉(zhuǎn)移速率，mg/(L ；KLa氧的總傳遞系數(shù)，L/h ；Cs實(shí)驗(yàn)室的溫度和壓力下，自來(lái)水的溶解氧飽和濃度，mg/L;C相應(yīng)某一時(shí)刻t的溶解氧濃度，mg/L。將上式積分，得ln (?- ? = -?+ 常數(shù)由于溶解氧飽和濃度、溫度、污水性質(zhì)和混亂程度等因素影響氧的傳遞速率，因此應(yīng)進(jìn)行溫度、壓力校正，并測(cè)定校正廢水性質(zhì)影響的修正系數(shù)a俟所采用的公式如下:?T) = ?20 C)1.024t-2°充氧能力為?校正)=?實(shí)驗(yàn))X標(biāo)準(zhǔn)大氣壓(kPa)實(shí)驗(yàn)時(shí)的大氣壓(kPa)廢水的？?？?= 自

3、來(lái)水的？?廢水的?自來(lái)水的？?=? V=?倒 C) ?校正)V(kg/h)3實(shí)驗(yàn)內(nèi)容3.1實(shí)驗(yàn)設(shè)備與試劑(1) 溶解氧測(cè)定儀(2) 空壓機(jī)。(3) 曝氣筒。(4) 攪拌器。秒表。(6) 分析天平(7) 燒杯。(8) 亞硫酸鈉(Na2S03)(9) 氯化鉆(C0CI2 - 6H)。3.2 實(shí)驗(yàn)裝置實(shí)驗(yàn)裝置如圖3-1所示圖3-1曝氣設(shè)備充氧能力實(shí)驗(yàn)裝置簡(jiǎn)圖3.3實(shí)驗(yàn)步驟(1) 向曝氣筒內(nèi)注入20L自來(lái)水，測(cè)定水樣體積 V(L)和水溫t CC );(2) 由實(shí)驗(yàn)測(cè)出水樣溶解氧飽和值 Cs,并根據(jù)Cs和V求投藥量，然后投藥脫 氧；a) 脫氧劑亞硫酸鈉(Na2S03)的用量計(jì)算。在自來(lái)水中加入 Na2S

4、03還原劑來(lái) 還原水中的溶解氧。CoCl22Na2S03 + O2 f 2Na2S04相對(duì)分子質(zhì)量之比為：?_ 321Na2S03 = 126 心 8故N82S03理論用量為水中溶解氧的8倍。而水中有部分雜質(zhì)會(huì)消耗亞硫 酸鈉，故實(shí)際用量為理論用量的1.5倍。所以實(shí)驗(yàn)投加的N82S03投加量為W = 1.5 X8? V = 12? V式中：W亞硫酸鈉投加量，g;Cs實(shí)驗(yàn)時(shí)水溫條件下水中飽和溶解氧值，mg/L;V水樣體積，m3;b) 根據(jù)水樣體積V確定催化劑(鉆鹽)的投加量。經(jīng)驗(yàn)證明，清水中有效鉆離子濃度約0.4mg/L為好，一般使用氯化鉆(CoCl2 6H)。因?yàn)?CoC2七出。CO2-2385

5、9所以單位水樣投加鉆鹽量為:CoCl2 620 0.4 X 4.0 = 1.6 g/m本實(shí)驗(yàn)所需投加鉆鹽為CoCl2 6H）1.6 V（g）式中：V水樣體積，m3c）將Na2S03用煮沸過(guò)的常溫水化開，均勻倒入曝氣筒內(nèi)，溶解的鉆鹽倒入 水中，并開動(dòng)循環(huán)水泵，小流量輕微攪動(dòng)使其混合（開始計(jì)時(shí)），進(jìn)行脫 氧。攪拌均勻后（時(shí)間to），測(cè)定脫氧水中溶解氧量 Co,連續(xù)曝氣t后， 溶解氧升高至Ct。每隔溶解氧濃度升高0.01，記錄一次所用時(shí)間（直到 溶解氧值達(dá)到飽和為止）。（3）當(dāng)清水脫氧至零時(shí)，提高葉輪轉(zhuǎn)速進(jìn)行曝氣，并計(jì)時(shí)。每隔0.5min測(cè)定一次溶解氧值（用碘量法每隔1min測(cè)定一次），知道溶解氧值

6、達(dá)到飽和為止。水樣體積：0.018 m3亞硫酸鈉用量：1.8 g4數(shù)據(jù)記錄與整理水溫：28 C飽和溶解氧濃度Cs： 8.00 mg/L氯化鉆用量：0.0288 g表4-1曝氣設(shè)備充氧能力實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)記錄骨口. 序號(hào)時(shí)間t/s時(shí)間t/minCt/(mg/L)骨口. 序號(hào)時(shí)間t/s時(shí)間t/minCt/(mg/L)100.000.53161502.504.842100.170.98171602.675.053200.330.61181702.835.294300.500.58191803.005.495400.670.81202103.506.026500.831.49212404.006.447601

7、.001.69222704.506.788701.172.09233005.007.039801.332.46243305.507.2110901.502.86253606.007.37111001.673.23263906.507.49121101.833.61274207.007.58131202.003.96284507.507.64141302.174.24294808.007.68151402.334.545數(shù)據(jù)處理與分析5.1 公式法求解KLa值公式：2.303Cs - Co式中：KLa氧的總傳遞系數(shù)，L/min ;Cs實(shí)驗(yàn)室的溫度和壓力下，自來(lái)水的溶解氧飽和度，mg/L ；Ct相

8、應(yīng)某一時(shí)刻t的溶解氧濃度，mg/L;to脫氧使用時(shí)間，min ；t 循環(huán)水泵后的時(shí)間，min。實(shí)驗(yàn)中，t-to的值對(duì)應(yīng)表4-1中的t值，Co對(duì)應(yīng)時(shí)間t=0時(shí)的Ct = 0.53mg/L。將已知值代入公式中求出 KLa，計(jì)算結(jié)果如表5-1所示。表5-1公式法KLa計(jì)算結(jié)果骨口. 序號(hào)時(shí)間t/minCt/(mg/L)Cs-Ctlg(C s-Ct)KLa10.000.537.470.8733/20.170.987.020.84630.372930.330.617.390.86860.032340.500.587.420.87040.013450.670.817.190.85670.057360.83

9、1.496.510.81360.165171.001.696.310.80000.168881.172.095.910.77160.200891.332.465.540.74350.2242101.502.865.140.71100.2493111.673.234.770.67850.2692121.833.614.390.64250.2900132.003.964.040.60640.3074142.174.243.760.57520.3169152.334.543.460.53910.3299162.504.843.160.49970.3442172.675.052.950.46980.3

10、485182.835.292.710.43300.3579193.005.492.510.39970.3636203.506.021.980.29670.3794214.006.441.560.19310.3916224.506.781.220.08640.4027235.007.030.97-0.01320.4083245.507.210.79-0.10240.4085256.007.370.63-0.20070.4122266.507.490.51-0.29240.4130277.007.580.42-0.37680.4113287.507.640.36-0.44370.4044298.0

11、07.680.32-0.49490.3939由上表可以看出，運(yùn)用公式法計(jì)算出來(lái)的 KLa值總體上不斷增大，且有較大 的增幅，無(wú)論采用取平均值或者中間值等方法確定 KLa值都會(huì)存在較大誤差，都 無(wú)法很好表征曝氣設(shè)備的充氧性能，因此使用公式法求解KLa值不適用于本實(shí)驗(yàn)。5.2線性回歸法求解KLa值5.2.1 ln(Cs - Ct) - t關(guān)系曲線的繪制由公式“h(Cs- C) = -K Lat +常數(shù)”可知，作In(Cs- Ct)和t的關(guān)系曲線,其斜率即為KLa值于是，對(duì)In(Cs- Ct)進(jìn)行計(jì)算，結(jié)果如表5-2所示。根據(jù)計(jì)算結(jié)果以t為橫坐標(biāo)、In(Cs- Ct)為縱坐標(biāo)，繪制In(Cs- Ct

12、)和t的關(guān)系曲線如圖5-1所示。表5-2 In(Cs- Ct)計(jì)算結(jié)果序號(hào)時(shí)間t/minCt/(mg/L)Cs-C tIn( Cs-Ct)10.000.537.472.010920.170.987.021.948830.330.617.392.000140.500.587.422.004250.670.817.191.972760.831.496.511.873371.001.696.311.842181.172.095.911.776691.332.465.541.7120101.502.865.141.6371111.673.234.771.5623121.833.614.391.4793

13、132.003.964.041.3962142.174.243.761.3244152.334.543.461.2413162.504.843.161.1506172.675.052.951.0818182.835.292.710.9969193.005.492.510.9203203.506.021.980.6831214.006.441.560.4447224.506.781.220.1989235.007.030.97-0.0305245.507.210.79-0.2357256.007.370.63-0.4620266.507.490.51-0.6733277.007.580.42-0

14、.8675287.507.640.36-1.0217298.007.680.32-1.1394O' 1234 S 67&t(min)圖5-1 ln(C s - Ct) - t關(guān)系曲線由上圖可以觀察到，在曝氣充氧的整個(gè)過(guò)程中，隨著時(shí)間的增長(zhǎng)，In (Cs- Ct)總體呈下降趨勢(shì)。在曝氣充氧的初始階段，循環(huán)水泵處于啟動(dòng)初期，液體水還 沒有完全處于湍流狀態(tài)，充氧系統(tǒng)未達(dá)到穩(wěn)定，故出現(xiàn)In(Cs - Ct)值短暫的上下波 動(dòng)情況，但波動(dòng)幅度不大；同時(shí)，此階段的曲線斜率較小，水中溶解氧量沒有明 顯增加，這是因?yàn)槠貧馇凹尤胨畼又械拿撗鮿┦沁^(guò)量的，剩余的脫氧劑會(huì)與曝氣 時(shí)溶解到水樣中的氧氣反

15、應(yīng)，不斷地消耗溶解氧。隨著曝氣充氧的進(jìn)行，剩余 的脫氧劑逐漸被反應(yīng)完，水中的溶解氧不再被消耗，溶解氧量穩(wěn)定增大。當(dāng)曝 氣充氧進(jìn)入到最后階段，由于水中溶解氧量趨近飽和，增長(zhǎng)速率逐步減慢，即曲 線斜率越來(lái)越小。綜上所述，曝氣充氧系統(tǒng)穩(wěn)定階段的斜率才真正對(duì)應(yīng)本次實(shí)驗(yàn) 的KLa值。522 In(Cs- Ct) - t 線性擬合由上一部分對(duì)In(Cs - Ct)-t關(guān)系曲線的分析可知，為求得較為準(zhǔn)確的KLa值,應(yīng)將實(shí)驗(yàn)前半段數(shù)據(jù)及結(jié)束前一段時(shí)間內(nèi)較平緩變化點(diǎn)去除，以免影響線性擬合結(jié)果。剔除無(wú)效數(shù)據(jù)后，對(duì)In(Cs - Ct)-t數(shù)據(jù)點(diǎn)進(jìn)行線性擬合，擬合圖像如圖5-2所示，相關(guān)擬合數(shù)據(jù)如表aFor5-3所

16、示。圖5-2 In (Cs - Ct)-t生擬合圖像表5-3 In(Cs- Ct)-線性擬合方程數(shù)據(jù)Equati ony = a + b*xAdj. R-Square0.99944ValueSta ndard Errorln( Cs-Ct)In tercept2.314210.00903ln( Cs-Ct)Slope-0.462060.00244由上表可知，對(duì)In(Cs- Ct)-進(jìn)行線性擬合，線性相關(guān)系數(shù)達(dá)0.99944,極其 接近1擬合效果極好，與理想條件下溶解氧的傳遞符合一級(jí)反應(yīng)相符合，結(jié)果 可用于理論分析。由上表數(shù)據(jù)可得擬合方程為：In(Cs- C) = -0.46206t + 2.3

17、1421其中，氧的總傳遞系數(shù)?= 0.46206 0.462 L/min換算為20°C時(shí)氧的總傳遞系數(shù)?初?20 C) = ?初?28 C) 1.02420-28 = 0.373 L/min5.3非線性回歸法求解KLa值由于使用線性回歸法計(jì)算氧傳遞系數(shù)KLa受Cs取值的影響較大，所以Cs值取值是計(jì)算結(jié)果合理與否的關(guān)鍵。有研究表明，如果代入的Cs值比真實(shí)值每減少 1%，計(jì)算的KLa將增大3%;只有測(cè)得的Cs值大于或等于真實(shí)值的99.7%時(shí)，才 能準(zhǔn)確的計(jì)算出KLa值，而這在我們的實(shí)驗(yàn)中一般是比較難達(dá)到的，因此，使用 該種方法計(jì)算KLa存在一定的弊端。計(jì)算KLa值的另一種方法是非線性回歸

18、法。非線性回歸法把Cs看成未知量，在一定程度上減輕了采用線性回歸法計(jì)算氧傳遞系數(shù)KLa受Cs取值的影響。使用這種處理方法只需測(cè)得的Cs大于或等于真實(shí)值的98%便可準(zhǔn)確的計(jì)算KLa值，因 此，在實(shí)際測(cè)試中更加方便控制且計(jì)算結(jié)果準(zhǔn)確性較高。以下將采用非線性回歸 法對(duì)KLa值進(jìn)行求解。已知曝氣實(shí)驗(yàn)溶解氧轉(zhuǎn)移速率滿足下列一級(jí)反應(yīng):?=? ?對(duì)該方程積分得:?= ?- (?- ?)，exp( -? )同線性回歸法，剔除無(wú)效數(shù)據(jù)后，以t為橫坐標(biāo)、C為縱坐標(biāo)繪制C-t散點(diǎn)圖, 用函數(shù)？?= ?- ?exp(-?t)對(duì)C-t散點(diǎn)圖進(jìn)行擬合，擬合圖像如圖 5-3所示,擬合方程數(shù)據(jù)如表5-4所示。t/min圖5-

19、3 Ct -非線性擬合圖像表5-4 Ct -非線性擬合方程數(shù)據(jù)Equati ony =y0-a*exp(-b*x)Adj. R-Square0.99953ValueSta ndard ErrorBy08.017030.03838Ba10.210850.06912Bb0.462670.00738由上表可知，對(duì)Ct -進(jìn)行非線性擬合，相關(guān)系數(shù)R2達(dá)0.99953,極其接近1, 擬合效果極好，擬合結(jié)果可用于理論分析。由上表數(shù)據(jù)可得擬合方程為：?= 8.01703 - 10.21085 exp(-0.46267 )其中，溶解氧飽和濃度Cs = 8.01703 8.02 mg/L氧的總傳遞系數(shù)?= 0.

20、46267 0.463 L/min換算為20°C時(shí)氧的總傳遞系數(shù)?20 C) = ?唸8 C) 1.02420-28 = 0.374 L/min5.4線性擬合與非線性擬合結(jié)果的比較表5-5線性擬合與非線性擬合結(jié)果的比較KLa/(L/mi n)Cs/(mg/L)相關(guān)系數(shù)R2線性擬合0.462068.000.99944非線性擬合0.462678.020.99953由上表數(shù)據(jù)可知， 對(duì)于同一組數(shù)據(jù)，線性擬合與非線性擬合的擬合程度都極好 線性擬合結(jié)果KLa值比非線性擬合偏小，相對(duì)誤差為：0.46206 - 0.46267?=X100% = -0.13%0.46267 線性擬合結(jié)果Cs值比非線

21、性擬合偏小，相對(duì)誤差為：8.00 - 8.02?=X100% = -0.25%8.02本次實(shí)驗(yàn)中，線性擬合結(jié)果的KLa值和Cs值相對(duì)誤差都很小，說(shuō)明實(shí)驗(yàn)最開 始測(cè)得的Cs值具有很高的準(zhǔn)確性度，實(shí)驗(yàn)KLa值的求解可使用線性回歸法也可以 使用準(zhǔn)確性更高的非線性擬合法。5.5鼓風(fēng)充氧能力Qs的計(jì)算公式?=V= ?詼20 C)?V(kg/h)?式中KLa氧的總轉(zhuǎn)移系數(shù)，L/min ;Cs飽和溶解氧，mg/LV水樣的體積，m3。式中KLa值和Cs值的選取采用準(zhǔn)確性更高的非線性擬合法。將 V = 0.018 m3，KLa(20C) = 0.374 L/min，Cs = 8.02 mg/L 代入上式，得?=

22、601000X 0.374 X8.02 X 0.018 = 3.239 X10-3kg/h即計(jì)算所得鼓風(fēng)機(jī)的充氧能力Qs為3.239 X 10kg/h6思考與討論6.1檢測(cè)曝氣設(shè)備充氧性能有哪些方法？(1) 化學(xué)消氧法水處理曝氣設(shè)備性能檢測(cè)方法在曝氣充氧測(cè)定中，將一定量的脫氧劑亞硫酸鈉投入清水中，并以氯化鉆作 催化劑，消除清水中的溶解氧，化學(xué)反應(yīng)式如下：2Na2SQ + O2 f 2Na2SC4由上式可知，1 kg的氧氣可以與8 kg的亞硫酸鈉相結(jié)合，從而導(dǎo)致水中溶 解氧濃度的下降甚至消除。曝氣充氧測(cè)定過(guò)程中，在開啟曝氣系統(tǒng)之前，水中的 溶解氧必須去除干凈。開啟曝氣系統(tǒng)后，水溶液通過(guò)吸收空氣中

23、的氧分子，氧的 濃度會(huì)迅速的上升到飽和狀態(tài)。在此過(guò)程中，通常采用CoCb 6H2O乍為催化劑， 以加速亞硫酸鈉的氧化，其催化劑投加量以Co2+濃度0.30.5 mg/L計(jì)。因?yàn)榛瘜W(xué)消氧法實(shí)驗(yàn)方法比較簡(jiǎn)單，故其成為曝氣設(shè)備充氧能力測(cè)試的主要 方法得到廣泛應(yīng)用。但測(cè)試過(guò)程中要保證測(cè)試水溶液中鹽濃度(TDS)w 2000 mg/L電導(dǎo)率(CND)w 3000 卩 S/cm本實(shí)驗(yàn)采用該方法檢測(cè)曝氣設(shè)備充氧性能。(2) 氮?dú)獯得摲ㄋ幚砥貧庠O(shè)備性能檢測(cè)方法氣體溶解于液體的過(guò)程稱為吸附，而溶解氣體從液體中解析出來(lái)的過(guò)程稱為 解吸附。若物質(zhì)的吸附速率與解吸附速率相等，即達(dá)到吸附與解吸附現(xiàn)象的動(dòng)平 衡臨界狀態(tài)

24、。在此狀態(tài)下，液體中的氣體分子濃度保持不變，但氣相或液相中任 一氣體分子濃度發(fā)生改變時(shí)，其將打破原平衡進(jìn)而產(chǎn)生氣 -液相間的傳質(zhì)現(xiàn)象。氮?dú)獯得摲ň褪窍蛩型ㄈ?N2,人為地降低氣相氧分子濃度，使氧分子穿 過(guò)氣液相界面向氣相轉(zhuǎn)移，從而實(shí)現(xiàn)溶解氧在水中發(fā)生逆向傳質(zhì)現(xiàn)象而脫除水中 溶解氧，達(dá)到曝氣充氧測(cè)試反應(yīng)初始的零溶解氧狀態(tài)條件。在開啟曝氣系統(tǒng)之前，水中的溶解氧必須去除干凈。開啟曝氣系統(tǒng)后，水溶液通過(guò)吸收空氣中的氧分子，氧的濃度會(huì)迅速的上升到飽和狀態(tài)。 氮?dú)獯得撍幚砥貧庠O(shè)備性能檢測(cè)方法可實(shí)現(xiàn)測(cè)試用水的重復(fù)利用，節(jié)省大 量的水資源，但系統(tǒng)所需設(shè)備較復(fù)雜，測(cè)試過(guò)程操作繁瑣。（3）純氧曝氣法水處理曝氣

25、設(shè)備性能檢測(cè)方法 相對(duì)于吸附法，純氧曝氣充氧法一般通過(guò)向水溶液中鼓入純氧來(lái)提高液相氧 分子濃度。純氧曝氣充氧法與前兩種方法原理不同。在曝氣充氧測(cè)試中，化學(xué)消 氧法與氮?dú)獯得摲ㄊ紫韧ㄟ^(guò)消氧劑或吹脫劑降低水中的溶解氧濃度，然后通過(guò)向 水中通入空氣使得水中溶解氧濃度增長(zhǎng)的；純氧曝氣充氧法不需先降低水中溶解 氧的濃度，而是直接向水中通入純氧使其溶解氧濃度達(dá)到過(guò)飽和狀態(tài)，然后停止 通入純氧，水中溶解氧濃度逐漸從過(guò)飽和濃度下降至飽和濃度。從 過(guò)飽和濃度 CS下降至飽和濃度CS這段實(shí)驗(yàn)有效數(shù)據(jù)用于氧轉(zhuǎn)移系數(shù) KLa值的計(jì)算。6.2 曝氣設(shè)備充氧性能的指標(biāo)為何是清水？這是由于清水的水質(zhì)比較一致，進(jìn)行充氧實(shí)驗(yàn)時(shí)

26、，開動(dòng)空氣泵等進(jìn)行曝氣的 開始階段，即可認(rèn)為水中的水質(zhì)均勻布置，此時(shí)，測(cè)定水中任一點(diǎn)的溶解氧值， 即可認(rèn)為是整個(gè)水池的溶解氧值。如果用污水的話，由于水質(zhì)組分無(wú)法一致，測(cè) 得的性能無(wú)法比較，無(wú)法以一點(diǎn)的測(cè)量值代表整個(gè)池中液體的性能；在曝氣設(shè)備 的實(shí)際使用過(guò)程中需要用目標(biāo)水樣進(jìn)行充氧性能測(cè)定，實(shí)測(cè)的KLa才能說(shuō)明實(shí)際的充氧效率。6.3 鼓風(fēng)曝氣設(shè)備與機(jī)械曝氣設(shè)備充氧性能指標(biāo)有何不同？答：鼓風(fēng)曝氣設(shè)備充氧性能指標(biāo)一般用動(dòng)力效率、氧的利用率表示，而機(jī)械 曝氣設(shè)備充氧性能指標(biāo)一般用動(dòng)力效率、氧的轉(zhuǎn)移效率表示。這主要是鼓風(fēng)曝氣與機(jī)械曝氣的特點(diǎn)所決定的。鼓風(fēng)曝氣屬于水下曝氣，其 曝氣量已知的，因此可用單位時(shí)

27、間內(nèi)轉(zhuǎn)移到混合液中的氧量占總供氧量的百分比， 即氧的利用率來(lái)表示充氧性能；而機(jī)械曝氣屬于水面曝氣，其單位時(shí)間內(nèi)轉(zhuǎn)移至 液相中的曝氣量是不可求的，因此只能用單位時(shí)間內(nèi)轉(zhuǎn)移至混合液中氧量，即氧 轉(zhuǎn)移效率來(lái)表示充氧性能。另外，動(dòng)力效率是指每消耗 1KWh 電能轉(zhuǎn)移至混合液 中的氧量，這對(duì)于鼓風(fēng)曝氣設(shè)備與機(jī)械曝氣設(shè)備均是可以求的，故也可用此來(lái)表示兩者的充氧性能。6.4 影響氧傳遞的因素有哪些？美國(guó)環(huán)保局對(duì)17個(gè)廢水處理廠數(shù)百組試驗(yàn)進(jìn)行總結(jié)，制定了微孔曝氣系統(tǒng)設(shè) 計(jì)手冊(cè)，說(shuō)明了對(duì)氧傳遞影響的因素，如表7-1所示。表7-1氧傳遞的影響因素影響因素對(duì)氧傳遞的影響設(shè)備因素?cái)U(kuò)散器類型擴(kuò)散器堵塞微氣泡擴(kuò)散器較粗氣泡氧傳遞效率高擴(kuò)散器開孔率單位面積上擴(kuò)散微孔多的氧傳遞效率高擴(kuò)散器埋深隨著擴(kuò)散器埋深的增加，氧利用率增大，但單位能耗轉(zhuǎn)移的氧 量保持不變擴(kuò)散器布置格網(wǎng)形布置較單側(cè)布置水流螺旋式前進(jìn)的及十字形布置的氧傳遞速率咼水流方式活塞流反應(yīng)器較分段入流反應(yīng)器氧傳遞效率高曝氣池類型短寬的曝氣池較長(zhǎng)寬的曝氣池氧傳遞速率沿程變化小 有生物膜形成導(dǎo)致的擴(kuò)散器表面堵塞會(huì)降低氧傳遞廢水特性