鋼結(jié)構(gòu)畢業(yè)設(shè)計計算書

1、鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計實例要求：試設(shè)計沈陽某公司辦公樓，已知工程概況如下：本建筑為沈陽某公司辦公樓，位于沈陽市區(qū)。共七層，全部為辦公用房，總建筑面積：7100，占地面積：3400，底層層高4.5m，頂層層高4.5m，其余層均為4.2m。室內(nèi)外高差0.600m，室外絕對標高為+46.200m。滿足防火要求設(shè)兩個雙跑樓梯和兩部電梯。墻體采用聚氨酯PU夾芯墻板，室內(nèi)地面采用大理石裝飾。屋面為不上人屋面，采用改性瀝青防水，苯板保溫。結(jié)構(gòu)形式為鋼框架支撐體系。設(shè)計基準期50年，雪荷載0.50，基本風壓：0.55?？拐鹪O(shè)防烈度為7度，設(shè)計基本加速度為0.1。地質(zhì)條件：擬建場地地形平坦，地下穩(wěn)定水位距地坪-9.0m以下

2、，冰凍深度-1.20m，土質(zhì)分布具體情況見表9.1，類場地。建筑地層一覽表 表9.1 序號巖土分類土層深度(m)厚度范圍(m)地基土承載力(kPa)樁端阻力(kPa)樁周摩擦力(kPa)1雜填土0.00.50.52粉土0.51.51.0120103中砂1.52.51.0200254礫砂2.5-6.54.03002400305圓礫6.5-12.56.0500350060注：地下穩(wěn)定水位距地表-9m，表中給定土層深度由自然地坪算起。第一部分 方案設(shè)計概述一、建筑方案概述1. 設(shè)計依據(jù)總圖制圖標準GB/T 50103-2001建筑制圖標準GB/T 50104-2001民用建筑設(shè)計通則JGJ 37-8

3、7（試行）辦公建筑設(shè)計規(guī)范JGJ 67-89高層民用建筑設(shè)計防火規(guī)范GB 5004595(2001年修訂版）建筑設(shè)計防火規(guī)范GBJ16-87(2001版)2設(shè)計說明（1）屋面（不上人屋面）防水層：改性瀝青防水卷材；20mm厚1:3水泥沙漿找平層；100mm厚水泥珍珠巖保溫層焦渣找坡（最薄處30mm厚，最厚處150mm）；壓型鋼板混凝土組合板（總厚度150mm，折算厚度100mm）；輕鋼龍骨吊頂。（2）樓面：20mm大理石面層；20mm1：3干硬性水泥沙漿找平層；100mm厚壓型鋼板混凝土組合結(jié)構(gòu)層； 輕鋼龍骨吊頂。（3）門窗本工程采用實木門和塑鋼玻璃窗。（4）墻體外墻為雙層聚氨酯PU夾芯墻板3

4、00mm（內(nèi)塞巖棉）；內(nèi)墻為雙層聚氨酯PU夾芯墻板180mm厚聚氨酯PU夾芯墻板；衛(wèi)生間采用C型輕鋼龍骨隔墻。二、結(jié)構(gòu)方案概述1. 設(shè)計依據(jù)本設(shè)計依據(jù)以下現(xiàn)行國家規(guī)范及規(guī)程設(shè)計。建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范(GB50009-2001) 鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范（GBJ50017-2003）建筑抗震設(shè)計規(guī)范(GB50011-2001)高層民用建筑鋼結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程JGJ 99-982. 結(jié)構(gòu)形式及布置采用鋼框架-支撐結(jié)構(gòu)?？v向設(shè)置十字交叉柔性支撐兩道，支撐桿件用雙角鋼截面，焊縫連接?？蚣芰骸⒅捎煤附庸ぷ中谓孛?。樓板采用壓型鋼板鋼筋混凝土組合結(jié)構(gòu)；樓梯為鋼樓梯；基礎(chǔ)采用柱下獨立基礎(chǔ)，結(jié)構(gòu)布置如下：圖9.1 結(jié)構(gòu)布置圖底

5、層計算高度為4.5m+1.5m=6.0m，其中1.5m為初估室內(nèi)地坪至柱腳底板的距離。3. 材料選用所有構(gòu)件及零件均采用Q235B；組合樓板混凝土強度等級C20，基礎(chǔ)混凝土強度等級C25，鋼筋為HRB335級及HPB235。4.主要參數(shù)及結(jié)構(gòu)計算方法該建筑抗震設(shè)防類別為丙類，地震作用及抗震措施均按設(shè)防烈度考慮。具體計算方法如下：采用底部剪力法計算水平地震作用；采用修正反彎點法（D值法）計算水平地震作用下的框架內(nèi)力；采用彎矩二次分配法，計算豎向荷載作用下框架內(nèi)力。 圖9.2 結(jié)構(gòu)豎向布置圖第二部分 結(jié)構(gòu)布置及截面初選一、計算簡圖及構(gòu)件截面初選1. 計算單元圖9.3 結(jié)構(gòu)計算單元2. 結(jié)構(gòu)構(gòu)件截面

6、初選（1）柱截面按中柱初估：鋼框架支撐結(jié)構(gòu)按每平米58計算豎向荷載，此處取6，柱的長細比（60120）。軸壓力設(shè)計值（3.3+3）×8.4×6×1.3×72889.4kN；1.3荷載分項系數(shù)平均值。取長細比80 (按較小剛度y軸考慮)，計算長度系數(shù)=1（設(shè)有側(cè)向支撐），按b類截面查得穩(wěn)定系數(shù)0.688，則所需要面積：A考慮彎矩及傾覆壓力作用的影響取:（1.31.5）A（1.31.5）×20486.4 =2663230730 mm2所需截面回轉(zhuǎn)半徑：iy6000/8075mm。 （2）鋼梁截面初估縱向框架梁高8400/158400/20560mm

7、420mm；橫向框架梁高=6600/156600/20=440mm330mm；（3）壓型鋼板：YX70200600（V200），板厚1mm，有效截面慣性矩100.64cm4/m,有效截面抵抗矩27.37cm3/m，一個波距寬度內(nèi)截面面積 =321.42，自重0.15。柱、梁選用見下表：圖9.4 構(gòu)件截面參數(shù)結(jié)構(gòu)構(gòu)件初選截面參數(shù) 表9.2項目截面尺寸構(gòu)件截面特性重量（kN/m）(mm)(mm)(mm)(mm)(mm)A()()(mm)(mm)框架柱5004502245614261841242416352334229272217.8113.02.042縱向框架梁500260144728110565

8、0009832541030805212.760.90.862橫向框架梁5002601447281105650009832541030805212.760.90.862縱向次梁450240104308824028536466723058347186.152.90.643橫向次梁400240103808784021914133323056213167.254.20.612第三部分 荷載匯集一、屋面均布荷載1恒載 APP改性防水 0.3520mm厚1：3水泥砂漿找平層 20×0.02=0.40100mm厚水泥珍珠巖保溫層 3.5×0.1=0.35焦渣找坡（最薄處30 ，最厚150

9、） 10×0.14=1.40100mm厚現(xiàn)澆混凝土結(jié)構(gòu)層（折算厚度） 25×0.10=2.501mm厚壓型鋼板 0.15輕鋼龍骨吊頂 0.12 合 計 5.272. 活載：不上人屋面 0.5 雪載 0.5重力荷載代表值計算時取雪荷載。豎向荷載作用下結(jié)構(gòu)分析時活荷載和雪荷載不同時考慮，取二者較大值考慮。二、樓面均布荷載：1恒載： 大理石面層 28×0.02=0.5620mm厚水泥砂漿找平層 20×0.02=0.40100mm厚現(xiàn)澆鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)層 25×0.1=2.501mm厚壓型鋼板 0.15輕鋼龍骨吊頂 0.12合 計 3.73 2.活載：

10、樓面活荷載 2.0走廊、樓梯的活荷載 2.5為簡化計算，本設(shè)計偏于安全樓面均布荷載統(tǒng)一取2.5計算。三、構(gòu)件自重（單個）1. 柱1層 2.042×4.5=9.19 kN2-6層 2.042×4.2=8.58 kN7層 2.042×4.5=9.19 kN2. 梁橫向框架梁 0.862×6.6=5.69kN縱向框架梁 0.862×8.4=7.24kN橫向次梁 0.612×6.6=4.04kN縱向次梁 0.643×8.4=5.40kN3.墻體 （1）外墻雙層聚氨酯夾芯墻板（含龍骨）300厚 0.65合 計 0.65（2）內(nèi)墻 雙層

11、聚氨酯夾芯墻板（含龍骨）180厚 0.50合 計 0.50（3）隔墻C型輕鋼龍骨隔墻 0.434. 門窗 木門 0.2塑鋼窗 0.3四、重力荷載代表值計算各樓層重力荷載代表值的具體計算過程略，計算結(jié)果如下：6897.95kN574.73+5949.63=6564.80kN538.57 +5990.07 =6528.64kN538.57 +6027.89=6566.47kN房屋總重力荷載代表值：6897.95+6564.80+6528.64×4+6566.74 =46143.78 kN圖9.5 重力荷載分布圖第四部分 水平地震作用下結(jié)構(gòu)分析（） 橫向框架地震作用分析一、地震作用計算1.

12、 層間側(cè)移剛度計算（1）梁線剛度計算鋼材的彈性模量N/mm2框架梁線剛度 表9.3層跨度L(mm)截面慣性矩(mm4)邊框架中框架=1.2(mm4)（×kN·m）=1.5(mm4)（×kN·m）176600500098325 600117990 1.87317501474882.3414（2）柱線剛度計算柱的線剛度按式計算框架柱線剛度 表9.4層柱高h(m)A,D軸柱慣性矩(×)A,D軸柱子線剛度（×kN·m）B,C柱軸慣性矩(×)B B,C軸柱子線剛度（×kN·m）7 4.51.24245.6

13、8751.24245.68756 4.21.24246.09381.24246.09385 4.21.24246.09381.24246.09384 4.21.24246.09381.24246.09383 4.21.24246.09381.24246.09382 4.21.24246.09381.24246.09381 6.01.24244.26561.24244.2656（3）柱側(cè)移剛度計算一般層：= 首 層：= 框架柱的值 表9.5層柱子類別(m)(×104KN·m)(×104KN·m)(×104 KN/m)(×104 KN/m

14、)7中框架中柱(10根)4.59.375.690.82330.29160.982920.8279邊柱(10根)4.54.685.690.41170.17070.5753邊框架中柱(4根)4.57.495.690.65870.24770.8350邊柱(4根)4.53.755.690.32930.14140.476526中框架中柱(10根)4.29.376.090.76840.27761.150724.2945邊柱(10根)4.24.686.090.38420.16120.6680邊框架中柱(4根)4.27.496.090.61480.23510.9746邊柱(4根)4.23.756.090.30

15、740.13320.55221中框架中柱(10根)6.04.684.271.09780.51580.733418.0982邊柱(10根)6.02.344.270.54890.41150.5851邊框架中柱(4根)6.03.754.270.87820.47880.6809邊柱(4根)6.01.874.270.43910.38500.5475注：與樓梯相鄰處的框架梁應(yīng)按邊框架梁計算，此處簡化計算按中框架考慮。2. 結(jié)構(gòu)自振周期計算將各層重力荷載代表值集中在相應(yīng)樓層處作為假想水平荷載計算整體框架的頂點位移?？紤]非結(jié)構(gòu)構(gòu)件的影響取。結(jié)構(gòu)自振周期 表9.6層數(shù)(kN)(kN)(×104 KN/

16、m)（m）（m）76897.956897.9520.82790.0330.83466564.8013462.7524.29450.0550.80156528.6419991.3924.29450.0820.74546528.6426520.0324.29450.1090.66336528.6433048.6724.29450.1360.55426528.6439577.3124.29450.1630.41816566.4746143.7818.09820.2550.255=1.3973.水平地震作用分析（1）采用底部剪力法計算水平地震作用設(shè)防烈度7度，設(shè)計基本加速度值為0.1g（第一組），則；

17、類場地，阻尼比；=1.397s55×0.35=1.75。=0.0251（2）結(jié)構(gòu)總水平地震作用:0.0251×0.85×46143.78988.40kN=1.397s1.4=1.4×0.35=0.49s，需要考慮頂部附加水平地震作用。=0.08+0.07=0.08×1.397+0.07=0.182頂部附加地震作用179.66 kN（3）各層水平地震作用標準值及樓層地震剪力結(jié)構(gòu)所在層樓板的計算高度。樓層地震剪力： (1ij7)樓層地震剪力計算 表9.7層(m)(m)(kN)(KN·m)(kN)(kN)(kN)(kN)74.531.568

18、97.95217285.470.251808.74179.66203.19382.8664.2276564.80177249.540.205165.75548.6154.222.86528.64148853.010.172139.20687.8144.218.66528.64121432.720.140113.56801.3734.214.46528.6494012.430.10987.92889.2824.210.26528.6466592.140.07762.27951.561666566.4739398.810.04636.84988.40（4）樓層地震剪力調(diào)整按抗震規(guī)范規(guī)定：各樓層地震

19、剪力，剪力系數(shù)，具體計算如下表所示：樓層地震剪力調(diào)整 表9.8層(kN)(kN)(kN)(kN)備注7382.866897.956897.95110.37滿足6548.616564.8013462.75215.40滿足5687.816528.6419991.39319.86滿足4801.376528.6426520.03424.32滿足3889.286528.6433048.67528.78滿足2951.566528.6439577.31633.24滿足1988.406566.4746143.78738.30滿足由以上計算可知各樓層地震剪力均滿足要求。（5）樓層地震剪力作用下橫向框架側(cè)移樓層地

20、震剪力作用下橫向框架側(cè)移等于層間剪力除以樓層側(cè)移剛度，計算如下表：地震剪力作用下橫向框架側(cè)移 表9.9層（m）(KN)(×104 KN/m) (m)74.5382.8620.82790.00183864.2548.6124.29450.00225854.2687.8124.29450.00283144.2801.3724.29450.00329934.2889.2824.29450.00366024.2951.5624.29450.00391716.0988.4018.09820.005461（6）側(cè)移修正1）考慮節(jié)點域剪切變形對側(cè)移的修正由于本結(jié)構(gòu)橫向框架梁及框架柱截面沒有改變，故

21、每層的側(cè)移修正系數(shù)相同，計算如下：由橫向框架梁的截面參數(shù)可知：梁的腹板平均高度度：=472mm梁截面的平均慣性矩：=750147488柱的腹板平均高度度：=456mm柱截面的平均慣性矩：= 1242416352 節(jié)點域腹板平均厚度：=14mm=456×472×14×79000=2.3805×=1.3751，需要修正。=(17.5×1.375-1.8×1.3752-10.7)×=11.401修正系數(shù)：2）考慮節(jié)點柔性的側(cè)移修正規(guī)范規(guī)定修正幅度一般應(yīng)控制在5%以內(nèi)，故取修正系數(shù)框架側(cè)移及修正 表9.10層層高（m）74.50.0

22、019431.1080.050.0021280.0269371/21141/30064.20.0023991.1080.050.0026150.0248091/160654.20.0030091.1080.050.0032780.0221941/128144.20.0035061.1080.050.0038190.0189161/110034.20.0038901.1080.050.0042380.0150971/99124.20.0041631.1080.050.0045350.0108591/92616.00.0046111.1080.050.0063230.0063231/949從上表計

23、算可知層間位移角，滿足要求。（7）框架的頂點水平側(cè)移框架的頂點水平側(cè)移可分為兩部分：由框架梁的彎曲變形產(chǎn)生的側(cè)移和由柱子軸向變形產(chǎn)生的側(cè)移，框架頂端側(cè)移=+。可由值法求的：，的計算如下：將地震作用下折算成倒三角形水平分布荷載，頂端荷載為：= =72.39kN/m（邊柱截面沿高度沒有變化）參數(shù)；=0.006179 m頂點位移：=+=0.026937+0.006179=0.0331 m，滿足要求。從以上表計算可知，地震作用下側(cè)移滿足要求。（8）框架質(zhì)心側(cè)移驗算規(guī)范規(guī)定框架頂端側(cè)移不應(yīng)超過質(zhì)心側(cè)移的1.3倍，計算如下。1）質(zhì)心高度=m由于m<=18.742m<m，所以1.3倍的質(zhì)心位移：

24、1.3=1.3=1.3×0.018916+0.003278×(18.742-18.6)/4.2=0.02473 =0.0331，滿足。圖9.6 地震作用下的層間剪力二、水平地震作用下框架內(nèi)力計算（采用D值法）取軸橫向框架計算。1.框架柱的反彎點高度計算反彎點到柱下端結(jié)點的距離，即反彎點高度。標準反彎點高度比。上下橫粱線剛度比對標準反彎點高度比的修正系數(shù)。上層層高變化修正系數(shù)。下層層高變化修正系數(shù)。根據(jù)框架總層數(shù)、該柱所在層數(shù)和梁柱線剛度比查表得。邊柱（中框架A柱、D軸柱）的反彎點高度比 表9.11層(m)74.50.41170.2060.0000.0000.0000.206

25、64.20.38420.3420.0000.0000.0000.34254.20.38420.3920.0000.0000.0000.39244.20.38420.4420.0000.0000.0000.44234.20.38420.5000.0000.0000.0000.50024.20.38420.5580.0000.000-0.0500.50816.00.54890.7260.0000.0000.0000.726中柱（中框架B柱、C軸柱）的反彎點高度比 表9.12層 (m)74.50.82330.3500.0000.0000.0000.35064.20.76840.4000.0000.0

26、000.0000.40054.20.76840.4500.0000.0000.0000.45044.20.76840.4500.0000.0000.0000.45034.20.76840.5000.0000.0000.0000.50024.20.76840.5000.0000.000-0.0500.45016.01.09780.6450.0000.0000.0000.6452.框架柱端彎矩計算（1）第層第k根柱所受的剪力： =（2）第層第k根柱下端彎矩：（3）第層第k根柱上端彎矩：具體計算過程見下表邊柱（A、D軸）柱端彎矩 表9.13層H(m)(kN/m)(kN/m)(kN)(kN)（）()7

27、4.50.575320.8279382.8610.580.206-37.79-9.8064.20.668024.2945548.6115.090.342-41.68-21.6854.20.668024.2945687.8118.910.392-48.29-31.1544.20.668024.2945801.3722.040.442-51.63-40.9234.20.668024.2945889.2824.450.500-51.35-51.3524.20.668024.2945951.5626.170.508-54.08-55.8116.00.585118.0982988.4031.950.72

28、6-52.62-139.11中柱（B、C軸）柱端彎矩 表9.14層H(m)(kN/m)(kN/m)(kN)(kN)（）()74.50.982920.8279382.8618.070.350-52.85-28.4664.21.150724.2945548.6125.980.400-65.48-43.6554.21.150724.2945687.8132.580.450-75.25-61.5744.21.150724.2945801.3737.960.450-87.68-71.7434.21.150724.2945889.2842.120.500-88.45-88.4524.21.150724.2

29、945951.5645.070.450-104.11-85.1816.00.733418.0982988.4040.050.645-85.28-155.033.框架梁端彎矩、剪力及框架柱軸力計算 根據(jù)節(jié)點平衡，由柱端彎矩求梁端彎矩。梁端按其線剛度分配。 = =橫向框架梁端彎矩、剪力及框架柱軸力 表9.15層A軸柱AB跨A軸柱B軸柱BC跨B軸柱()()()()()()()()()()()()76.6-9.80-37.791.037.7926.42-9.739.73-28.46-52.850.526.4226.42-8.011.7266.6-21.68-41.681.051.4846.97-14.

30、9224.65-43.65-65.480.546.9746.97-14.232.4156.6-31.15-48.291.069.9659.45-19.6144.25-61.57-75.250.559.4559.45-18.024.0046.6-40.92-51.631.082.7874.62-23.8568.10-71.74-87.680.574.6274.62-22.615.2436.6-51.35-51.351.092.2780.09-26.1294.22-88.45-88.450.580.0980.09-24.277.0826.6-55.81-54.081.0105.4396.28-30

31、.56124.78-85.18-104.110.596.2896.28-29.188.4716.6-139.11-52.621.0108.4385.23-29.34154.12-155.03-85.280.585.2385.23-25.8311.98由于結(jié)構(gòu)對稱，故CD跨框架梁與AB跨相同；C、D軸框架柱內(nèi)力分別與A、B軸框架柱內(nèi)力相同。由于本結(jié)構(gòu)的自振周期=1.397s<1.5s，故柱軸力不予修正。4. 地震作用下框架內(nèi)力圖圖9.7 地震作用下橫向框架內(nèi)力圖（）縱向框架地震作用分析一、側(cè)移剛度計算1支撐布置在A軸（或D軸）框架各兩道，詳見結(jié)構(gòu)布置圖9.8。每道支撐的豎向布置如下圖所示。

32、圖9.8 柱間豎向支撐布置圖2. 中心支撐桿件的選取 本設(shè)計中心支撐桿件桿件采用雙角鋼截面，按拉桿設(shè)計，7度設(shè)防，要求。中心支撐桿件的計算長度，按拉桿設(shè)計時：支撐平面內(nèi)取節(jié)點中心到交叉點的距離，支撐平面外，支撐截面初估如下表所示。中心支撐桿件截面參數(shù) 表9.16層規(guī)格重量()面積()回轉(zhuǎn)半徑(cm)支撐桿件長度(m)72125×8節(jié)點板厚1231.0139.53.885.559.53122.81171.7162125×8節(jié)點板厚1231.0139.53.885.559.39121.01169.1952125×8節(jié)點板厚1231.0139.53.885.559.39

33、121.01169.1942125×8節(jié)點板厚1231.0139.53.885.559.39121.01169.1932125×8節(jié)點板厚1231.0139.53.885.559.39121.01169.1922125×8節(jié)點板厚1231.0139.53.885.559.39121.01169.1912125×8節(jié)點板厚1231.0139.53.885.5510.32132.99185.953. 中心支撐（X型）的等效側(cè)移剛度：、支撐桿件的彈性模量和截面面積；支撐的水平傾角；框架柱軸線距離。圖9.9 支撐尺寸具體計算見下表。中心支撐（X型）的等效側(cè)移剛度

34、 表9.17層()()L(m)()()739.52.068.40.881566347.17265388.66639.52.068.40.894469313.85277255.39539.52.068.40.894469313.85277255.39439.52.068.40.894469313.85277255.39339.52.068.40.894469313.85277255.39239.52.068.40.894469313.85277255.39139.52.068.40.813752195.32208781.284.框架結(jié)構(gòu)的縱向側(cè)移剛度計算方法同前。 框架結(jié)構(gòu)的縱向側(cè)移剛度 表9.

35、18層柱子類別(m)(×104KN·m)(×104KN·m)(×104 kN/m)(×104 kN/m)7中框架中柱(10根)4.57.36 1.53 2.4047 0.5459 0.4950 11.9348邊柱(4根)4.53.68 1.53 1.2024 0.3755 0.3404 邊框架中柱(10根)4.55.89 1.53 1.9238 0.4903 0.4445 邊柱(4根)4.52.94 1.53 0.9619 0.3248 0.2945 26中框架中柱(10根)4.27.36 1.64 2.2444 0.5288 0.5

36、897 14.1578邊柱(4根)4.23.68 1.64 1.1222 0.3594 0.4008 邊框架中柱(10根)4.25.89 1.64 1.7955 0.4731 0.5276 邊柱(4根)4.22.94 1.64 0.8978 0.3098 0.3455 1中框架中柱(10根)63.68 1.15 3.2063 0.7119 0.2723 7.0152邊柱(4根)61.84 1.15 1.6031 0.5837 0.2233 邊框架中柱(10根)62.94 1.15 2.5650 0.6714 0.2568 邊柱(4根)61.47 1.15 1.2825 0.5430 0.207

37、7 結(jié)構(gòu)縱向總側(cè)移剛度 表9.19層(×104 kN/m)(×104 kN/m)+(×104 kN/m)726.538911.934838.4737627.725514.157841.8833527.725514.157841.8833427.725514.157841.8833327.725514.157841.8833227.725514.157841.8833120.87817.015227.8933二、結(jié)構(gòu)的自振周期周期（縱向框架）結(jié)構(gòu)自振周期計算方法同前，具體計算過程如下表所示。結(jié)構(gòu)自振周期計算（縱向框架） 表9.20層(kN)(kN)(×10

38、4 kN/m)層間相對位移(m)(m)76897.956897.953847370.0180.50066564.8013462.754188330.0320.48256528.6419991.394188330.0480.45046528.6426520.034188330.0630.40236528.6433048.674188330.0790.33926528.6439577.314188330.0940.26016566.4746143.782789330.1650.165=1.0823.縱向水平地震作用分析（1）采用底部剪力法計算縱向水平地震作用考慮多遇地震，7度設(shè)防，設(shè)計基本加速度值

39、為0.1g（第一組），則；類場地，阻尼比；55×0.35=1.75。=0.0318（2）結(jié)構(gòu)總水平地震作用:0.0318×0.85×46143.781247.40 kN=1.082s1.4=1.4×0.35=0.49s，需要考慮頂部附加水平地震作用。=0.08+0.07=0.08×1.082+0.07=0.1565頂部附加地震作用195.28kN（3）各層水平地震作用標準值及樓層地震剪力結(jié)構(gòu)所在層樓板的計算高度。樓層地震剪力： (1ij7)樓層地震剪力計算 表9.21層(m)(m)(kN)()(kN)(kN)(kN)(kN)74.531.568

40、97.95217285.470.25121052.13195.28264.34459.6264.2276564.80177249.540.2050215.64675.2654.222.86528.64148853.010.1721181.09856.3544.218.66528.64121432.720.1404147.731004.0834.214.46528.6494012.430.1087114.371118.4624.210.26528.6466592.140.077081.011199.471666566.4739398.810.045647.931247.40（4）樓層地震剪力調(diào)整

41、按抗震規(guī)范規(guī)定：各樓層地震剪力，剪力系數(shù)，具體計算如下表所示：樓層地震剪力調(diào)整 表9.22層(kN)(kN)(kN)備注7459.626897.956897.95110.37滿足6675.266564.8013462.75215.40滿足5856.356528.6419991.39319.86滿足41004.086528.6426520.03424.32滿足31118.466528.6433048.67528.78滿足21199.476528.6439577.31633.24滿足11247.406566.4746143.78738.30滿足（5）樓層地震剪力作用下縱向框架側(cè)移由框架梁的彎曲變形產(chǎn)生的側(cè)移 計算如下表，其中、分別為考慮節(jié)點域剪切變形和節(jié)點柔性對側(cè)移影響的修正系數(shù)，計算方法同前。地震剪力作用下縱向框架側(cè)移 表9.23層（m）(kN)(kN/m)(m)(m)(m)74.5459.623847370.001191.0790.050.001350.019481/333764.2675.264188330.001611.0790.050.001820.018131/230854.2856.354188330.002041.0790.050.002310.016311/182044.21004.084188330.002401.0790.050.002710