第七章 大氣式燃燒器

1、 第七章第七章 大氣式燃燒器大氣式燃燒器 大氣式燃燒器的定義大氣式燃燒器的定義 大氣式燃燒器的構(gòu)造和工作原理大氣式燃燒器的構(gòu)造和工作原理 大氣式燃燒器的特點(diǎn)及應(yīng)用范圍大氣式燃燒器的特點(diǎn)及應(yīng)用范圍 大氣式燃燒器的設(shè)計(jì)計(jì)算大氣式燃燒器的設(shè)計(jì)計(jì)算 大氣式燃燒器的定義大氣式燃燒器的定義 按照部分預(yù)混燃燒方法設(shè)計(jì)的燃燒器稱為大氣按照部分預(yù)混燃燒方法設(shè)計(jì)的燃燒器稱為大氣式燃燒器，其一次空氣系數(shù)式燃燒器，其一次空氣系數(shù)0101。 實(shí)際應(yīng)用中，大氣式燃燒器的一次空氣系數(shù)實(shí)際應(yīng)用中，大氣式燃燒器的一次空氣系數(shù)通常為通常為0.450.450.750.75，過剩空氣系數(shù)，過剩空氣系數(shù)通常在通常在1.3 1.3 1.

2、8 1.8范圍內(nèi)變化。范圍內(nèi)變化。 大氣式燃燒器的構(gòu)造及工作原理大氣式燃燒器的構(gòu)造及工作原理 大氣式燃燒器通常由引射器及頭部兩部分組成大氣式燃燒器通常由引射器及頭部兩部分組成 1 1調(diào)風(fēng)板；調(diào)風(fēng)板；2 2一次空氣口；一次空氣口；3 3引射器喉部；引射器喉部；4 4噴嘴；噴嘴；5 5火孔火孔 引射器引射器 1 1. 引射器的結(jié)構(gòu)引射器的結(jié)構(gòu) 圖圖7-27-2所示為引射器，燃?xì)庠谝欢▔毫ο?，以所示為引射器，燃?xì)庠谝欢▔毫ο拢砸欢魉購膰娮炝鞒?，進(jìn)入吸氣收縮管，燃?xì)饪恳欢魉購膰娮炝鞒觯M(jìn)入吸氣收縮管，燃?xì)饪勘旧淼哪芰课胍淮慰諝?。在引射器的混合管?nèi)本身的能量吸入一次空氣。在引射器的混合管內(nèi)燃?xì)夂?/p>

3、一次空氣混合，然后，經(jīng)頭部火孔流出進(jìn)燃?xì)夂鸵淮慰諝饣旌?，然后，?jīng)頭部火孔流出進(jìn)行燃燒。行燃燒。 2. 2. 引射器的作用引射器的作用 以高能量的氣體引射低能量的氣體，并使兩者混以高能量的氣體引射低能量的氣體，并使兩者混合均勻；合均勻； 在引射器末端形成所需的剩余壓力，用來克服氣在引射器末端形成所需的剩余壓力，用來克服氣流在燃燒器頭部的阻力損失，使燃?xì)饬髟谌紵黝^部的阻力損失，使燃?xì)? -空氣混合物在空氣混合物在火孔出口獲得必要的速度；火孔出口獲得必要的速度； 輸送一定的燃?xì)饬?，以保證燃燒器所需的熱負(fù)荷。輸送一定的燃?xì)饬?，以保證燃燒器所需的熱負(fù)荷。 3. 3. 引射器的工作原理引射器的工作原理

4、常壓吸氣低壓引射器的工作原理如圖常壓吸氣低壓引射器的工作原理如圖7-217-21所所示。示。 圖圖7-21 7-21 常壓吸氣低壓引射器的工作原理常壓吸氣低壓引射器的工作原理 1 1噴嘴；噴嘴；2 2吸氣收縮管；吸氣收縮管；3 3喉部；喉部；4 4混合管；混合管；5 5擴(kuò)壓管擴(kuò)壓管 圖圖7-23 7-23 常用的三種常壓引射器常用的三種常壓引射器 4. 4. 引射器的形式引射器的形式 n 常用的三種引射常用的三種引射器的形狀及尺寸比例如圖器的形狀及尺寸比例如圖7-7-2323所示。其中所示。其中1 1型引射器為最佳，能量損失系數(shù)型引射器為最佳，能量損失系數(shù)K K值最小，但引射器最長。值最小，但

5、引射器最長。2 2型和型和3 3型引射器阻力型引射器阻力較大，但長度較短。當(dāng)噴嘴前燃?xì)鈮毫^高，較大，但長度較短。當(dāng)噴嘴前燃?xì)鈮毫^高，允許有較大的能量損失時(shí)，可采用后兩種形式。允許有較大的能量損失時(shí)，可采用后兩種形式。n 圖圖7-23 7-23 常用的三種常壓引射器常用的三種常壓引射器 5. 5.常壓吸氣低壓引射器的基本方程常壓吸氣低壓引射器的基本方程n 引射器計(jì)算的基礎(chǔ)是動(dòng)量定理、連續(xù)性方引射器計(jì)算的基礎(chǔ)是動(dòng)量定理、連續(xù)性方程及能量守恒定律。程及能量守恒定律。a.a. 噴嘴方程噴嘴方程 式（式（7-277-27）式中式中 H H噴嘴前燃?xì)鈮毫Γ瑖娮烨叭細(xì)鈮毫?，PaPa； 噴嘴流量系數(shù)；噴嘴

6、流量系數(shù)； v v1 1噴嘴出口的燃?xì)馑俣龋瑖娮斐隹诘娜細(xì)馑俣?，m/sm/s； p pg g燃?xì)饷芏?，燃?xì)饷芏龋琸g/mkg/m3 3。 b. b. 引射器特性方程式引射器特性方程式 式（式（7-307-30） 式中式中 h h引射器出口的靜壓力，引射器出口的靜壓力，PaPa； F F無因次面積，為喉部面積無因次面積，為喉部面積F Ft t和噴嘴出口面積和噴嘴出口面積F Fj j的比，即的比，即F=FF=Ft t/F/Fj j，它是引射器計(jì)算的基本參數(shù)；，它是引射器計(jì)算的基本參數(shù)； 質(zhì)量引射系數(shù)，質(zhì)量引射系數(shù)，=m=ma a/m/mg g為燃?xì)馀c引射空氣的質(zhì)量為燃?xì)馀c引射空氣的質(zhì)量流量之比；流

7、量之比； ss容積引射系數(shù)，容積引射系數(shù)，s s為燃?xì)庀鄬?duì)密度；為燃?xì)庀鄬?duì)密度； K K能量損失系數(shù)。能量損失系數(shù)。 c.c.引射器最佳工況所對(duì)應(yīng)的最佳無因次面積引射器最佳工況所對(duì)應(yīng)的最佳無因次面積 式（式（7-327-32）最大無因次壓力最大無因次壓力 式（式（7-337-33） 燃燒器的頭部燃燒器的頭部 1. 1. 燃燒器頭部的形式燃燒器頭部的形式 燃燒器頭部的作用是將燃?xì)庖豢諝饣旌衔锞紵黝^部的作用是將燃?xì)庖豢諝饣旌衔锞鶆虻胤植嫉礁骰鹂咨?，并進(jìn)行穩(wěn)定和完全燃燒。勻地分布到各火孔上，并進(jìn)行穩(wěn)定和完全燃燒。 為此要求頭部各點(diǎn)混合氣體的壓力相等，要為此要求頭部各點(diǎn)混合氣體的壓力相等，要求二次

8、空氣能均勻地暢通到每個(gè)火孔上。求二次空氣能均勻地暢通到每個(gè)火孔上。 如圖如圖7-107-10所示為鑄鐵鍋爐上使用的典型大所示為鑄鐵鍋爐上使用的典型大氣式燃燒器。氣式燃燒器。 2. 2. 燃燒器頭部的基本方程燃燒器頭部的基本方程 混合物從頭部逸出時(shí)的能量損失由流動(dòng)阻力損失、氣流通過混合物從頭部逸出時(shí)的能量損失由流動(dòng)阻力損失、氣流通過火孔被加熱而產(chǎn)生氣流加速的能量損失及火孔出口動(dòng)壓頭損失火孔被加熱而產(chǎn)生氣流加速的能量損失及火孔出口動(dòng)壓頭損失三部分組成。頭部必須具有的靜壓力可以表示為三部分組成。頭部必須具有的靜壓力可以表示為: : 式（式（7-97-9） 式中式中 hh頭部必須具有的靜壓力（引射器出

9、口的靜壓力），頭部必須具有的靜壓力（引射器出口的靜壓力），PaPa； P P1 1流動(dòng)阻力損失，流動(dòng)阻力損失，PaPa； P P2 2因氣體膨脹而產(chǎn)生氣流加速的能量損失，因氣體膨脹而產(chǎn)生氣流加速的能量損失，PaPa； P P3 3火孔出口動(dòng)壓力損失，火孔出口動(dòng)壓力損失，PaPa； K K1 1燃燒器頭部的能量損失系數(shù)；燃燒器頭部的能量損失系數(shù)； v vp p火孔出口氣流速度（火孔出口氣流速度（Nm/sNm/s）；）； 0mix0mix燃?xì)馊細(xì)饪諝饣旌衔锏拿芏龋諝饣旌衔锏拿芏龋╧g/Nmkg/Nm3 3） 式（式（7-107-10） P P火孔阻力系數(shù)；火孔阻力系數(shù)；tt混合氣體通過火孔被加熱

10、的溫度，大多數(shù)情況下混合氣體通過火孔被加熱的溫度，大多數(shù)情況下 t=50100t=50100。 式（式（7-67-6） n p p火孔流量系數(shù)，與火孔的結(jié)構(gòu)特性有關(guān)?；鹂琢髁肯禂?shù)，與火孔的結(jié)構(gòu)特性有關(guān)。 質(zhì)量引射系數(shù)；質(zhì)量引射系數(shù)； ss燃?xì)獾南鄬?duì)密度。燃?xì)獾南鄬?duì)密度。 低壓引射大氣式燃燒器的基本方程低壓引射大氣式燃燒器的基本方程 由噴嘴方程及頭部特性方程可得低壓引射式大由噴嘴方程及頭部特性方程可得低壓引射式大氣燃燒器特性方程：氣燃燒器特性方程： 式（式（7-377-37） 22112(1)(1)uus FhKHF式中式中 F F1 1燃燒器參數(shù)；燃燒器參數(shù)； h h引射器出口的靜壓力，引射器

11、出口的靜壓力，PaPa； F F無因次面積，為喉部面積無因次面積，為喉部面積F Ft t和噴嘴出口面和噴嘴出口面積積F Fj j的比；的比； 質(zhì)量引射系數(shù)；質(zhì)量引射系數(shù)； ss容積引射系數(shù)，容積引射系數(shù)，s s為燃?xì)庀鄬?duì)密度；為燃?xì)庀鄬?duì)密度；K K能量損失系數(shù)。能量損失系數(shù)。 式（式（7-397-39） 從式（從式（7-37-3）可以看出燃燒器的引射能力只可以看出燃燒器的引射能力只與燃燒器的結(jié)構(gòu)有關(guān)，而與燃燒器的工作狀態(tài)無與燃燒器的結(jié)構(gòu)有關(guān)，而與燃燒器的工作狀態(tài)無關(guān)，即引射系數(shù)不隨燃燒器熱負(fù)荷的變化而變化。關(guān)，即引射系數(shù)不隨燃燒器熱負(fù)荷的變化而變化。這一特性稱為引射式燃燒器的自動(dòng)調(diào)節(jié)特性。這一

12、特性稱為引射式燃燒器的自動(dòng)調(diào)節(jié)特性。21 12(1)(1)FuusKK F燃燒器的最佳工況（燃燒器的最佳工況（F F1 1=F=Floplop）相應(yīng)于引射）相應(yīng)于引射器的最佳工況（器的最佳工況（F=FF=Fopop）。）。最佳燃燒器參數(shù)：最佳燃燒器參數(shù)：式（式（7-407-40） 令令 可得可得 如果如果A=1A=1，則，則X=1X=1，即，即F1=FlopF1=Flop，表明燃燒器計(jì)算工況與最佳工況，表明燃燒器計(jì)算工況與最佳工況一致。一致。 如果如果A1A1，則，則X X無實(shí)數(shù)解，表明燃燒器不能保證所要求的引射能無實(shí)數(shù)解，表明燃燒器不能保證所要求的引射能力。力。 如果如果A1A1，則表明燃燒

13、器有多余的燃?xì)鈮毫?。為了縮小燃燒器尺，則表明燃燒器有多余的燃?xì)鈮毫?。為了縮小燃燒器尺寸，可以非最佳工況作為計(jì)算工況或采用長度較短的引射器。寸，可以非最佳工況作為計(jì)算工況或采用長度較短的引射器。 大氣式燃燒器的特點(diǎn)及應(yīng)用范圍大氣式燃燒器的特點(diǎn)及應(yīng)用范圍優(yōu)點(diǎn)：優(yōu)點(diǎn)：a a比自然引風(fēng)擴(kuò)散式燃燒器火焰短、火力強(qiáng)、燃燒溫度高；比自然引風(fēng)擴(kuò)散式燃燒器火焰短、火力強(qiáng)、燃燒溫度高；b.b.燃燒各種性質(zhì)的燃?xì)猓紵容^完全，燃燒效率比較燃燒各種性質(zhì)的燃?xì)?，燃燒比較完全，燃燒效率比較高；高；c.c.可燃用低壓燃?xì)猓豢扇加玫蛪喝細(xì)?；d.d.適用性強(qiáng)。適用性強(qiáng)。缺點(diǎn)：缺點(diǎn)：a.a.火孔熱強(qiáng)度、燃燒溫度滿足不了某些工藝

14、的要求；火孔熱強(qiáng)度、燃燒溫度滿足不了某些工藝的要求；b. b. 當(dāng)熱負(fù)荷較大時(shí)，多火孔燃燒器的機(jī)構(gòu)比較笨重。當(dāng)熱負(fù)荷較大時(shí)，多火孔燃燒器的機(jī)構(gòu)比較笨重。應(yīng)用范圍：應(yīng)用范圍： 多火孔大氣式燃燒器應(yīng)用非常廣泛，在多火孔大氣式燃燒器應(yīng)用非常廣泛，在家庭及公用事業(yè)中的燃?xì)庥镁?，如家用熱家庭及公用事業(yè)中的燃?xì)庥镁撸缂矣脽崴?、熱水器、沸水器及食堂灶上用得最水灶、熱水器、沸水器及食堂灶上用得最多，在小型鍋爐及工業(yè)爐上也有應(yīng)用。單多，在小型鍋爐及工業(yè)爐上也有應(yīng)用。單火孔大氣式燃燒器在中小型鍋爐及某些工火孔大氣式燃燒器在中小型鍋爐及某些工業(yè)爐上也廣泛應(yīng)用。業(yè)爐上也廣泛應(yīng)用。設(shè)計(jì)需確定的參數(shù)設(shè)計(jì)需確定的參數(shù):

15、 火孔直徑火孔直徑 火孔間距火孔間距 火孔數(shù)目火孔數(shù)目 燃燒器前燃?xì)馑枰膲毫θ紵髑叭細(xì)馑枰膲毫?燃?xì)夥峙涔苤睆饺細(xì)夥峙涔苤睆酱髿馐饺紵鞯脑O(shè)計(jì)計(jì)算大氣式燃燒器的設(shè)計(jì)計(jì)算 燃燒器頭部的設(shè)計(jì)計(jì)算燃燒器頭部的設(shè)計(jì)計(jì)算 燃燒器引射器的設(shè)計(jì)計(jì)算燃燒器引射器的設(shè)計(jì)計(jì)算 火焰高度的火焰高度的計(jì)算計(jì)算大氣式大氣式燃燒器頭部的設(shè)計(jì)計(jì)算燃燒器頭部的設(shè)計(jì)計(jì)算設(shè)計(jì)需確定的參數(shù)設(shè)計(jì)需確定的參數(shù): 火孔直徑火孔直徑 火孔間距及深度火孔間距及深度 火孔數(shù)目火孔數(shù)目 燃?xì)夥峙涔苤睆饺細(xì)夥峙涔苤睆?n大氣式燃燒器常用設(shè)計(jì)參數(shù)大氣式燃燒器常用設(shè)計(jì)參數(shù) 表表7-17-1 1. 火孔直徑火孔直徑 查表查表7-17-1選取選

16、取 2. 2. 火孔間距及深度火孔間距及深度 查表查表7-17-1計(jì)算計(jì)算3. 3. 火孔數(shù)目火孔數(shù)目 q qP P由表查出由表查出pPQFqPPFnf214PPfd4 4頭部截面積計(jì)算頭部截面積計(jì)算 通常取頭部截面積為火孔總面積的兩倍以上。通常取頭部截面積為火孔總面積的兩倍以上。 大氣式大氣式燃燒器引射器的設(shè)計(jì)計(jì)算燃燒器引射器的設(shè)計(jì)計(jì)算設(shè)計(jì)需確定的參數(shù)設(shè)計(jì)需確定的參數(shù): 噴嘴直徑噴嘴直徑 選取引射器形式選取引射器形式 喉部直徑喉部直徑 計(jì)算引射器各部分尺寸計(jì)算引射器各部分尺寸 引射器的設(shè)計(jì)計(jì)算引射器的設(shè)計(jì)計(jì)算1.1. 噴嘴直徑的計(jì)算噴嘴直徑的計(jì)算 1) 1) 噴嘴直徑噴嘴直徑 式中式中 dd

17、噴嘴直徑，噴嘴直徑，mmmm； L Lg g燃?xì)饬髁浚細(xì)饬髁?，m m3 3/h/h； 噴嘴流量系數(shù)；噴嘴流量系數(shù)； ss燃?xì)獾南鄬?duì)密度；燃?xì)獾南鄬?duì)密度； PP噴嘴前燃?xì)鈮毫?，噴嘴前燃?xì)鈮毫?，PaPa。其中：其中： 燃?xì)饬髁咳細(xì)饬髁縇 Lg g式中式中 L Lg g燃?xì)饬髁浚細(xì)饬髁?，m m3 3/h/h； Q Q燃燒器熱負(fù)荷，燃燒器熱負(fù)荷，kW;kW; H Hl l燃?xì)獾蜔嶂担細(xì)獾蜔嶂?，kJ/mkJ/m3 3。質(zhì)量引射系數(shù)質(zhì)量引射系數(shù) 式中式中 質(zhì)量引射系數(shù)；質(zhì)量引射系數(shù)； V V0 0理論空氣需要量，理論空氣需要量，m m3 3/ m/ m3;3; s s燃?xì)獾南鄬?duì)密度燃?xì)獾南鄬?duì)密度.

18、. 2.2. 選取引射器形式選取引射器形式 根據(jù)圖根據(jù)圖7-237-23選取一種引射器形式，確選取一種引射器形式，確定能量損失系數(shù)定能量損失系數(shù)K K。 3. 計(jì)算計(jì)算喉部直徑喉部直徑 a.a.計(jì)算最佳燃燒器參數(shù)計(jì)算最佳燃燒器參數(shù)b. 計(jì)算計(jì)算A A值值c. 計(jì)算計(jì)算X X值值d.d.計(jì)算引射器喉部計(jì)算引射器喉部直徑直徑 tlopPFX FF4ttdF 4. 按照所選引射器類型確定引射器其他部位尺按照所選引射器類型確定引射器其他部位尺寸。寸。 5.5. 繪制燃燒器圖。繪制燃燒器圖。 火焰高度火焰高度的的計(jì)算計(jì)算 1.1.內(nèi)焰高度內(nèi)焰高度 式（式（7-147-14）式中式中 h hicic火焰的

19、內(nèi)焰高度，火焰的內(nèi)焰高度，mmmm； f fP P 一個(gè)火孔的面積，一個(gè)火孔的面積，mmmm2 2； q qp p 火孔熱強(qiáng)度，火孔熱強(qiáng)度，kW/mmkW/mm2 2; ;30.8610icPPhKf qK K與燃?xì)庑再|(zhì)及一次空氣系數(shù)有關(guān)的系數(shù)，與燃?xì)庑再|(zhì)及一次空氣系數(shù)有關(guān)的系數(shù)，見表見表7-27-2。 2.2.外焰高度外焰高度 式（式（7-157-15）式中式中 h hOcOc火焰的外焰高度，火焰的外焰高度，mmmm； nn火孔排數(shù)；火孔排數(shù)； n n1 1表示燃?xì)庑再|(zhì)對(duì)外錐高度影響的系數(shù)：表示燃?xì)庑再|(zhì)對(duì)外錐高度影響的系數(shù)： 對(duì)天然氣，對(duì)天然氣，n n1 1=1.0=1.0；對(duì)丁烷；對(duì)丁烷,

20、 n, n1 1=1.08=1.08; ; 310.8610PPocPsf qhnnd n f fP P一個(gè)火孔的面積，一個(gè)火孔的面積，mmmm2 2；n q qp p火孔熱強(qiáng)度，火孔熱強(qiáng)度，kW/mmkW/mm2 2; ;n d dP P火孔直徑，火孔直徑，mmmm； n s s表示火孔凈距對(duì)外錐高度影響的系數(shù)，參表示火孔凈距對(duì)外錐高度影響的系數(shù)，參見表見表7-37-3 例例7-17-1 設(shè)計(jì)一雙眼灶用的燃燒器設(shè)計(jì)一雙眼灶用的燃燒器 已知：燃燒器熱負(fù)荷已知：燃燒器熱負(fù)荷Q=2.8kWQ=2.8kW，燃燒某城市，燃燒某城市燃?xì)?，燃?xì)鉄嶂等細(xì)?，燃?xì)鉄嶂礖 Hl l=13423kJ/m=13423

21、kJ/m3 3, ,燃?xì)饷芏热細(xì)饷芏萭 g=0.71kg/m=0.71kg/m3 3，相對(duì)密度，相對(duì)密度s=0.55s=0.55，理論空氣需，理論空氣需要量要量V V0 0=3.25m=3.25m3 3/m/m3 3, ,燃?xì)鈮毫θ細(xì)鈮毫=800PaP=800Pa。 解解 ( (一一) )頭部計(jì)算頭部計(jì)算1 1計(jì)算火孔總面積計(jì)算火孔總面積F FP P 選取火孔直徑選取火孔直徑d dP P=2.8mm,=2.8mm,次空氣系數(shù)次空氣系數(shù)=0.6,=0.6,相對(duì)的火孔熱強(qiáng)度相對(duì)的火孔熱強(qiáng)度q qp p=11.6X10=11.6X10-3-3kW/mmkW/mm2 2 2. 2. 計(jì)算火孔數(shù)目計(jì)算

22、火孔數(shù)目n n d dP P=2.8mm=2.8mm時(shí)時(shí), ,一個(gè)火孔的面積一個(gè)火孔的面積f fP P =6.15mm =6.15mm2 2 3. 3. 火孔排列火孔排列 火孔布置成兩排?；鹂撞贾贸蓛膳拧?內(nèi)圈孔數(shù)內(nèi)圈孔數(shù)n n1 1=9=9孔，外圈孔數(shù)孔，外圈孔數(shù)n n2 2=30=30孔?？住?內(nèi)圈火孔和內(nèi)圈火孔和外圈火孔軸線與燃燒器平面夾角為外圈火孔軸線與燃燒器平面夾角為6060。 火孔間距為火孔間距為: :4 4計(jì)算火孔深度計(jì)算火孔深度h h5 5確定頭部尺寸確定頭部尺寸 頭部截面積頭部截面積F Fh h 相應(yīng)的頭部氣流分配管直徑相應(yīng)的頭部氣流分配管直徑 D Dh h=18mm=18m

23、m6 6計(jì)算頭部能量損失系數(shù)計(jì)算頭部能量損失系數(shù)K K1 1 選取火孔流量系數(shù)選取火孔流量系數(shù)P P=0.8,=0.8,火孔阻力系數(shù)火孔阻力系數(shù) 混合氣體在火孔出口的溫度混合氣體在火孔出口的溫度 t=100t=100。 按式（按式（7-107-10）計(jì)算）計(jì)算K K1 1( (二二) )引射器計(jì)算引射器計(jì)算1 1按式（按式（7-127-12）計(jì)算引射系數(shù)）計(jì)算引射系數(shù)2 2選取引射器形式選取引射器形式 選取圖選取圖7-237-23中的中的型引射器，其能量損失系數(shù)型引射器，其能量損失系數(shù)K=1.5K=1.53. 3. 按式按式(7-1)(7-1)計(jì)算噴嘴直徑計(jì)算噴嘴直徑 燃?xì)饬髁繛槿細(xì)饬髁繛?4

24、. 按式（按式（7-40）計(jì)算最佳燃燒器參數(shù)）計(jì)算最佳燃燒器參數(shù) 5. 5. 按式（按式（7-427-42）計(jì)算）計(jì)算A A值值 A1A1，說明燃?xì)鈮毫τ惺Ｓ啵室苑亲罴压r作為，說明燃?xì)鈮毫τ惺Ｓ啵室苑亲罴压r作為計(jì)算工況。計(jì)算工況。 6. 6. 按式（按式（7-427-42）計(jì)算）計(jì)算X X值值 7. 7. 按式（按式（7-417-41）計(jì)算引射器喉部面積）計(jì)算引射器喉部面積 取喉部直徑取喉部直徑 d dt t=9mm=9mm 8. 8. 引射器其它尺寸見圖引射器其它尺寸見圖( (三三) ) 火焰高度計(jì)算火焰高度計(jì)算 1 1火焰內(nèi)錐高度火焰內(nèi)錐高度 根據(jù)煉焦煤氣，根據(jù)煉焦煤氣，=0.6=0.6，從表，從表7-27-2查得查得 K=0.07 K=0.07 2 2火焰外錐高度火焰外錐高度 由表由表7-37-3查得查得 s=1.20s=1.20 已知燃?xì)獾慕M分、壓力以及燃燒器的熱負(fù)已知燃?xì)獾慕M分、壓力以及燃燒器的熱負(fù)荷，根據(jù)燃燒器的工作條件及燃燒穩(wěn)定性選出荷，根據(jù)燃燒器的工作條件及燃燒穩(wěn)定性選出合理的設(shè)計(jì)參數(shù)，確定燃燒