XX特大橋406440m聯(lián)滿堂支架現(xiàn)澆連續(xù)箱梁施工技術方案

1、目錄1. 編制說明41編制范圍41.2編制依據(jù)41.3編制原則42. 工程概況42.1工程地理位置42.2工程材料概況52.3工程結構設計簡介62.4工程施工壞境92.5工程施工重難點93. 施工進度計劃104. 總體施工技術方案105. 主要材料、設備、人員配置計劃105.1主要材料采購計劃105.2主耍機械設備配置計劃115.3 勞動力配備計劃116. 連續(xù)箱梁施工方案及方法116支座安裝及驗收標準116.2地基處理及支架工程146.3跨越小欖工業(yè)大道施工方案236.4模板工程246.5鋼筋工程246.6預應力工程256.7混凝土工程276.8預應力張拉及壓漿工程296.8.1縱向預應力張

2、拉及壓漿296.8.2豎向預應力張拉及壓漿施工346.8.3預應力張拉管理367. 工程質量保證措施397.1 工程質量目 標及質量標準397.2工程質量保證體系及職責劃分397.3確保工程質量的組織、制度保證措施417.4施工質量技術保證措施427.4.1堅持技術交底制度427.4.2施工中堅持“三檢”制度427.4.3堅持隱蔽工程檢查簽證制度427.4.4材料檢驗制度437.4.5施工過程質量檢驗437.5施工保證措施437.5.1 輕:質量保證措施437.5.2鋼筋工程質量保證措施447.5.3大體積混凝土質量措施448. 施工安全保證措施458安全生產目標458.2工程施工安全保證體系

3、及職責劃分458.3確保工程施工安全的組織、制度保證措施468.4確保工程施工安全的技術措施498.4.1施工現(xiàn)場安全技術措施498.4.2施工機械的安全控制措施518.4.3高處作業(yè)的安全技術措施518.4.4腳手架裝拆施工安全技術措施528.5制定安全應急預案538.5.1成立應急救援組織機構538.5.2重特大安全事故救護方案538.6重大安全事故分析549. 工期保證措施549工期目標549.2工期組織保證措施5510. 文明施工及環(huán)境保護措施5610文明施工措施5610.2環(huán)境保護措施5610.2.1防止噪音污染措施5610.2.2 防止粉塵污染措施5710.2.3 環(huán)境保證體系57

4、xx特大橋40+64+40m聯(lián)滿堂支架現(xiàn)澆連續(xù)箱梁施工技術方案1. 編制說明1.1編制范圍本施工技術方案編制范圍為xx特大橋40+64+4011】聯(lián)滿堂支架現(xiàn)澆連續(xù)箱梁的施工, 內容包含支架工程、模板工程、鋼筋工程、混凝土工程及各種保證措施等。12編制依據(jù)1) .業(yè)主提供的40+64+40m聯(lián)連續(xù)梁施工設計圖及補遺文件；2) .客運專線鐵路橋涵工程施工技術指南tz-213-2005；3) .鐵路混凝土結構耐久性設計暫行規(guī)定鐵建設(2005) 157號；4) .鐵路混凝土工程施工技術指南tz-210-2005；5) .鐵路混凝土與砌體工程施工質量驗收標準tb 10424-2003 j283-20

5、04；6) .客運專線鐵路橋涵工程施工質量驗收暫行標準鐵建設(2005) 160號；7) .鐵路混凝土工程施工質量驗收補充標準鐵建設(2005) 160號；8) .客運專線鐵路工程施工質量驗收標準應用指南；9) .鐵路橋涵工程施工質量驗收標準(tb10415-2003)；10) .鐵路給水排水工程施工質量驗收標準(tb10422-2003)；11) .客運專線鐵路路基工程施工質量驗收暫行標準;13編制原則本施工方案編制以業(yè)主提供的招標文件、施工圖紙、招標補遺文件以及國家現(xiàn)行客 運專線及其它設計及施工規(guī)范、質量評定驗收標準及有關法規(guī)為依據(jù)，并結合現(xiàn)場實際 情況，按照優(yōu)質、安全、高效的原則編制。2

6、. 工程概況2. 1工程地理位置xx特大橋40+64+40m聯(lián)滿堂支架現(xiàn)澆連續(xù)箱梁位于dk47+740. 87dk47+886. 27,其 與既有的小欖工業(yè)大道斜交53度，箱梁底面與為民路路面距離為7. 8m,具體平面和立面地理位置圖見圖一和圖二所不:圖二、xx特大橋40+64+40iu聯(lián)滿堂支架現(xiàn)澆連續(xù)箱梁立血地理位置圖2.2工程材料概況1) 混凝土：箱梁采用 c50 高性能混凝土, fc=33. 5mpa, fct=3. impa, ec=3. 55x 104mpa, 防護墻采用c40混凝土，管道壓漿所用水泥漿強度等級不低于m50并添加阻銹劑，封端 采用c50無收縮混凝土。2) 預應力體系

7、材料(1) .縱向、橫向預應力體系：預應力鋼絞線采用抗拉強度標準值為5二1860mp"、彈 性模量為ep=1.95x 105mpa,公稱直徑為夕15.24 mm高強度、低松弛鋼絞線，其技術條件 符合astm a416/a416m-2002標準；波紋管采用金屬波紋管。錨具應符合預應力筋用 錨具、夾具和連接器(gb/t14370-2000)要求。(2) .豎向預應力體系：豎向預應力采用025預應力混凝土用螺紋鋼筋，產品應符合 gb1499標準。預應力混凝土用螺紋鋼筋標準強度f薩830mpa,錨下張拉控制應力為 0. 90fpk=747mpa,采用0內35mm鐵皮管制孔。施工中應采用一次張

8、拉工藝，確保錨固時 錨具冋縮量不得人于lnmi,確保豎向預應力筋的永存應力滿足設計要求。3) .普通鋼筋：q235鋼筋應符合鋼筋混凝土用熱扎光圓鋼筋xgb13013-91), hrb335 鋼筋應符合鋼筋混凝土用熱扎帶肋鋼筋(gb1499-1998)要求。4) .頂板防水釆用mma-gz柔性防水膜防水層，主跨合攏后，另行施工。5) .主梁采用alga-gz (ckpz)系列盆式橡膠支座，每個支點設兩個支座，中支座為 50000kn級，端支座為8500kn級，固定支座設于71號墩上。支座順橋向系指支座中心處的切線方向，橫橋向系指支座屮心處的法線方向。6) .橋面泄水管及管蓋：采用upvc-gz系

9、列泄水管。2.31程結構設計簡介1) 總體結構情況：xx特大橋40+64+40m聯(lián)滿堂支架現(xiàn)澆連續(xù)箱梁全長145.2m,為 直腹板變高雙線單箱單室滿堂支架現(xiàn)澆箱梁，全聯(lián)共分5個梁段。具體情況見圖三所 示：圖三、xx特大橋40+64+40m聯(lián)滿堂支架現(xiàn)澆連續(xù)箱梁1/2屮心剖血圖2) .梁體構造：梁體各控制截面梁高分別為：端支座處及邊跨直線段和跨中處為2. 8m,屮支點處梁高4. 3m,梁高按圓曲線變化，圓曲線半徑r二290. 833m；箱梁橫截面為 單箱單室直腹板；橋面組成為道渣槽寬8. 8m與兩側人行道寬度各1. 25mo全橋箱梁頂寬 11. 6m：邊支點處箱梁底寬6. 857m,中支點處箱梁

10、底寬6. 0m。箱梁橫截面為單箱單室斜 腹板：斜腹板斜率為1： 3. 5o頂板厚34cm,腹板厚分別為36cm> 65cm,底板厚由跨中 的36cm按圓曲線變化至中支點梁根部的80cm,中支點處加厚到110cm；全聯(lián)共設5道 橫隔梁，分別設置于中支點、端支點和中間跨跨中截面。中支點處設置厚1.5m的橫隔 梁，邊支點處設置厚1加的端隔梁，跨中合攏段設置厚0. 6m的中橫隔梁，隔板設有孔 洞，供檢查人員通過，梁體的截面形式見圖四圖五所示：圖四、xx特人橋40+64+40m聯(lián)滿堂支架現(xiàn)澆連續(xù)箱梁屮墩典型截而圖圖五、xx特大橋40+64+40m聯(lián)滿堂支架現(xiàn)澆連續(xù)箱梁邊墩直線段典型截面圖3) .防

11、撞墻設置：在線路中線外側設置高于滿堂支架板700mm的加高防護墻，灌注 梁體混凝土時預留鋼筋于梁體就位后現(xiàn)場澆筑，防護墻每8m設置一道lcm寬斷縫并以 橡膠泥填塞。4) 通風孔設置：在結構兩側腹板上設置直徑為100mm的通風孔兩層，上層距滿堂 支架板根部距離為1. 0m,下層距滿堂支架板根部距離為1. 8m,縱向間距2m左右。若通風孔與預應力筋相碰，應適當移動其位置，并保證與預應力鋼筋的凈保護層大于1倍 預應力管道直徑，在通風孔處應增設直徑170mm的鋼筋環(huán)。5）.梁底泄水孔設置：為保證箱內排水的需要，應在0號塊橫隔板兩側及設通長齒 塊梁段設置直徑100価的泄水孔，在灌注梁底板混凝土時，應在底

12、板上表而根據(jù)泄水 孔位置設置一定的匯水坡，避免箱內積水，泄水孔注意防水處理。6）.封端：封端前應對錨槽進行鑿毛處理，并利用焊在錨板上的鋼筋與封端鋼筋網 綁扎在一起，以保證封錨端混凝土與梁體混凝土連為整體，封錨后及時進行防水處理, 錨槽外側涂刷防水材料。7）.橋上防、排水系統(tǒng)：為使橋面排水暢通，橋面防撞墻內側設1.5%倒人字排水 坡，在箱梁中心線處毎隔5m設置一個直徑為150mni的upvc-gz系列豎向泄水管，經過 縱向排水管收集后由墩身排水系統(tǒng)排出梁體。詳見40+64+40m連續(xù)箱梁橋面排水圖 （廣珠城際施圖（橋）。8）.電纜槽：根據(jù)通信、信號、電力等專業(yè)需要，在防撞墻外側分別設置通信槽、

13、信號槽、電力槽。詳見40+64+40m連續(xù)箱梁電纜槽構造及鋼筋圖（廣珠城際施圖 （橋）。9）.接觸網支柱：接觸網支柱實際設置根據(jù)總體布置設置，接觸網支柱基礎設在電 纜槽外，對應梁體翼緣板向外局部加寬加厚，基礎內預埋安裝立柱所需的錨栓等預埋 件。詳見40+64+405連續(xù)箱梁接觸網立柱構造圖（廣珠城際施圖（橋）。10）.人行道緣石、聲屏障及欄桿：人行道外側設置人行道緣石或聲屏障，人行道 設置緣石或聲屏障的范圍由總體單位根據(jù)橋梁所處位置確定。詳見40+64+40m連續(xù) 箱梁緣石構造圖（廣珠城際施圖（橋）。11）.梁體預應力體系設置：梁體采用三向預應力體系，縱向預應力鋼束w0-w6 為梁腹板束，采用

14、15-15.24鋼較線，m15-15錨具，兩端張拉，管道采用金屈波 紋管制孔，波紋管內徑為80mm,預應力鋼束t0-t11為箱梁頂板束，b0-b11為箱梁 底板朿，采用15-15. 24鋼較線，m15-12錨具，兩端張拉，管道采用金屬波紋管 制孔，波紋管內徑76mmo橫向預應力束均采用5-70 5鋼絞線，錨下張拉控制應力 為0. 7fpk=1302mpa,采用單端張拉，張拉端及固定端分別采用bm15-5和15-5p錨 具。腹板豎向預應力筋采用25mm預應力高強精扎螺紋粗鋼筋。管道壓漿一般在鋼 索端部進行，對于長索，施工時可在適當位置增設輔助壓漿三通管。12）.支座設置：主梁采用alga-gz（

15、ckpz）系列盆式橡膠支座，每個支點設置兩個支 座，中支座為20000kn級，端支座為5000kn級，固定支座設于71號橋墩上，71號墩 線路右側設置橫向活動支座，70、73號墩均設置縱向和多向活動支座（活動量e=± 150mm,常溫型），72號墩設置縱向和多向活動支座（活動量c=±200mm,常溫型），多 向支座均設置在線路右側墊石上。中支點在設置支座處梁體局部加寬，兩側各加寬 90cm,中支點支座中心距5. 6m,端支點支座中心距5. 2m,端支座中心距梁端65cm。 支座順橋向系指支座中心處的切線方向，橫橋向系指支座中心處的法線。13）該聯(lián)滿堂支架現(xiàn)澆連續(xù)箱梁的結構效

16、果圖見圖七所示：圖六、xx特大橋40+64+40ni聯(lián)滿堂支架現(xiàn)澆連續(xù)箱梁結構效果圖2. 4工程施工環(huán)境工程位于濱海地區(qū)，屬亞熱帶季風氣候區(qū)域，季風氣候比較明顯，氣候溫和，雨量 充沛，年平均氣溫21.8° c,年均降雨量1747.4毫米。影響滿堂支架現(xiàn)澆箱梁施工的主 要自然災害有暴雨和臺風。管段內年平均降雨量1747.4毫米，暴雨出現(xiàn)機率多集中在 49月，高峰值多發(fā)生在5、6月份和8月份。7、8、9三個月是臺風（熱帶氣旋）出 現(xiàn)的盛發(fā)期，出現(xiàn)百分率分別是25.2%、21.3%、19. 1%,登陸本區(qū)的臺風多在9月，每年 46個。2.51程施工重難點由于該聯(lián)滿堂支架現(xiàn)澆連續(xù)梁橫跨既有的

17、小欖工業(yè)大道，其工程重點主要有如下幾 點：首先是跨越既有的小欖工業(yè)大道，滿堂支架現(xiàn)澆梁跨越小欖工業(yè)大道的交通疏解難 度極大為工程的重難點之一；其次是滿堂支架現(xiàn)澆梁段多，梁段體積大，一次澆筑混凝 土數(shù)量多，栓的施工質量控制為工程的重難點之一。3. 施工進度計劃根據(jù)架梁時間、征地拆遷及現(xiàn)場施工的具體施工進度情況，采用project項目管理 軟件作岀xx特大橋40+64+40m聯(lián)滿堂支架現(xiàn)澆連續(xù)箱梁的施工進度計劃?？傮w上分7 段施工完畢，計劃在2008年4月12008年9月12日施工完畢.4總體施工技術方案箱梁采用滿堂支架現(xiàn)澆筑法施工，具體總體施工技術方案如下：1）滿堂支架基礎采用換填碾壓后澆筑lo

18、crn混凝土的方式，對于跨越小欖工業(yè)大道 中央分隔帶區(qū)域，考慮到恢復方便和保護地下管道，擬采用換填碾壓并支墊大 塊鋼模型方式作為支架基礎，而公路區(qū)域則直接利用既有的公路作為支架基礎;2）滿堂支架采用048x3m；普通鋼管腳手架，縱橋向間距90cm,橫橋向間距30cm 60cm,水平縱橫向立桿間距120cm,為保證滿堂支架的整體穩(wěn)定性，設置足夠 的剪刀撐；設置單側2車道共計4車道跨越小欖工業(yè)大道，跨越車道孔位立柱 采用普通支架搭設，并用136工字鋼作為縱梁跨越小欖工業(yè)大道，保證施工安 全；3）底模采用木模，底面縱橫向方木釆用12x 14cm方木，面板采用18mm厚竹膠板, 側模采用大塊鋼模，內模

19、采用木模，并用普通鋼管腳手架作為內支撐；4）混凝土采用一次澆筑的方式，箱梁混凝土釆用混凝土輸送泵輸送，采用土工布 覆蓋灑水保濕養(yǎng)護；5）待梁體混凝土強度達到張拉強度及時張拉壓漿封錨，并及時檢查驗收。5.主要材料、設備、人員配置計劃5. 1主要材料采購計劃序號材料名稱規(guī)格型號單位2008 年合計一季度二季度三季度序號材料名稱規(guī)格型號單位2008 年合計一季度二季度三季度1螺紋鋼筋hrb335t80121.980281.92混凝土c50m3429. 75859.5429. 7517193預應力鋼絞線fpk=1860mpat50101.350101.34塑料波紋管加 80mmm400859.3400

20、1659. 35橫向波紋管90x19mmm7501610.37503110.36豎向波紋管0內 35wm400843.34001643. 37縱向預應力錨具15-15 型套2350239615-12 型套50140502488橫向預應力錨具bm15-5 型套7516475314bm15-5p 型套75164753149豎向預應力錨具jlm-25 型套752427539210豎向預應力筋032/n/w-ps83ot5.9005.95. 2主要機械設備配置計劃序號機械名稱規(guī)格型號單位數(shù)量備注1滿堂支架048 x 3加也套2共計90m支架2混凝土輸送泵hbt80, 80m7h臺2混凝土主要輸送設備（

21、租用）3混凝土泵車xzq5260thb-37輛2混凝土備用輸送設備（租用）4張拉設備縱、橫、豎向套6縱、橫、豎向各2套5壓漿設備套2縱、橫、豎向通用5. 3勞動力配備計劃序號工種名稱人數(shù)序號工種名稱人數(shù)序號工種名稱人數(shù)1行政人員2人4鋼筋班50 a4張拉班10人2技術/領工員6人5模型班20人5掛籃班20人3其它管理人員4人6混凝土班20人6架子班20人連續(xù)箱梁施工方案及方法6.1支座安裝及驗收標準本工程采用座漿法進行安裝支座，在安裝支座前對支座墊石進行鑿毛，需露出粗骨料，呈現(xiàn)堅固不規(guī)則表面，清除預留孔中的雜物。在支座墊石頂用厚20-30n）m的m50干硬性砂漿找平夯實，使地面標高及水平度符合

22、要求。采用吊車吊裝支座于干硬性砂漿 上，保持設計高程，然后用無收縮水泥砂漿材料搗實錨栓孔。1)支座安裝注意事項(1) 卸貨與存放支座需要用軟繩捆扎放在地面，再經吊車運到預定安裝的地點，卸貨需用堆高機來 處理，支座各部件已用螺栓組合，可立即用于安裝。如果送達施工地點的支座沒有立即 安裝，支座存儲的場所要求場地平整，支座錨碇鋼棒的下方用檢木或木塊熱放，支座存 儲的場所能滿足防潮防曬防塵條件，支座存儲應不影響施工，且方便支座的運輸和吊裝。 整個卸貨和存儲的過程保證支座的油漆面不受損壞。支座在存儲、運輸過程中，應避免 陽光直射，保持清潔。嚴禁與酸、堿、油類、有機溶劑等影響支座的物質接觸，并距熱 源lm

23、以上。(2) 安裝前的檢查支座安裝前須檢查縱向活動支座和多向活動支座的預偏量是否與橋梁設計要求相 符，如不正確須先放松支座的臨時固定板螺絲，再將支座滑動板預偏量設置到位，并核 對指針位置是否正確，然后重新旋緊臨吋固定板螺絲，在上錨碇板的正中心有-個刻痕, 以便安裝時對正x軸，y軸及支座高程；檢查螺栓是否緊密固定；支座上有標示牌，以 便鑒別支座的型號，安裝時必須對橋墩號位置與支座的規(guī)格是否相符；支座和錨碇板貼 近混凝土或水泥砂漿的面，必須無灰塵和油漬。(3) m50干硬性無收縮砂漿的性能要求抗壓強度8h25mpa, 28h50mpa, 56d 和 90d 后強度不降低彈性模量28d230gpa,

24、抗折強度24hlompa,附注標準養(yǎng)護條件下漿體28d膨脹率為0. 02-0. l%o(4) 在搭設現(xiàn)澆梁模板，確保模板與支座上錨碇板的密封。(5) 梁體混凝土澆筑前，要清潔支座的上板表面，去除油污及雜物后，方可進行澆筑作業(yè)。澆筑梁體，澆筑時防止支座的錨碇板和錨碇鋼棒受到撞擊。(6)待混凝土達到強度時，拆除臨時固定板，完成支座安裝。2)支座安裝驗收標準(1)支座品種性能、結構形式、規(guī)格尺寸及涂裝質量必須符合設計要求和相關產品標準的規(guī)定。(2) 固定支座及活動支座安裝位置必須符合設計要求。(3) 支座上下坐座板必須水平安裝，固定支座上下座板應互相對正，活動支座上下 座板橫向應對正，縱向預留錯動量

25、應根據(jù)支座安裝施工溫度與設計安裝溫度之 差和梁體混凝土未完成收縮、徐變量及彈性壓縮量計算確定。(4) 支座與梁底及墊石之間必須密貼無空隙，墊層材料質量及強度應符合設計要求。 支座配件必須齊全，水平各層配件間應密貼無空隙。(5) 支座錨栓埋置深度和螺栓外露長度必須符合設計要求，支座錨栓固結應在支座 及錨栓位置調整準確后進行施工。(6) 預留錨栓和孔注漿材料和質量必須符合設計要求。(7) 支座安裝允許偏差和檢驗方法應符合下表的規(guī)定。支座安裝允許偏差和檢驗方法序號項目允許偏差(mm)檢驗方法1墩臺縱向錯動 量墩臺高度v30m20尺量墩臺高度30m152墩臺橫向錯動 量墩臺高度v30m15墩臺高度30

26、m103同端支座中心 橫向距離偏差與橋梁設計中心對稱時+30-10偏差與橋梁設計中心不對稱吋+15-104鑄鋼支座固定支座的上座板與下座板中線的縱 橫錯動量3固定支座十字線 中心與全橋貫通 測量后墩、臺中心 線的縱向偏差連續(xù)梁、梁跨m60m的簡支梁20梁跨v60m的簡支 梁10活動支座的橫向錯動量3活動支座屮線縱向錯動量(按設計氣 溫定位后)3下坐板中 心十字線 扭轉下座板尺寸 2000mm1/1000邊寬下座板尺寸 2000mm1上下座板及搖、車昆軸之間的扭轉1下座板的四角相對高差2序號項目允許偏差（mm）檢驗方法5盆式橡膠支座支座板四角高差1上下座板中心十字線扭轉1同一梁端兩支座高差1一孔

27、箱梁四個支座屮，一個支座不平 整限差3固定支座上下座板及屮線的縱、橫錯 動量1活動支座中線縱橫錯動量（按設計氣 溫定位后）36. 2地基處理及支架工程1）0#段支架設計及初步檢算xx特大橋40+64+40m聯(lián)滿堂支架現(xiàn)澆連續(xù)箱梁擬采用滿堂支架現(xiàn)澆方式施工，地基 采用換填碾壓并澆筑locni混凝土處理，并對支架及地基進行預壓，側模采用大塊鋼模, 底模采用木模，內模采用木模，跨越小欖工業(yè)大道采用普通鋼管作為立柱，直接為136 和雙32槽鋼型鋼作為梁體，具體總體方案圖見圖七所示.為保證滿堂支架的受力滿足要求，確保施工安全，特對滿堂支架偏安全的作出如下 檢算，根據(jù)檢算和經驗數(shù)據(jù)，在滿堂支架高度小于10

28、m時每根鋼管的抗壓力不超過30kn 即可，為確保安全，特不考慮翼緣板底下的支架受力，理想化的將力全部讓地板下支架 承受，初步檢算如下：抗壓力驗算：匚瘁=¥=4ax26x；'x1.2x0.9 = 23.785（k/v）5/ = 30（kao=（滿足）穩(wěn)定性驗算：仏=99.4（ n/mm2 ）/ = 205（ n/mm2） n （滿足）n _14.4x26x103x1.2x0.9na 17x0.489x4.89xl021-gohatd o bbbiiislii一nnsijhhnnhsh:tnjn-wlnllllr咄ib二二wlnriiiflnrnhhw圖七、xx特大橋40+64+

29、40111聯(lián)滿堂支架現(xiàn)澆連續(xù)箱梁總體施工方案圖xb604040換填地基題壓 和澆牝5cm倫<i)48x3. 5mm 普通鋼管支架<i)48x3. 5n»i 普通鋼秤鋼符60606040303030304040303i60圖八、xx特大橋40+64+40m聯(lián)滿堂支架現(xiàn)澆連續(xù)箱梁總體施工方案典型斷也圖2).支架檢算(1)荷載計算根據(jù)0號段結構設計圖，作出梁體分塊斷面圖如圖九所示:165一 11596.2407. 796.2115165圖九、40+64+40m聯(lián)懸臂現(xiàn)澆連續(xù)箱梁0號段結構面積計算圖1) .碗荷載(1) .頂、底板荷載：& = (0.8 + 0.34)加x

30、26 = 29.64(kn/訶)(2) 腹板荷載：(因腹板為斜腹板，腹板高按4. 5計算)g2 =4.5x26 = 117(/m3)2) .內模板、支架荷載：按5kn/m3計；3) .施工人員、機具荷載：按2.5kn/加彳計；4) .振搗確產生的荷載：按2.0kw/龍計；5) .荷載小計：頂、底板荷載：39. 14 kn/m2；腹板荷載:126.5 kn/m2(2)受力檢算1) 鋪裝方木(12x 14cm)受力檢算因方木鋪設在斜撐上，橫橋向鋪設，方木間距20cm(中心間距)。支架在腹板處按30x 60cm布置，底板處按60x60cm：則腹板處的線荷載q)=126. 5kn/m2x0. 2m=2

31、5. 3 kn/m；底板處的線荷載 q2=39. 14 kn/m2x0. 2m=7. 83 kn/m；600654703x308x603x301) .彎矩計算:midas/ovil l-os! pfloctstxjilcam !；tne-；r；cd co觀0cc800kki<19 11 1亍-3b7 ogdlsjj5' 4i -1 wjl?7w 丄 八 00電97如 丄-9b0j；9ec00-980j>eec-sbojjsw 丄-1009750 丄-100g75btli <42翠3,辭融7 “心670.7-i72ie0024 30749©002a-9ft77

32、o0021 4ps04c002o ooooo000$ 4&i4le<x»? 89i l*te<x»-4 33060<x»-5.77o«an002-7.2lo31e<x»8 0«x>3e<x»1.00898c<xx3st：max : 13- minj 10訕：mfchm. 1o/1k/3oo7由計算結果可知：桁木承受的最大彎矩應力為：。叫二-1.01mpao = llmpa滿足要求2）.剪力計算:由計算結果可知:杭木承受的最大剪應力為：t m=o. 52mpa< 0 =

33、1. 8mpa滿足要求3）反力計算:1:-0.3102：3. 7463：7.8564：7.0515：4. 7726：4. 6797：4. 7038：4.6969：4. 70310：4.67911：4. 77212：7.05113:7.85614:3. 74615:-0.310反力合力:fz =69. 691kn 2）斜撐檢木（12x 14cm）檢算因最大支反力在節(jié)點3及13處(f二7. 856kx),檢算時以此處桁木做最不利檢算 1)彎矩應力計算.viipostprocessor nram strrss2 44175*003 9 onoox-gan *003 8.1d35l«*co2

34、 2.75520*002 o.ooooooooo -8.03048c-002 -183183 2.4ss4b«»(x>：l -2.9&«2s<i«oo3 3s0703 (x>38t：>aax : 4min : 5玄?。?併初木 kn/m2 i1hh： 1q/1k/2(x>/t«i；力 eix： ooooz： 0.000經計算，最大彎矩應力為:0 喚二3. 51mp放。二llmpa滿足耍求2).剪應力計算經計算，最大剪應力為:t mx=l. 26mpa< o = 1. 8mpa滿足要求3) .變形計算:

35、o)o)0>0)0) o) q) o)post-°rocessoroefoamed shape 分祈林 xdir=oooof 4-000mode"y-oir- o.oooe+ooonodes z-dir-2.410e-005node-1comp- 2.410e-005node-11.149e+0d4st：曲恢fmx : 1min : 2文件：斛吻水 事恆：mi 朗：10h8/2007x: 0 000z: 0.000經計算，最大變形值為:f = 0.00241mm葉歸雰皿呦(滿足要求)4) .反力計算節(jié)點12345678910反力(kn)19. 6420. 2625.

36、7726. 7822.7123.5324. 581& 00-0. 680. 10反力合計：180.69kn(3) 支架受力檢算1) 支架軸力計算：由以上反力結果可知，支架立桿承受的最大反力卩聞二26. 78kx 因支架步距采用60cm,這種支架布設其容許軸力為：f二40k 支架受力滿足要求2) .支架穩(wěn)定性計算：按組合風荷載計算碗口支架穩(wěn)定性：(7二旦 +坐5/(pa w式中：n主桿的軸力(p主桿軸心受壓的穩(wěn)定系數(shù)2 =600 + 2x600151= 1140 = 0.489a主桿橫截面面積mur荷載產生的彎矩陸二°8企14叫#2h k 10式中：wk風荷載標準值% = ()

37、.7“2叢叫)=0.7 xl3x0.4x504 = 159.5 n/m =()6 kn/m“2風壓高度變化系數(shù)，離地高10ni“2=13化一支架風荷載體型系數(shù)，桁架化=0.4w)基本風壓十級風(最大風壓)504 n/m2/0立桿計算長度，zo =h + 2a = 0.6 + 2x0.6 = 1.8mh 橫桿步距，h = 0.6m。一橫板支架立桿伸出頂層橫桿中心線到橫板支撐點的長度，0 = 0.6加= 0.012338kn 加0.85x 1.4x0.16x 1.8x0.6210o = '2x26780 * 12338 = 39$ + 2.5 = 142.3n/mm2 < t/ =

38、205 n/mm2滿足要求0.47x4895080' l說明：組合風荷載公式是按極限狀態(tài)設計法，式中1.2n為荷載分項系數(shù)，按建 筑施工扌ii件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范，4)48x3. 5mm,鋼管強度設計值為205n/mm2。3). 0#段支架預壓為消除支架系統(tǒng)非彈性變形和彈性變化值，確保梁體的線形美觀，支架搭設完成后, 梁體施工前對支架進行預壓?？紤]到整個梁段整體預壓噸位較大，因此選擇部分典型1) . 的梁段進行支架預壓，用鋼筋載預壓。預壓時間定為7天。鋼筋從鋼筋加工場取 用成捆的鋼筋，用25t吊車吊上支架后，人工配合在杭木上堆碼整齊。預壓過程中，在 支架頂和地而上設置觀測點，支架

39、頂?shù)挠^測點設在每根桁木的兩段旁邊，觀測支架的變 形和地基的沉降。并與理論計算值對比總結，支架卸載前后的頂面高差作為支架的彈性 變形，底模板標高將綜合考慮預應力張拉反拱度及支架彈性變形(預留沉落量)進行調 整，確保梁體線形美觀。預壓觀測點采用在支架上榜木掛線錘和支架下部劃油漆標記， 共設置26個觀測點，觀測點布置為：橫橋向沿腹板位置設置2點?？v橋向每5米設置1 點。加載時，按照支架體荷載的40%、100%、120%分級進行。在壓載過程中采用水準 儀實施全天候跟蹤觀測支架的變形情況并作好記錄，待支架不再發(fā)生沉降，預壓過程即告結束。在進行壓載施工屮，要邊進行壓載，邊觀測支架的變形情況，發(fā)現(xiàn)異常應立即

40、 停止壓載作業(yè)，及時查找原因，處理正常后再進行壓載。4). 0#段支架搭設與拆除支架自下而上按步距逐層搭設，確保豎桿垂直，橫桿水平。在拆除過程中，自上而 下逐層拆除，并對支架的型號、規(guī)格、長度在指定地點進行分類堆碼、覆蓋，設置明顯 的標識、標牌。根據(jù)支架需要搭設的頂面標高和地基面標高，合理選擇和搭配不同的長度，合適調 節(jié)可調底座和頂托的螺紋長度(外露螺紋不得超過其托座總長的1/3),測量組在蓋梁底 板邊緣每隔5.0米提交控制點的標高，其余各點由工人拉線控制，頂部標高要求控制土 4cm以內o為確保架能夠滿足受力要求，應注意以下幾點：(1) 支架的垂直度控制，要求支架的傾斜度不大于h/50；(2)

41、 立桿、水平加固桿、交叉拉桿、剪力撐等的配置是否符合要求；(3) 確定每一道剪力撐前后、上下搭接長度是否滿足要求(搭接長度要求最少為 40cm,兩個扣件)，避免剪刀撐在斷面內出現(xiàn)空檔。(4) 檢查所有承重方木是否與頂、底托座密貼，確保每排支架受力均勻。6. 3跨越小欖工業(yè)大道施工方案小欖工業(yè)大道車輛繁忙，為保證在施工期間的道路運行安全，擬利用滿堂支架搭設 4個門洞預留4個車道，在先施工完成中墩兩個0號段位置后，在整體不拆除支架的情 況下臨時拆除兩排支架的水平連接桿件，預留出2個90x200cm的人行通道，并相應設 置配套的安全維護設施，具體情況見下圖：圖九、xx特大橋40+64+40m聯(lián)滿堂支

42、架現(xiàn)澆連續(xù)箱梁跨越小欖工業(yè)大道力案6. 4模板工程現(xiàn)澆梁底模采用木模（1.8cm竹膠板和12*14cm縱橫方木）、外模采用大塊鋼模、端 頭板采用鋼模、內模采用支架與p3009組合鋼模或竹膠板木模，局部異型板采用木模， 具體情況見下圖所示：-vv<b48x3. 5rnm 丼通鋼管支架圖十、xx特大橋40+64+4001聯(lián)滿堂支架現(xiàn)澆連續(xù)箱梁模型設計方案圖9> > -1內模采用組介鋼欖與支架進廳組合101匸底模采用木模6.5鋼筋工程對圖紙復核后繪出鋼筋加工圖，加工時同一類型的鋼筋按先長后短的原則下料，鋼 筋加工后與大樣圖核對，并根據(jù)各鋼筋所在部位的具體情況對細部尺寸和形狀做適當調

43、 整。鋼筋保護層墊塊統(tǒng)一采用混凝土墊塊，墊塊強度剛度需滿足要求。鋼筋一次綁扎完畢；綁扎鐵絲的尾段不應仲入保護層內，所有梁體預留孔處均增設 相應的環(huán)狀鋼筋，橋面泄水孔處鋼筋適當移動，并增加斜置的井字型鋼筋進行加強；施 工中為確保腹板、頂板、底板鋼筋的位置準確，應根據(jù)實際情況加強架立鋼筋的設置， 擬采用增加w型架立鋼筋措施。由于底頂板較厚，須在底底板鋼筋上下層間設立架立鋼筋，為保證縱橫向預應力管 道的位置正確，也應在頂、底板兩層鋼筋之間設置架立筋和防浮鋼筋，以固定預應力波 紋管而防止其偏位。鋼筋及預應力管道安裝工程的難點在于準確定位密布在橫隔板、底板、腹板及頂板 的預應力管道和預應力筋，為保證其在

44、混凝土澆筑過程中預應力孔道不偏移。擬采用兩 個方法進行定位和穩(wěn)固：首先是先將定位網用00mm鋼筋焊成剛性骨架，再將定位網 骨架焊接在豎向主筋上，并同時抵緊模板已達到固定預應力孔道的目的，為保證波紋管 的剛度，定位網的密度按不大于50cm間距布置；其次是在波紋管內部穿上比波紋管直 徑略小的芯管來增強波紋管整體剛度，保證波紋管在混凝土澆筑過程中不變形和不漏 漿。6. 6預應力工程1) .預應力管道(1) .縱向預應力管道采用縱向波紋管。為保證管道壓漿飽滿，擬采取真空輔助壓漿 施工工藝保證壓漿質量，以保證壓漿的密實。(2) 頂板橫向預應力束采用扁平波紋管，預應力束的張拉端在橋的兩側間隔布置。(3)

45、.豎向預應力筋采用25精軋螺紋粗鋼筋，采用50nun波紋管成型預埋。(4) .頂板、腹板內有大量的預應力管道，為了不使預應力管道損壞，一切焊接應放 在預應力管道埋置前進行，管道安置后盡量不焊接，若需要焊接則對預應力管道采取嚴 格的保護措施確保預應力管道不被損傷。(5) .當普通鋼筋與預應力管道位置有沖突吋，應移動普通鋼筋位置，確保預應力管 道位置正確，但禁止將鋼筋截斷。2) .縱向預應力管道安裝波紋管安裝質量是確保預應力體系質量的重要基礎，施工中需特別注意。如果發(fā)生 堵塞使預應力筋不能順利通過，將直接影響施工進度及工程質量，影響橋梁使用壽命， 因此必須嚴格施工過程控制，保證灌注混凝土后波紋管不

46、漏、不堵、不偏和不變形，擬 在施工中采取如下措施予以保證：(1) .所有的預應力管道必須設置橡膠內襯芯管后方能進行混凝土澆筑，橡膠內襯管 的直徑比波紋管內徑小35価，放入波紋管后應長岀50cm左右，在混凝土初凝時將橡 膠內襯管拔出20cm左右，在終凝后及時將橡膠內襯管拔出、洗凈。(2) .所有的預應力管均應在工地根據(jù)實際長度截取。減少施工工序和損傷的機會， 把好材料第一關。(3) .波紋管使用前應進行嚴格的檢查，是否存在破損，檢查咬口的緊密性，發(fā)現(xiàn)損 傷無法修復的堅決廢棄不用。(4) .安裝波紋管前要去掉端頭的毛刺、卷邊、折角，并認真檢查，確保平順。(5) .波紋管定位必須準確，嚴防上浮、下沉

47、和左右移動，其位置偏差應在規(guī)范要求 內，波紋管定位用鋼筋網片與波紋管的間隙不應大于3mm,設置間距在直線段不大于lm, 曲線段不大于0. 5m；波紋管軸線必須與錨墊板垂直；當管道與普通鋼筋發(fā)生位置干擾時, 可適當調整普通鋼筋位置以保證預應力管道位置的準確，但嚴禁截斷鋼筋。(6) .波紋管接頭長度取30cn),兩端各分一半，其中留做下次銜接的一端，應將該端 的2/3部分即約10cm放入本次澆筑的混凝土中，另外1/3露出本次澆筑的混凝土以外, 這樣做的目的是即使外露部分被損壞，述有里面的接頭可以利用。波紋管接頭要用塑料 帶纏繞以免漏漿。(7) .被接的兩根波紋管接頭應相互頂緊，以防穿束時在接頭薄弱

48、處的波紋管被束頭 帶出而堵塞管道。(8) .電氣焊作業(yè)在管道附近進行時，要在波紋管上覆蓋濕麻袋或薄鐵皮等，以免波 紋管被損傷。(9) .施工中要注意避免鐵件等尖銳物與波紋管的接觸，保護好管道?；炷潦┕で?仔細檢查管道，在施工時注意盡量避免振搗棒觸及波紋管，對混凝土深處的如腹板波紋 管、鋸齒板處波紋管要精心施工，仔細保護，要絕對保證波紋管不出現(xiàn)問題。3) .豎向預應力粗鋼筋的安裝及保管(1) .為保證和提高豎向預應力粗鋼筋的張拉質量，全聯(lián)現(xiàn)澆箱梁的豎向預應力粗鋼 筋均通長而不得接長。豎向預應力粗鋼筋全部采取預穿束方案，即在混凝土灌注前隨腹 板鋼筋一起綁扎，固定在管道內。為保證張拉豎向預應力粗鋼

49、筋后的有效預應力作用在 混凝土上，首先在保證鋼管基本剛度的前提下應盡可能使用薄壁鋼管，其次不能將上下 錨墊板貼緊在鋼管上，而應在上錨墊板與鐵皮管之間留出5lonun的間隙。(2) .所有的豎向預應力粗鋼筋進場后必須按照試驗規(guī)定進行嚴格的檢驗后方能投入 使用，需要對豎向預應力粗鋼筋進行預拉。(3) 預應力粗鋼筋進場后應認真存放，嚴格保管，避免受到電氣焊損傷，不能把預 應力粗鋼筋作為電焊機的地線使用，受損傷的預應力粗鋼筋堅決不能使用。4) .豎向預應力粗鋼筋張拉和壓漿(1) 豎向預應力筋采用830mpa的25mm的精軋螺紋粗鋼筋，錨下張拉控制應力為 346. 4kno張拉采用雙控，以張拉力為主；采

50、用螺紋粗錨具和穿心千斤頂張拉，采取同 一梁段兩側對稱張拉的方式。(2) 豎向預應力筋張拉的操作程序為：清理錨墊板，在錨墊板土作測量伸長量的標 記點，并量取從粗鋼筋頭墊板上標記點之間的豎向距離作為計算伸長量的初始值，安裝 千斤頂，安裝連接器和張拉桿。安裝工具螺帽(雙螺帽)，初張拉至控制張拉力p的10%, 旋緊螺帽，卸去千斤頂及其它附件，12天后再次張拉至控制張拉力p并旋緊螺帽，量 取從粗鋼筋頭至錨墊板上標記點的豎向距離作為計算伸長量值，計算實際伸長量【， 并將該值與理論計算值進行比較。若在±6%內，則在24小時內完成壓漿；若誤差超過 ±6%,則分析原因并處理后再進行壓漿。5)

51、 .豎向預應力粗鋼筋張拉的注意事項(1) .除橫隔板處的豎向預應力粗鋼筋用連接器接長外，其余的預應力粗鋼筋均用通 長整根，不得接長。(2) .張拉時要調整t斤頂?shù)奈恢?，使斤頂張拉持力點與粗鋼筋屮心在一條直線上, 如張拉中發(fā)現(xiàn)有鋼筋橫移，應立即停止張拉，回油調整，重新張拉。(3) .張拉后要用加力桿旋緊螺錨，確保錨固力足夠。(4) .每輪張拉完畢后，用不同的顏色在鋼筋上作出明顯的標記，以避免長拉和漏壓 漿。(5) .伸長量以從粗鋼筋頭至錨墊板上固定點的豎向距離為準。(6) .張拉時每段梁的橫向應保持對稱。(7) .每一節(jié)段滿堂支架尾端的一組豎向預應力粗鋼筋留待與下一節(jié)段同時張拉以使 其預應力在混

52、凝土接縫兩側都能發(fā)揮作用。(8) .在擰螺帽時，要停止開動油泵。(9) .連接器兩端連接的粗鋼筋長度要相等并等于連接器長度的一半，防止一端過長、 一端過短，長度過短一側的粗鋼筋滑脫失錨；工具錨一定要用雙螺帽，以保安全。(10) .縱橫向預應力筋張拉與壓漿：按后面介紹的“預應力張拉與壓漿”方法實施。 豎向預應力粗鋼筋的壓漿：其壓漿程序與縱橫向預應力筋的壓漿程序基本相同，可參照 執(zhí)行。值得注意的是，為避免粗鋼筋張拉后松弛造成應力損失，壓漿應在第二輪張拉完 成后24小時內完成。67混凝土工程箱梁結構復雜，預埋件、鋼筋、各向預應力鋼朿及其孔道、錨具密集交錯、梁面有 縱橫坡，端面與待澆段密切相連，混凝土

53、澆筑施工相對較困難，為保證施工質量，擬采 取分一次澆筑的方式，具體措施如下：(1) 箱梁最高4.3m,擬采用分一次澆筑的方式，混凝土方量共174. im3；(2) .混凝土由拌和站集中拌和、由混凝土輸送泵運送入模。拌和站的拌和能力和混 凝土泵車的運送能力以滿足在最早灌注的混凝土初凝前灌注完全部混凝土為控制標 準。(3) .混凝土數(shù)量，結合混凝土振搗所用時間，將混凝土的初凝時間定為12h左右， 將坍落度控制在180mm左右。為此，將在混凝土中摻加高效減水劑，粗骨料采用525mm 級配良好的碎石。(4) .混凝土灌注分層厚度為30cin左右。(5) .混凝土入模導管安裝間距為l5ni左右，導管底面與混凝土灌注面保持在lm以 內。在鋼筋密集處斷開個別鋼筋留作導管入口，待混凝土灌注到此部位時，將鋼筋焊接 恢復。在鋼筋密集處要適當增加導管數(shù)量。(6