超過8.0米模板支撐專項工程施工組織設計方案（精編版）

1、.目錄1、編制依據 22、工程概況 23、施工部署 44、施工準備 55、施工方法 66、檢查與驗收 87、腳手架拆除 98、安全質量保證措施 99、危險項辨識 1010、計算 1211、專家論證 2210 / 221、編制依據1.1 建筑施工手冊第四版；1.2 建筑結構荷載規(guī) gb50009-2001；1.3 建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)jgj130-2011；1.4 建筑施工扣件式鋼管模板支撐技術規(guī)程db33/1035-2006；1.5 混凝土結構設計規(guī) gb50010-2002； 1.6鋼結構設計規(guī) (gb 50017-2003) ；2、工程概況2.1 工程簡介的基礎共分四個部分：

2、超過8.0 米的模板支撐共有三部分，具體分布情況如下： 13軸交ah軸線屋面頂標高為 8.2 米，屋面板為 130mm厚的鋼筋混凝土屋面，平面結構尺寸為 12米*36 米，框架柱之間的中心距離為6.0 米和7.2 米，標高為 -1.0 米，模板支撐架高度為 9米。滿堂支撐架的高寬比為1：1.33 。419軸交ac軸線屋面頂標高為 8.2 米，屋面板為 130mm厚的鋼筋混凝土屋面，平面結構尺寸為 9米*98.4 米，框架柱之間的中心距離為6.0 米和9.0 米，地基為回填土，標高為-0.9 米，模板支撐高度為 9米。滿堂支撐架的高寬比為1：1。12軸交ak軸線屋面底標高局部為 11米，屋面板為

3、 130厚的鋼筋混凝土屋面，平面結構尺寸為 9米*54.5 米，框架柱之間的間距為6.0 米和9.0 米，地基為回填土，標高為-0.45 米，模板支撐高度為 11.3 米。滿堂支撐架的高寬比為1.26:1 。2.2 屋面板平面與剖面圖12軸交ak軸線屋面剖面圖：.419軸交ac軸線屋面剖面圖：13軸交ah軸線屋面剖面圖：3、施工部署3.1 基層處理立桿的底部為回填土基層的，為了滿足地基承載力的要求與防治產生不均勻沉降， 必須設置底座或墊板，保證立桿同一高度和受力平衡。3.2 立桿縱橫距橫桿步距設計模板支架采用扣件式鋼管模板支架，立桿的縱距為1米，橫距為 1米，橫桿的步距為1.4 米。梁底的立桿

4、間距加密，縱向的立桿間距改為0.5 米左右，橫向間距仍為 1米。3.3 立桿 橫桿接長設計立桿采用 6米、4米、2.5 米的腳手鋼管，接頭采用對接扣件連接，立桿的對接扣件應交錯布置，兩根相鄰的立桿接頭不應設置在同步；水平桿采用 6.0 米和3.0 米的腳手鋼管， 兩根相鄰的水平桿對接接頭不宜設置在同步或同跨；3.4 掃地桿設計縱向掃地桿距離底座上皮不大于200mm處的立桿上，橫向掃地桿宜采用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立桿上。3.5 支撐與操作架連接梁、柱模板的支撐禁止與操作架想連接。必須連接時可在操作架側再搭一根立桿。3.6 梁板底支撐設計梁板模板采用 18mm厚普通膠合板進行現場拼裝

5、，次肋采用50*100mm木方，梁底木方間距根據梁實際尺寸進行選取，板木方間距為300mm，主肋采用雙肢 50*100mm木方構造成為100*100mm木方，間距 1000mm，主肋下用可調支座作為頂撐，可調支座與鋼管交接 處設置橫向水平桿，托座頂距離水平桿的高度不應大于300mm。具體的施工搭設方法見以下圖：3.6 剪刀撐3.6.1 垂直剪刀撐架體外側四周滿布豎向剪刀撐，架體部每5m8m應由底到頂設置連續(xù)豎向剪刀撐， 剪刀撐寬度應為 5m8m。剪刀撐與地面的傾角 45°60°之間，傾角為 45°時，剪刀撐跨越立桿的桿數不應超過 7根，傾角為 60°時；

6、不應超過 5根。剪刀撐用旋轉扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端或立桿上，旋轉扣件的中心線至主節(jié)點的距離不宜大于150mm。3.6.2 水平剪刀撐在豎向剪刀撐頂部交點平面應設置連續(xù)水平剪刀撐。水平剪刀撐至架體底平面距離不宜超過 8m。4、施工準備4.1 施工技術準備施工管理人員學習掌握施工方案、工作程序的容和要求，向操作工人進行技術以與安全交底，讓所有施工人員理解并知曉知己的工作容。根據進度計劃和施工方案提制物項加工計劃和材料需求計劃。4.2 施工資源準備搭設的腳手鋼管宜采用48*3.5 的鋼管，鋼管材質為 q235a,搭設模板支架用的鋼管、扣件，使用前必須進行抽樣檢測，抽檢數量按有關規(guī)定執(zhí)

7、行。未經檢測或檢測不合格的一 律不得使用。采購、租賃的鋼管、扣件必須有產品合格證和發(fā)送單位的檢測檢驗報告， 生產廠家必須有技術質量監(jiān)督部門頒發(fā)的生產許可證?，F場的鋼管表面應平直光滑，不 應有裂縫、分層、錯位等，鋼管的外徑和壁厚都應控制在-0.5mm以。有裂縫、變形或螺栓出現滑絲的扣件嚴禁使用，扣件應進行防腐處理。5、施工方法腳手架搭設的工藝流程為：定位放線掃地桿立桿水平桿梁板底支撐5.1 地基處理立桿支撐在土體上時，應對土體進行壓實、平整等處理措施立桿底部應設置底座或墊板，在根據屋面梁的位置放出立桿位置線，跳板、底座應準確地放在定位線上，墊板的尺寸為 4000mm*200mm*50m。m5.2

8、 掃地桿搭設模板支撐的滿堂架必須設置縱、橫向掃地桿，掃地桿的設置必須滿足 3.3 條的要求， 當立桿基礎不在統(tǒng)一標高時，必須將高處的縱向掃地桿向低處延長兩跨與立桿固定，高地不應大于 1m，靠邊坡上方的立桿軸線到邊坡的距離不應小于 500mm。具體操作見以下圖：1- 橫向掃地桿；2- 縱向掃地桿5.3 立桿搭設立桿接長除頂部可以采用搭接外，其余各步接頭必須采用對接扣件連接。搭接時搭接長度不應小于 1m，應采用不小于 2個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板的邊緣至桿端距離不應小于 100mm。立桿接長必須滿足 3.3 條的要求，同步隔一根立桿的兩個相隔接頭在高度方向錯開的距離不宜小于500mm，各接頭中心

9、至主節(jié)點的距離不宜大于步距的1/3 。5.4 水平桿搭設水平桿接長宜采用對接扣件連接，也可以采用搭接，水平桿接長必須滿足3.3 條的要求。不同步或不同跨兩個相鄰的接頭在水平方向上錯開的距離不應小于500，各接頭至最近主節(jié)點的距離不宜大于縱距的1/3 ，搭接時搭接的長度不應小于1m，應等距離設置3個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板至搭接水平桿桿端的距離不應小于100mm。(a) 接頭不在同步 ( 立面)（ b）接頭不在同跨（平面）1- 立桿； 2- 縱向水平桿； 3- 橫向水平桿主節(jié)點處必須設置橫向水平桿，用直角扣件扣接且嚴禁拆除。主節(jié)點的兩個直角扣件中心距不應大于 150mm。5.5 梁板底支撐搭設

10、梁板底支撐搭設滿足 3.4 條要求。模板支撐系統(tǒng)縱橫桿間距450*450mm，水平桿步距 1400mm，次龍骨的間距 300mm。同時在梁底支撐下部增設防滑扣件。5.6 拉結滿堂架與周邊已經澆筑完成的柱子進行可靠連接，把連接滿堂架的腳手鋼管鎖在柱子上。6、檢查與驗收模板支架搭設完成后，投入使用前必須組織驗收。模板支架驗收應根據批準的專項施工方案，檢查現場實際搭設情況與方案的符合性。安裝后的扣件螺栓擰緊力矩采用扭力扳手檢查，對于高度超過 8m的模板支撐，梁底水平桿與立桿連接扣件應全數檢查。模板支架驗收后形成記錄，記錄表式如下：模板支架搭設分項檢查驗收表項目名稱搭設部位高度跨度最大荷載搭設班組班組

11、長操作人員持證人數證書符合性專項方案編審程序符合性鋼進場前質量驗收情況技術交底情況安全交底情況管材質、規(guī)格與方案的符合性扣件使用前質量檢測情況外觀質量檢查情況檢查容允許偏差方案要求實際質量情況符合性立粱底+30mm桿間板底+30mm距步距+50mm立桿垂直度 o.75且 60mm扣件擰緊40一65n· m立桿基礎掃地桿設置拉結點設置 立桿搭接方式縱、橫向水平桿設置剪垂直縱、橫向刀撐水平( 高度>4米)其他施工單位檢查結論結論：檢查日期：年月日檢查人員：項目技術負責人：項目經理：監(jiān)理單位驗收結論結論：驗收日期：年月日專業(yè)監(jiān)理工程師：總監(jiān)理工程師：7、腳手架拆除7.1底模與其支架拆

12、除時混凝土強度等級應符合設計要求，但設計無具體要求時，混凝土強度應符合以下規(guī)定：構件類型構件跨度（ m）板梁、拱、殼懸臂構件 2 2， 8 8 8 8達到設計的混凝土立方體抗壓強度標準值的百分率（%） 50 75 100 75 100 1007.2 模板支架拆除前應對拆除人員進行技術交底，并做好交底書面手續(xù)。7.3 拆除作業(yè)必須由上而下逐步進行，嚴禁上下同時作業(yè)。設有附墻連接件的模板之架，連接件必須隨支架逐層拆除。7.4 各構配件必須與時分段集中運至指定位置，嚴禁拋扔。7.5 運至地面的構配件與時檢查整修與保養(yǎng)，并按品種，規(guī)格碼放，置于干燥通風處， 防止銹蝕。7.6 保證已完成的設備與混凝土面

13、層不受損害，做到輕拿輕放，做好成品保護。7.7 拆除過程中最好不要中途換人，如必須換人時，應將拆除情況交代清楚。7.8 拆除過程中最好不要中斷，如確需中斷應將拆除部分處理清楚告一段落，并檢查是否會倒塌，確認安全后方可停歇。7.9 腳手架拆除完后應將架料分類堆放，堆放地點要平坦，下設支墊排水良好。鋼類最好放置室，堆放在室外應加以遮蓋。對扣件、螺栓等零星小構件應用柴油清洗干凈裝箱、袋分類存放室以備再用。7.10 彎曲變形的鋼構件應調直，損壞的與時修復并刷漆以備再用，不能修復的應集中報廢處理。8、安全質量保證措施8.1安全保障措施(1) 操作人員必須持有登高作業(yè)操作證方可上崗。(2) 架子在搭設 (

14、 拆卸) 過程要做到文明作業(yè)，不得從架子上掉落工具、物品；同時必須保證自身安全，高空作業(yè)需穿防滑鞋，佩戴安全帽、安全帶，未佩戴安全防護用品不得上架子。(3) 在架子上施工的各工種作業(yè)人中應注意自身安全，不得隨意向下、向外拋、掉物品， 不得隨意拆除安全防護裝置。(4) 雨、雪與六級以上大風等天氣嚴禁進行腳手架搭設、拆除工作。(5) 應設專人負責對腳手架進行經常檢查和保修。(6) 在腳手架上進行電、氣焊作業(yè)時，必須有防火措施和專人看護。(7) 腳手架臨街面必須有防止墜物傷人的防護措施。(8) 搭拆腳手架期間，地面應設置圍欄和警戒標志，嚴禁非操作人員入。8.2質量保障措施(1) 操作人員作業(yè)前必須進

15、行崗位技術培訓與安全教育。(2) 技術人員在腳手架搭設、拆除前必須給作業(yè)人員下達安全技術交底，并傳達至所有操作人員。(3) 腳手架必須嚴格依據本施工組織設計進行搭設，搭設時，技術人員必須在現場監(jiān)督搭設情況，保證搭設質量達到設計要求。(4) 腳手架搭設完備，依據施工組織設計與單項作業(yè)驗收表對腳手架進行驗收，發(fā)現不符合要求處，必須限時或立即整改。9、危險項辨識9.1 在工程施工之前，對施工中存在的各種環(huán)境因素和危險源進行分析，通過識別和評估，對不可承受的風險采取有效的防護措施。見風險評估表：.施工現場危險源辨識、評價與控制措施表序施工工號序/ 場所活 動危 險 源（危險因素）d=leclecd16

16、3181一、物體打擊控制措施風險等級設置警戒、持證上崗、加強監(jiān)督管理1 堆放材料材料堆過高或擺放不整齊時造成倒塌砸傷人二、高處墜落完善標識牌、教 育、處罰、加強監(jiān)督檢查6腳手架模板2 米以上作業(yè)人員未系掛安全帶1674227搭設與拆除未搭設作業(yè)架或作業(yè)架上腳手板未按規(guī)定鋪9夜間施工因光線不好，造成腳踏空跌落167422三、起重傷害13塔吊作業(yè)：人員離吊物太近躲閃不與撞傷16742214吊運鋼管等材料鋼絲繩與綁扎帶突然崩斷打傷人0.264048215塔吊作業(yè)司機違反“十不吊”規(guī)定造成傷害36152704設且無防護161590311 / 22設置警戒、持證上崗、加強監(jiān)督管理.10、計算本工程有 8

17、.57 米和11.0 米兩種屋面高度，為了保證本次計算的有效性，以11.0 米屋面板的模板支撐計算為依據。一、參數信息 :1. 模板支架參數橫向間距或排距 (m):1.00 ；縱距 (m):1.00 ；步距 (m):1.40 ；立桿上端伸出至模板支撐點長度(m):0.10 ；模板支架搭設高度 (m):11.00 ； 采用的鋼管 (mm):48×3.5；扣件連接方式 : 雙扣件，考慮扣件的保養(yǎng)情況，扣件抗滑承載力系數:0.80 ； 板底支撐連接方式 : 雙方木支撐；2. 荷載參數22 / 222模板與木板自重 (kn/m ):0.350；混凝土與鋼筋自重 (kn/m3):25.000；

18、施工均布荷載標準值 (kn/m3. 材料參數2):2.500；面板采用膠合面板，厚度為18mm。22面板彈性模量 e(n/mm):9500 ；面板抗彎強度設計值 (n/mm):13 ；板底支撐采用方木；22木方彈性模量 e(n/mm):9500.000 ；木方抗彎強度設計值 (n/mm):13.000；2木方抗剪強度設計值 (n/mm):1.400；木方的間隔距離 (mm):300.000 ； 木方的截面寬度 (mm):50.00 ；木方的截面高度 (mm):100.00 ；托梁材料為：雙木方:50 ×100mm；4. 樓板參數2鋼筋級別 : 三級鋼 hrb 400樓板混凝土強度等級

19、 :c40； 每平米樓板截面的鋼筋面積(mm):360.000；樓板的計算寬度 (m):4.00 ；樓板的計算厚度 (mm):130.00 ；樓板的計算長度 (m):4.50 ；施工平均溫度 ( ):15.000；圖2樓板支撐架荷載計算單元二、模板面板計算 :面板為受彎構件 , 需要驗算其抗彎強度和剛度， 取單位寬度 1m的面板作為計算單元面板的截面慣性矩 i 和截面抵抗矩 w分別為：w = 100×1.8 2/6 = 54 cm3 ；i = 100×1.8 3/12 = 48.6 cm4 ；模板面板的按照三跨連續(xù)梁計算。面板計算簡圖1、荷載計算(1) 靜荷載為鋼筋混凝土樓

20、板和模板面板的自重(kn/m) ： q1 = 25 ×0.13 ×1+0.35 ×1 = 3.6 kn/m；(2) 活荷載為施工人員與設備荷載(kn) ：q2 = 2.5× 1= 2.5 kn/m ；2、強度計算最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:其中： q=1.2 ×3.6+1.4 ×2.5= 7.82kn/m2最大彎矩 m=0.1×7.82 ×0.3 =0.07 kn·m；2面板最大應力計算值 = 70380/54000 = 1.303 n/mm；2面板的抗彎強度設計

21、值f=13 n/mm；22要求!面板的最大應力計算值為1.303 n/mm3、撓度計算 撓度計算公式為其中q = 3.6kn/m小于面板的抗彎強度設計值13 n/mm, 滿足4面板最大撓度計算值v = 0.677×3.6 ×300 /(100 ×9500×4166666.667)=0.005mm；面板最大允許撓度v=300/ 250=1.2 mm；面板的最大撓度計算值0.005 mm小于面板的最大允許撓度1.2 mm, 滿足要求 !三、模板支撐方木的計算:3方木按照簡支梁計算，其慣性矩i 和截面抵抗矩 w分別為 : w=5× 10×1

22、0/6 = 83.33 cm；4i=5 × 10×10×10/12 = 416.67 cm；方木楞計算簡圖1. 荷載的計算：(1) 鋼筋混凝土板自重 (kn/m) ：q1= 25 ×0.3 × 0.13 = 0.975 kn/m；(2) 模板的自重線荷載 (kn/m):q2= 0.35 × 0.3 = 0.105 kn/m；(3) 活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kn) ： p1 = (2.5+2)×1×0.3 = 1.35 kn；2. 方木抗彎強度驗算 :最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利

23、分配的彎矩和，計算公式如下:均布荷載q =1.2×(0.975 + 0.105) = 1.296 kn/m；集中荷載p = 1.4× 1.35=1.89 kn ；22最大彎距m = pl/4 + ql/8 = 1.89× 1 /4 + 1.296×1 /8 = 0.634 kn.m； 最大支座力 n = p/2 + ql/2 = 1.89/2 + 1.296×1/2 = 1.593 kn；632方木的最大應力值 = m / w = 0.634×102方木抗彎強度設計值f=13.0 n/mm；/83.333 ×10= 7.61

24、4 n/mm；方木的最大應力計算值為7.614 n/mm 小于方木的抗彎強度設計值滿足要求 !3. 方木抗剪驗算：最大剪力的計算公式如下: q = ql/2 + p/2213.0 n/mm ，2截面抗剪強度必須滿足:t = 3q/2bh < t其中最大剪力 : v = 1×1.296/2+1.89/2 = 1.593 kn；方木受剪應力計算值t = 3×1593/(2× 50 ×100) = 0.478 n/mm2；方木抗剪強度設計值t = 1.4 n/mm；方木受剪應力計算值為0.478 n/mm2小于方木的抗剪強度設計值21.4 n/mm2，滿

25、足要求!4. 方木撓度驗算 :最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下:均布荷載q = q1 + q 2 = 0.975+0.105=1.08 kn/m； 集中荷載p = 1.35 kn；4方木最大撓度計算值v= 5×1.08 ×1000 /(384×9500×4166666.67) +1350 ×31000/( 48×9500×4166666.67) = 1.066 mm；方木最大允許撓度值v= 1000/250=4 mm；方木的最大撓度計算值1.066 mm小于方木的最大允許撓度值4 mm,

26、滿足要求 !四、托梁材料計算 :托梁按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算； 托梁采用：雙木方:50 ×100mm； w=166.66 cm3；i=833.34 cm 4；托梁按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算；集中荷載 p取縱向板底支撐傳遞力，p = 1.296 ×1 + 1.89 = 3.186 kn；托梁計算簡圖托梁計算彎矩圖 (kn.m)托梁計算變形圖 (mm)托梁計算剪力圖 (kn)最大彎矩 mmax = 1.072 kn.m； 最大變形 v max = 1.371 mm； 最大支座力 qmax = 11.587 kn；62托梁最大應力 = 1.072 ×1

27、0 /833340=1.28n/mm；2托梁抗壓強度設計值f=13 n/mm；托梁的計算最大應力計算值12.8 n/mm小于托梁的抗壓強度設計值213n/mm, 滿足要2求!托梁的最大撓度為1.371 mm小于4 mm,滿足要求 !五、模板支架立桿荷載標準值( 軸力):作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。1. 靜荷載標準值包括以下容：(1) 腳手架的自重 (kn) ：ng1 = 0.144×11 = 1.587 kn；鋼管的自重計算參照扣件式規(guī)附錄a。(2) 模板的自重 (kn) ：ng2 = 0.35× 1× 1 = 0.35 kn；(3) 鋼筋混凝

28、土樓板自重 (kn) ：ng3 = 25 ×0.13 ×1×1 = 3.25 kn；經計算得到，靜荷載標準值ng = n g1+ng2+ng3 = 5.187 kn；2. 活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載。經計算得到，活荷載標準值nq = (2.5+2 )×1×1 = 4.5 kn；3. 不考慮風荷載時 , 立桿的軸向壓力設計值計算n = 1.2n g + 1.4n q = 12.525 kn；六、立桿的穩(wěn)定性計算 :立桿的穩(wěn)定性計算公式:其 中 n -立桿的軸心壓力設計值 (kn)： n = 12.525 kn ； -軸心受壓立

29、桿的穩(wěn)定系數, 由長細比 lo/i查表得到；i -計算立桿的截面回轉半徑(cm)：i = 1.58 cm；a -立桿凈截面面積 (cm2) ：a = 4.89 cm2；2w -立桿凈截面模量 ( 抵抗矩 )(cm 3) ： w=5.08 cm3； -鋼管立桿最大應力計算值(n/mm ) ；f-鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205 n/mm2；l0-計算長度 (m) ；如果完全參照扣件式規(guī)，按下式計算l0 = h+2ak1-計算長度附加系數，取值為1.155 ；u -計算長度系數，參照扣件式規(guī)表5.3.3 ； u = 1.7；a -立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.1 m； 上式的計算結果：立桿計算長度 l 0 = h+2a = 1.4+0.1×2 = 1.6 m；l0/i = 1600 / 15.8 = 101；由長細比 lo/i的結果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數= 0.58；22鋼管立桿的最大應力計算值；=12524.76/ （ 0.58 × 489） =