SSD150施工升降機(jī)設(shè)計計算書(1：1曳引方式)

1、 設(shè)計計算書產(chǎn)品名稱：施工升降機(jī)（1：1曳引方式）型 號：SSD150/150編制： 校對： 審核： 日期： 二一三年一月三十一日 SSD150/150-II施工升降機(jī)設(shè)計計算書目錄一、施工升降機(jī)基本參數(shù)-2二、施工升降機(jī)主要零部件的設(shè)計計算及校核-21、基礎(chǔ)受力計算-32、曳引機(jī)容量計算-33、曳引輪輸出扭矩M1-34、最大扭矩M-35、曳引力計算-46、曳引輪、反繩輪與鋼繩不打滑驗算-77、懸掛繩安全系數(shù)的計算-78、安全防墜器選型-89、吊籠的計算-1310、吊籠額定提升速度的計算-1411、導(dǎo)軌架的計算-1412、吊籠聯(lián)結(jié)耳板焊縫強度計算-1614、整機(jī)穩(wěn)定性校核計算-17一、施工升降

2、機(jī)基本參數(shù)1、 最大提升高度： 150 m；2、 額定載重量： A籠 1500kg，B籠 1500kg；3、 提升速度： 033 m/min； 0.6217m/s4、 吊籠尺寸：（寬×深×高）1500mm×3000mm×2000mm5、 吊籠自重: P=1200 (1448 )Kg ， 對重重量W = 1500 (1584) Kg6、 曳引機(jī)額定功率：P=11(kW)×27、 曳引機(jī)額定電壓：AC380V8、 曳引機(jī)額定頻率：15.8HZ9、 曳引機(jī)額定轉(zhuǎn)速： 33 rpm10、 標(biāo)準(zhǔn)節(jié)高度：1496 (1508)mm11、 附墻間距：69m1

3、2、 獨立高度：12 m13、 工作條件：風(fēng)速 20 m/s二、主要零部件的設(shè)計計算及校核1、基礎(chǔ)受力計算根據(jù)GB/T10054-2005施工升降機(jī)5.1.10施工升降機(jī)的基礎(chǔ)應(yīng)能承受最不利工作條件下的全部載荷。升降機(jī)基礎(chǔ)應(yīng)滿足基礎(chǔ)圖中的各項要求，此外，還必須符合當(dāng)?shù)氐挠嘘P(guān)安全法規(guī)。基礎(chǔ)所能承受的載荷不得小于P基礎(chǔ)承載計算P=吊籠重（kg）+對重重（kg）+額定載重量（kg）+電器×2+導(dǎo)軌架總重（kg）×0.01 （kN）SSD150/150型施工升降機(jī)，架設(shè)高度為120m(提升高度100m)吊籠重（雙籠）：2×1200 kg（配電柜+電纜儲筒）圍欄重：650k

4、g 護(hù)墻架總重：100米算約33層為33/3X200=2200 (kg)導(dǎo)軌架總重（導(dǎo)軌架總高120m，需標(biāo)準(zhǔn)節(jié)80節(jié)，每節(jié)重108kg，共8640 Kg對重重：2×1584kg吊籠額定載重量（雙籠）：2×1500 kg其它附件(不可計算)總重：2000 (kg)基礎(chǔ)承載近似等于P=(1448+1584+1500）×2+（80×120+650）×0.01= 183.54(KN)按能承受最大壓力Pmax=195KN>183.54(KN)而制作的基礎(chǔ),則符合升降機(jī)的使用要求?；A(chǔ)地面承載能力滿足要求。2、曳引機(jī)容量計算施工升降機(jī)運行時的受力情

5、況比較復(fù)雜，電動機(jī)容量一般可按如下經(jīng)驗公式計算： = 5.58 (KW)式中：K平 = 0.5 是平衡系數(shù)0.40.5吊籠線速度 ：i = 33*d/60 = 0.6217 < 0.7 (m/s) 機(jī)械效率：=0.82 采用齒輪傳動0.70.85額定載重量：Q=1500Kg我廠選用電動機(jī)功率為11(KW)P=5.58(KW)結(jié)論：滿足設(shè)計要求。3、曳引輪輸出扭矩M：曳引輪輸出扭矩M=3185 NM式中：N = 11（KW）-電動機(jī)功率；電機(jī)的轉(zhuǎn)速n1: = 33 (rpm)所以曳引輪直徑：D=360=0.36 m曳引機(jī)的輸出轉(zhuǎn)速;V=33 rpm式中：i =1 ( i = 1 ：1 -

6、曳引比；) V = 0.6172 m/s-吊籠的線速度D1=0.36 m-曳引輪直徑； S = 1 - 轉(zhuǎn)差率4、最大負(fù)載時的扭矩Mmax 實際正常運行最大扭矩Mmax按超載10%計算，（平衡系數(shù)K平=0.5按最小取值）Mmax=1587.6(N.m)最大負(fù)載扭矩Mmax=1587.6(N.m)最大曳引輪輸出扭矩M=3185 NMMmax=1675.8 (N.m) M=3185 NM結(jié)論：曳引機(jī)最大扭矩滿足要求。所以,電機(jī)最大轉(zhuǎn)速符合要求;5、曳引力計算：（1）鋼絲繩在繩槽中的當(dāng)量摩擦系數(shù)f的計算曳引機(jī)繩槽是半圓帶切口型繩槽，繩槽上部角度=30°。故下部切口角=95°。式中

7、：d=曳引鋼繩直徑=10mm b=下部切口槽寬=7.37mm鋼絲繩在繩槽中的當(dāng)量摩擦系數(shù)f應(yīng)按二種工況進(jìn)行計算：a) 吊籠裝載工況(=0.1)b) 緊急制停工況(式中：f-鋼絲繩在繩槽中的當(dāng)量摩擦系數(shù) -曳引繩與曳引輪之間的摩擦系數(shù)-曳引輪繩槽的切口角, =950(2)曳引鋼繩在曳引輪上的包角： 經(jīng)電子圖板測量曳引鋼繩在曳引輪上的包角=250.11°=4.4(rad) (3) 計算MSRcar(吊籠位于底層時吊籠側(cè)的懸掛繩質(zhì)量) 吊籠位于底層時吊籠側(cè)懸掛繩長度L=100m,采用4根直徑=10鋼絲繩。 MSRcar=4×100×41.1/100=164Kg (4)

8、計算MSRcwt(吊籠位于頂層時對重側(cè)的懸掛繩質(zhì)量)吊籠位于頂層時對重側(cè)的懸掛繩長度L=100m,采用4根直徑=11的鋼絲繩， MSRcwt=100×4×41.1/100=164Kg (5) 計算MSRcar (吊籠位于頂層時吊籠側(cè)懸掛繩的質(zhì)量) 吊籠位于頂層時吊籠側(cè)懸掛繩的質(zhì)量故可忽略不計。(MSRcar=0)（6）計算Mcwt(對重的質(zhì)量) Mcwt=（P+q.Q）=(700+0.5×1500)=1450Kg(7) 根據(jù)GB7588-2003 電梯制造與安裝安全規(guī)范附錄M2曳引力計算 曳引力按二種工況分別進(jìn)行計算：a) T1/T2的靜態(tài)比值應(yīng)按照吊籠裝有125

9、%額定載荷并考慮吊籠在井道不同位置時的最不利情況進(jìn)行計算。此處忽略吊籠導(dǎo)靴與導(dǎo)軌的磨擦（吊籠裝有125%額定載荷位于井道底層時應(yīng)為最不利情況） b) T1/T2的動態(tài)比值應(yīng)按照空載吊籠或裝有額定載荷時在井道不同位置時的最不利情況進(jìn)行計算，井道每一個運動部件都應(yīng)正確考慮其減速度和鋼絲繩的倍率，此處忽略吊籠導(dǎo)靴與導(dǎo)軌的磨擦（吊籠裝有額定載荷在底層時為最不利工況）（正常情況下，a=0.5m/s2）經(jīng)過對以上二種工況進(jìn)行計算，可以滿足施工升降機(jī)在不同工況條件下安全使用時對曳引力條件的要求。6、曳引輪、反繩輪與鋼繩不打滑驗算（1）曳引輪直徑與鋼絲繩直徑比值（曳引輪繩槽形狀為圓弧帶切口）（2）反繩輪直徑與

10、鋼絲繩直徑比值（3）:鋼繩打滑驗算曳引鋼繩不打滑條件合理選用升降機(jī)的對重重量對整機(jī)空載和額定載荷時的正常運行以及降低整機(jī)能耗至關(guān)重要:對重的重量一般按下式計算:式中Wd-對重的重量G-吊籠自重, Kp-平衡系數(shù);取Kp=0.40.5Q-額定載重量Wd=1500+1500X0.5=1500+750=2250 Kg鋼繩繩槽形式有a)半圓形槽b)帶切口的槽形c)梯形槽b)帶切口的槽形a)半圓形槽c)梯形槽我廠選用b)帶切口的鋼繩選用11鋼繩滑輪R=5.5時,選11鋼繩A=12B=7.15 1.05rR 1.75 r1.05 X 5.5=5.775 7.15 1.75 X5.5 = 9.62

11、5- 符合規(guī)范要求C=16 16 / 5.5 = 2.9091 / R 1.5 R - 符合規(guī)范要求曳引鋼繩不打滑條件: S1 -曳引繩重邊(當(dāng)?shù)趸\滿載時曳引繩的吊籠側(cè)或吊籠輕載時曳引繩的對重側(cè))的張力;S1 -曳引繩輕邊(當(dāng)?shù)趸\滿載時曳引繩的對重側(cè)或吊籠輕載時曳引繩的吊籠側(cè))的張力e-自然數(shù)對數(shù)底。e =2.71828182845905-曳引繩在曳引輪上包角；對升降機(jī)用一般取180度，以弧度為單位；f -曳引繩與輪槽間的當(dāng)量磨擦系數(shù)，它的大小與輪槽的形式、槽型尺寸和曳引繩與曳引輪之間的磨擦系數(shù)f有關(guān)，通常取f=0.1對于半圓槽式：f  2=1000X/1800= 1.74532=1

12、600X/1800 =2.7925sin2= sin10002/360=0.9848sin= sin500X2/360=0.7660 sin2=sin16002/360 = 0.3420sin=sin800X2/360 = 0.9848、見下圖，以弧度為單位，一般用取2=9001000，2=14001600度，2=10002=1600 (從CAXA制圖測量1010 1660 見下圖)(a).當(dāng)?shù)趸\額定載荷以額定速度下降制動時：=0.21 取=0.25 g=9.8S1=（G+Q）（1+/g）=2250（1+0.25/9.8）=2307.3980 S2=Wd（1-/g）=1500（1-

13、0.25/9.8）= 1461.7347 -此時- S1/ S2=2307.3980 / 1461.7347=1.5785-a)(b).當(dāng)?shù)趸\空載荷以額定速度上升制動時S1= Wd（1+/g）=1500（1+0.25/9.8）=1538.2653S2=G（1-/g）=1500（1-0.25/9.8）=1461.7347此時S1/ S2=1538.2653/ 1461.7347=1.0524-b). (c) ef= e(0。1+) 代入經(jīng)驗值 磨擦系數(shù)通常取f=0.1ef= e 3.24159265358979= 25.5744205218751ef=25.6將(a)與(c)S1/ S2=1.5

14、785ef=25.6將(b) 式(c)S1/ S2=1.0524 ef=25.6結(jié)論: 曳引鋼繩不打滑條件: 鋼繩在繩槽中不會打滑 7、懸掛繩安全系數(shù)的計算： 式中: n=4曳引繩的根數(shù)；r=1曳引比 p=8275（Kg）單根曳繩的破斷拉力總和8275（Kg） (選用8×(19)S+IWRC-10-1870鋼絲繩) T=載有額定載荷時的吊籠重量T=P+Q=1000+1500=2500(Kg)結(jié)論: S=13.24>12 按規(guī)范符合要求8、安全鉗設(shè)計計算8.1、概述如圖1本裝置為室外升降機(jī)使用安全裝置（如圖1所示）。安全裝置主要具有以下功能：本裝置核心的功能要求，可分解為速度檢測

15、、吊籠制動、操控、信號回饋4個部分。同時結(jié)合具體的實施機(jī)構(gòu)，可能需要配備一些輔助裝置，如提拉聯(lián)動機(jī)構(gòu)。8.2、適用范圍8.2.1 額定速度：V33m/min(0.6217m/s)，動作速度Vmax=1.2m/s；8.2.2 (PQ)3500Kg；(P=吊籠自重；Q=額定載重量)8.2.3 導(dǎo)軌為圓形導(dǎo)軌，其規(guī)格為：76mm；8.2.4 最大提升高度：150m。8.3、防墜安全器組成部件（如圖1所示）8.3.1限速器：速度檢測裝置，當(dāng)檢測到超速信號時給安全鉗觸發(fā)信號；8.3.2安全鉗：由限速器觸發(fā)、手動觸發(fā)、電磁給電觸發(fā)，迫使吊籠停止的裝置。8.4、設(shè)計要求8.4.1結(jié)構(gòu)件靜載安全系數(shù)a) 對破

16、斷強度： nb3b) 對屈服強度： ns28.4.2 整體壽命：10年以上。8.4.3遠(yuǎn)程動作試驗的功能：有8.4.4 動作后自動復(fù)位的功能:無8.4.5 安全鉗制動減速度：a=0.2 gn1.0gn8.5、設(shè)計方案8.5.1 概述安全鉗為漸進(jìn)式設(shè)計，并且是可以連續(xù)調(diào)整型，安裝在吊籠頂部立柱上，當(dāng)?shù)趸\因異常而下行超速時，限速器下行機(jī)械動作，使吊籠之安全動作機(jī)構(gòu)被驅(qū)動，提拉安全裝置上的提拉桿，使安全裝置動作，達(dá)到使吊籠減速、停止之目的。8.5.2設(shè)計方案對比：項目方案1方案2速度檢測安裝在導(dǎo)軌架頂端安裝在吊籠上，隨吊籠同步運動采用類似于電梯限速器的純機(jī)械方式，利用彈簧檢測一對離心錘的離心力從而檢

17、測鋼索的線速度。優(yōu)點： 技術(shù)成熟可靠；開發(fā)周期短；部分零件可與電梯限速器通用，限速器制造可以購買現(xiàn)有的電梯限速器，然后改進(jìn)即可。缺點：平面尺寸較大，檢測輪外徑為240mm(也可做成200mm,本次開發(fā)定為：240mm);機(jī)構(gòu)復(fù)雜，零件較多。限速器輪與導(dǎo)軌接觸，靠導(dǎo)軌的摩擦力使限速器轉(zhuǎn)動，超速時，限速器機(jī)械動作，輪子帶動棘輪轉(zhuǎn)動，棘輪帶動觸發(fā)鋼絲將重錘觸發(fā)脫扣，重錘脫扣后在重力的作用下向上提拉安全鉗鍥塊到卡住導(dǎo)軌為止。優(yōu)點：結(jié)構(gòu)較簡單。缺點：限速器與現(xiàn)有電梯限速器差別較大，屬于全新開發(fā)。項目方案1方案2限速器安裝位置及驅(qū)動方式安全鉗安裝在吊籠頂部并隨吊籠一起運行限速器繩輪由貫通井道的單根鋼絲繩驅(qū)

18、動，鋼絲繩下部采用重錘張緊，鋼絲繩經(jīng)兩個導(dǎo)輪從限速器繩輪上穿過，使繩輪的轉(zhuǎn)動角速度與吊籠的線速度相同步。優(yōu)點：限速器布置位置較為靈活，提拉安全鉗的力由限速器制停塊提供?？商峁┹^大的提拉力。復(fù)位較方便，吊籠上行即可復(fù)位安全鉗，然后通過操作閘線可在吊籠內(nèi)進(jìn)行限速器復(fù)位或測試。缺點：由于鋼絲繩貫穿井道，所以需要考慮由于風(fēng)阻使鋼繩偏擺，導(dǎo)致與其它井道部件干涉。限速器繩輪由與圓形導(dǎo)軌相接觸的輪驅(qū)動，接觸輪與導(dǎo)軌的接觸壓力采用有導(dǎo)向的壓縮彈簧施加，為檢測彈簧失效，需額外增加一個電氣檢測開關(guān)。提拉安全鉗的力需要額外的外力來驅(qū)動，接觸輪帶動限速器轉(zhuǎn)動，限速器超速時提供一個較小的觸發(fā)力，觸發(fā)力驅(qū)動脫鉤機(jī)構(gòu)使重錘

19、脫扣下墜，從而帶動安全鉗提拉桿，使安全鉗動作。缺點：由于需接觸導(dǎo)軌，所以在布置上有一定局限性,需要接近限速器才能脫鉤機(jī)構(gòu)和觸發(fā)機(jī)構(gòu)復(fù)位。安全鉗裝置采用雙楔塊為動作元件，U形彈簧作夾緊力控制元件，摩擦材料表面設(shè)置與導(dǎo)軌對匹配的圓形凹槽。優(yōu)點：結(jié)構(gòu)簡單、緊湊；技術(shù)成熟，成本較低；制動力易控制；對導(dǎo)軌直徑偏差不敏感；安全鉗聯(lián)動機(jī)構(gòu)當(dāng)限速器由于吊籠下行超速而觸發(fā)脫扣機(jī)構(gòu)動作時，將迫使吊籠頂上之重錘脫扣而下墜，由該重錘直接操縱U形提拉桿帶動吊籠左右兩側(cè)安全鉗楔塊同時向上提拉而夾持導(dǎo)軌并使吊籠制停。校驗裝置通過開關(guān)對安全鉗的動作檢查，同時也作為設(shè)備整體的控制及維護(hù)信號使用。整體評價可靠性高，不容易誤動作；

20、開發(fā)周期相對較短；成本相對較低；可靠性稍差；開發(fā)周期相對較長；成本相對較高；8.5.3方案建議建議采用方案2。8.5.4安全鉗設(shè)計8.5.4.1設(shè)計輸入?yún)?shù)a) PQ3500Kg(按最惡劣工況，即鋼絲繩斷裂，安全鉗動作)；b) 動作速度Vmax=1.2m/s；c) 導(dǎo)軌為圓形導(dǎo)軌，其規(guī)格為：76mm；d) 制停減速度0.6gn。 圖2：吊籠制停模型圖8.5.4.2主要部件材料a) 楔塊：材料采用15CrMo；b) U型板簧：材料采用60Si2MnA， 彈性模量E=200GPa,泊松比=0.3；c) 楔塊與導(dǎo)軌間隙：每側(cè)3.5mm。8.5.4.3 U型板簧正壓力計算 8.5.4.3.1吊籠制停模

21、型如圖2所示，相關(guān)參數(shù)定義： G-對重的重量，Kg -U形板簧的變形量，mm K-U形板簧的剛度，KN/mm對稱平面F-U形板簧所受的橫向載荷，N-導(dǎo)軌與安全鉗摩擦板接觸面上的摩擦系數(shù)，0.4f-導(dǎo)軌與安全鉗摩擦板接觸面上的摩擦力，N 圖3：板簧參數(shù)代號P+Q-總制停質(zhì)量，Kg （P=吊籠自重；Q=額定載重量）a-平均制動減速度0.6 gn-重力加速度，9.81m/s28.5.4.3.2總制停力F為：8.5.4.3.3 U型板簧設(shè)計（參數(shù)代號見圖3） a = 彈簧內(nèi)彎角 (mm)d = 板簧高度 (mm)b = 板簧中心距圓角直邊距離 (mm)c = 受力點距圓角直邊距離(mm)h =板簧厚度

22、 (mm)k = 彈簧鋼度 (N/mm)A =彈簧截面積 (mm2) = (d * h)E = 楊氏彈簧模量，=200,000 N/mm2I = 慣性矩 (mm4) = (h3 * d) / 12 R = 彈簧中性層折彎半徑(mm) = (a + (h/2) N = 正壓力 (N) = (k * d) d =彈簧偏移量 (mm) 8.5.4.3.3.1 U形板簧設(shè)計方案對比項目方案1方案2方案3方案4A = 彈簧內(nèi)彎角 (mm)30354045D = 板簧高度 (mm)90909090B = 板簧中心距圓角直邊距離 (mm)63.558.553.548.5C = 受力點距圓角直邊距離(mm)2

23、318138H =板簧厚度 (mm)13131313K = 彈簧剛度 (N/mm)4594.10 4730.76 4879.82 5042.62 A =彈簧截面積 (mm2) = (d * h)1170117011701170E = 楊氏彈簧模量，=200,000 N/mm2200000200000200000200000I = 慣性矩 (mm4) = (h3 * d) / 12 16477.50 16477.50 16477.50 16477.50 R = 彈簧中性層折彎半徑(mm) = (a + (h/2) 36.541.546.551.5N = 正壓力 (N) = (k * d) 328

24、00328003280034300應(yīng)力值Mpa882.06 866.18 854.26 845.00 許用應(yīng)力值Mpa1380138013801380安全系數(shù)1.56 1.59 1.62 1.63 板簧張開量7.14 6.93 6.72 6.50 重量Kg2.30 2.19 2.08 1.96 8.5.4.3.3.2最終選取方案4。8.5.4.4楔塊螺栓強度計算8.5.4.4.1楔塊螺栓材料采用40Cr，其屈服強度為785Mpa,此螺栓安全系數(shù)取3。此螺栓受力F1N，則所需材料面積為A= N×3/785=32810×0.55×3/785=68.9mm2查手冊，可知

25、M12×1.75螺紋的應(yīng)力截面積為84.27mm2,M10×1.5螺紋的應(yīng)力截面積為57.99mm2,此處取M12×1.75。實際安全系數(shù)為：S=A×785/ N=3.66。8.5.4.4.2楔塊接觸表面積計算a) 單位面積允許吸收的能量24J；b) 安全鉗制停時共吸收的能量E0.5mV2+mgh=1.33mV2=12.0KJ；c) 則單件楔塊的表面積應(yīng)為：A=E/2/24=12000/4/24=250mm2；9、吊籠的計算： 9.1吊籠底盤兩側(cè)直梁強度計算：吊籠底盤兩側(cè)直梁采用L63×63×6角鋼二根，現(xiàn)假設(shè)其受均布載荷且不考慮側(cè)壁

26、上的拉桿加強，設(shè)吊籠自重為P，吊籠載重量為Q，則吊籠均布載荷為：L63×63×6角鋼抗彎截面模量：WX1=15233mm3故吊籠底盤兩側(cè)直梁應(yīng)力為：直梁安全系數(shù)：結(jié)論: 由于此狀況未考慮側(cè)壁及其拉桿和底盤底板對其所起的加強作用，因此吊籠底盤兩側(cè)直梁的強度滿足使用要求。9.2吊籠上梁強度計算：上梁采用12號槽鋼+厚度為5mm的封板組成，材質(zhì)為Q235。經(jīng)電子圖板測量得：Ix=3516372(mm)4；截面模量Wx=58728mm4安全系數(shù)：結(jié)論：吊籠上梁強度設(shè)計滿足使用要求。 10、吊籠額定提升速度計算式中：D=360-曳引輪直徑 n=33- 曳引機(jī)額定輸出轉(zhuǎn)速 r=1-曳引

27、比1:111、導(dǎo)軌架計算11.1計算方法11.1.1導(dǎo)軌架結(jié)構(gòu)按壓彎組合桿件計算。 11.1.2計算載荷：吊籠自重、驅(qū)動部件自重、導(dǎo)軌架自重、對重重量、起重載荷、風(fēng)載荷11.1.3導(dǎo)軌架結(jié)構(gòu)按下面三種工況計算：工況1：最大獨立高度（7.54m），最大起重量，一個吊籠處于最高處；工況2：最大高度（120m），最大起重量，一個吊籠處于最高處； 工況3：最大獨立高度（7.54m），承受暴風(fēng)。工況吊籠P1（KN）驅(qū)動部件P2（KN）對重架P5（KN）12.9250.461.0522.9250.461.05312.872.0244.6211.2、上部結(jié)構(gòu)不平衡彎矩有一個吊籠滿載，另有一個吊籠空載時，M不

28、平=1500×1.3×10-2×1.013=19.75KNm；11.3風(fēng)載荷11.3.1均布風(fēng)載11.3.2集中風(fēng)載11.4內(nèi)力計算 工況截 面軸 力(KN)彎矩（KNm）11-1100.5456.9721-1252.601.4331-173.0441.3511.5截面特性工況風(fēng)力系數(shù)計算風(fēng)壓q(Pa)輪廓面積A輪(m2/m)結(jié)構(gòu)充實率擋風(fēng)減折系數(shù)迎風(fēng)面積A迎(m2/m)風(fēng)載q(KN/m)qd2C11.4441.22500.7260.520.240.4680.14121.4441.22500.7260.520.240.4680.14134.6211.011000.

29、7260.520.240.4680.515截面中性軸F(cm2)I(cm4)W(cm2)r(cm)1-1x-x(y-y)40.4342706.6117632.5 11.6強度驗算=N/F±Mx/Wx±My/Wy工況1、2：=179MPa 工況3：=196MPa工況截面N(KN)F(cm2)Mx(KNm)Wx(cm3)My(KNm)Wy(cm3)(MPa)11-1100.5440.4356.9711760117673.321-1252.6040.431.4311760117663.731-173.0440.4341.3511760117653.211.7、整體穩(wěn)定性驗算= N

30、/（F）+(C0X.MOX+ CHX.MHX)/1- N /(0.9 NEX).WX+(C0y.MOy+ CHy. MHy)/1- N /(0.9 NEy).Wy工況1、2：= 179MPa 工況3：=196MPa工況.NEX(KN)NEy(KN)(MPa)113892389274.8213892389263.8313892389253.912、吊籠聯(lián)結(jié)耳板焊縫強度計算按吊籠超載25%時計算，所受力為700+1500×125%=2575kg=25.75KN每塊聯(lián)接耳片的焊縫高6mm，長340mm，共有四塊聯(lián)接耳片，計算其正應(yīng)力為：=25.75×1000/(0.707

31、5;6×340×4)=4.5Mpa焊縫強度足夠,通過。13、整機(jī)穩(wěn)定性校核計算施工升降機(jī)獨立高度7.54米，對超過獨立高度7.54米后就采用附著裝置固定在建筑物上。附著式施工升降機(jī)由于與建筑物連接在一起，不存在傾覆的危險，因此只對施工升降機(jī)獨立高度和安裝高度的施工升降機(jī)進(jìn)行抗傾覆穩(wěn)定性校核驗算。13.1驗算工況工況1：獨立高度，無風(fēng)靜載工況2：獨立高度，單個吊籠滿載（在頂端），有風(fēng)動載工況3：獨立高度，吊籠脫落工況4：獨立高度，暴風(fēng)侵襲下的非工作狀態(tài)工況5：安裝狀態(tài)13.2載荷系數(shù)驗算工況自重載荷系數(shù)起升載荷系數(shù)慣性載荷系數(shù)風(fēng)載系數(shù)11.01.60021.01.351.01

32、.031.0-0.201.041.01.001.251.01.251.01.013.3驗算原則本施工升降機(jī)抗傾覆穩(wěn)定性校核驗算按最不利載荷組合條件進(jìn)行，若各種載荷對傾覆邊的力矩之和大于或等于零（M0），最不利狀態(tài)下地基的最大壓應(yīng)力小于1.5×105Pa，則本施工升降機(jī)是穩(wěn)定的。13.4載荷計算部件重力G(KN)作用點坐標(biāo)Xi(m)力矩(KNm)各部件重心到機(jī)身中軸線的距離X0機(jī)身中軸線到傾覆邊的距離X1M0=G.X0M1=G.X1基礎(chǔ)120.3802.20264.84吊籠2902.2063.8導(dǎo)軌架5.42.2011.88對重322.2070.4M自重410.9213.4.1各部分自重、起升載荷產(chǎn)生的力矩一個吊籠滿載時起升載荷產(chǎn)