斜屋面高支模安全專項方案(共32頁)

1、目 錄第一部分 工程概況2第二部分 編制依據(jù)2第三部分 工程特點分析、危險源辨識及相應(yīng)措施2一、工程特點分析2二、主要危險源辨識及相應(yīng)措施3三、1.9m跨懸挑結(jié)構(gòu)支撐系統(tǒng)處理措施5四、其它危險源分析及相應(yīng)措施6第四部分 設(shè)計及計算書6一、工字鋼、鋼絲繩組合結(jié)構(gòu)計算書6二、0.35m×0.7m挑檐梁板（架高按7m）支模系統(tǒng)計算書7三、0.35m×0.9m屋面檐梁板（架高按18m）支模系統(tǒng)計算書13四、0.12m厚屋面板（架高按18m）支模系統(tǒng)計算書18第五部分 主要施工方法及安全技術(shù)管理措施23一、主要施工程序和方法23二、模板支撐構(gòu)造要求及施工方法23三、安全技術(shù)措施23第

2、六部分 驗收要求24第七部分 監(jiān)控方案26一、監(jiān)測項目26二、監(jiān)測手段、方法及預(yù)警值26三、監(jiān)測頻率及周期26四、監(jiān)測措施27第八部分 應(yīng)急預(yù)案27一目的27二應(yīng)急領(lǐng)導(dǎo)小組27三、公司應(yīng)急指揮及救援組織職責(zé)28四應(yīng)急領(lǐng)導(dǎo)小組職責(zé)28五應(yīng)急反應(yīng)預(yù)案28第九部分 施工圖31屋面挑檐支模架剖立面圖和大樣圖31坡屋面支模架剖立面布置圖32第一部分 工程概況1.參建單位業(yè)主單位：南昌市市政工程開發(fā)有限公司設(shè)計單位：同濟大學(xué)建筑設(shè)計研究院監(jiān)理單位：江西省建設(shè)監(jiān)理總公司施工總包：南昌市凱華建筑工程有限公司2.工程簡介工程名稱：南昌市群眾藝術(shù)館項目坡屋面高支模工程施工地點：南昌市朝陽洲，東北臨緊朝陽洲路，北西

3、為臨川路，南靠云錦路。結(jié)構(gòu)形式：框架四層3.本工程高支模工程概況：南昌市市政工程開發(fā)有限公司代建的南昌市群眾藝術(shù)館項目位于南昌市朝陽洲，東北臨緊朝陽洲路，北西為臨川路，南靠云錦路。建筑占地面積2989.70平方米，總建筑面積18705.78平方米，建筑層數(shù)為地上4層，地下1層。建筑物為1棟群眾藝術(shù)館，層高4F；1棟獨立劇場，層高2F。建筑高度為28.28米。結(jié)構(gòu)類型為框架結(jié)構(gòu)、框架剪力墻結(jié)構(gòu)?？拐鹪O(shè)防烈度為六度。群藝館項目，全稱“南昌市群眾藝術(shù)館項目”，本工程現(xiàn)階段涉及高度大于8m的高支模板支撐體系，主要有以下幾個部位屬于高支模板系統(tǒng)：綜合樓(6-8)-(U-H)軸中庭頂梁板、綜合樓(5-11

4、)-(A-F)軸走道頂梁板、綜合樓(6-8)-(H-Q)斜屋頂屋級脊梁板、綜合樓(4-10)-(F-T)軸屋面天溝梁板等。第二部分 編制依據(jù)建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范JGJ162-2008；建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范 JGJ 130-2001；建筑施工安全檢查標(biāo)準(zhǔn)JGJ 59-99；混凝土結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗收規(guī)范（GB50204-2002）鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范（GB50017-2003）建筑施工高處作業(yè)安全技術(shù)規(guī)程（JGJ59-99）建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范(GB50009-2001)建設(shè)工程施工安全技術(shù)操作規(guī)程（DB36/J0022005）施工圖紙：施工圖施工組織設(shè)計第三部分 工程特點分析、危險源

5、辨識及相應(yīng)措施一、 工程特點分析本工程除具備超高支模體系的主要特征外，模板支撐體系還具備下列特點：1、 本工程高支模體系位于屋面，屋面梁板系統(tǒng)設(shè)計為水平傾角28.3°的大坡度坡屋面。整個坡屋面分成四塊大梯形互相相交。坡屋面面積大，在坡屋面中心設(shè)計較大面積的天井，存在錯層，標(biāo)高復(fù)雜，詳圖示。2、 大面積坡屋面沿建筑平面邊線的四周設(shè)計約2.9m跨度的懸挑結(jié)構(gòu)，用以布置排水天溝。詳圖示。3、 本工程現(xiàn)場模板支撐系統(tǒng)基本施工結(jié)束，但整個支撐系統(tǒng)設(shè)計布置不合理。懸挑外天溝結(jié)構(gòu)高20米，采用普通落地外架支撐，外架地基未按有關(guān)規(guī)定進行驗算及硬化處理。建筑平面內(nèi)的滿堂梁板支撐系統(tǒng)也有待于系統(tǒng)設(shè)計、完

6、善。二、 主要危險源辨識及相應(yīng)措施針對上述工程特點分析，本工程危險源為一級。主要危險源辨識及應(yīng)對措施如下：1、 主要危險源辨識（1）大面積大坡度屋面支撐系統(tǒng)高達1217m，不僅產(chǎn)生較大的豎向荷載，并且還產(chǎn)生很大的水平荷載。屋面模板支撐系統(tǒng)的強度及穩(wěn)定，尤其是支撐系統(tǒng)沿水平方向的整體穩(wěn)定要特別重視，必須采取相應(yīng)技術(shù)措施。（2）屋面四周的天溝懸挑支撐系統(tǒng)位于20多米高空，采用普通支撐外架系統(tǒng)并且地基未作硬化處理。支撐系統(tǒng)的強度及穩(wěn)定存在重大隱患。2、 針對主要危險源采取的相應(yīng)措施（1）大面積大坡度屋面支撐系統(tǒng)設(shè)計采用安必行軟件分別對大面積大坡度屋面支撐系統(tǒng)的強度及穩(wěn)定進行設(shè)計、計算。本工程屋面梁板

7、支撐系統(tǒng)的梁、板結(jié)構(gòu)截面、支撐高度、坡度、計算載面控制進行列表分析如下：高支模部位高支模梁截面規(guī)格板厚高支模架體總高高支模地基斜坡屋頂懸挑挑檐梁板結(jié)構(gòu)懸挑主梁：350×700連梁：250×700屋面板厚120天溝板厚100總高約7m西面/北面/南面挑檐落于懸挑工字鋼梁及鋼絲繩組合結(jié)構(gòu)東面挑檐落于看臺平臺上懸挑長度2.9m坡屋面梁板高支模KQ46、HM810350×900350×700250×550板厚120標(biāo)高14.95屋面（21.027.0m）總高：6.0512.05m落于四層樓面6軸、8軸HQ軸梁板高支模350×700250

8、15;550板厚120標(biāo)高9.95（3F）屋面（25.86927.0）總高：15.917.05m落于三層樓面高支模梁板搭設(shè)參數(shù)：懸挑檐口梁350×700支撐體系設(shè)計：鋼管支撐系統(tǒng)采用48×3.0mm，雙扣件和對接扣件連接方式，梁底立桿單排2根，沿梁縱向軸線排距1000mm，梁兩側(cè)立桿間距1.0m，立桿步距1.5m，梁底木方50mm×80mm180mm，模板厚18mm。詳細(xì)參數(shù)及大樣具體詳附后的設(shè)計計算書。室內(nèi)坡屋面高支模梁350×900支撐體系設(shè)計：（覆蓋350×700、250×550）鋼管支撐系統(tǒng)采用48×3.0mm，雙扣

9、件和對接扣件連接方式，梁底立桿單排2根，沿梁縱向軸線排距1000mm，梁兩側(cè)立桿間距0.85m，立桿步距1.5m，梁底木方50mm×80mm200mm，模板厚18mm。詳細(xì)參數(shù)及大樣具體詳附后的設(shè)計計算書。坡屋面板120mm支撐體系設(shè)計鋼管支撐系統(tǒng)采用48×3.0mm，雙扣件和對接扣件連接方式，板底立桿間距縱橫向均為1000mm，立桿步距1.5m，板底木方50mm×80mm250mm，模板厚18mm。詳細(xì)參數(shù)及大樣具體詳附后的設(shè)計計算書。具體設(shè)計計算詳附計算書及附圖。（2）大面積大坡度屋面支撐系統(tǒng)水平側(cè)向穩(wěn)定的相應(yīng)處理措施：屋面支撐系統(tǒng)最大截面梁0.35×

10、;0.9m，該梁長度方向沿整個坡屋面跨度（寬度1m范圍）產(chǎn)生的側(cè)向下滑力T0.8=25×（0.35×0.9+0.12×1.m0）×13×sin28.2°=44KN，整個屋面系統(tǒng)面積近（18+37.3）×13/2=m2,其整個下滑力對模板支撐系統(tǒng)的影響特別危險。本工程大面積、大坡度屋面支撐系統(tǒng)位于20多米的高度，建筑平面四周又是懸挑結(jié)構(gòu)，難以在支撐系統(tǒng)外側(cè)設(shè)置斜向支撐系統(tǒng)，以平衡側(cè)向施工荷載。僅能依靠內(nèi)部模板支撐系統(tǒng)來抵御側(cè)向施工荷載。完全依靠內(nèi)部模板支撐系統(tǒng)將較大的側(cè)向施工荷載平衡是很困難的，經(jīng)研究采取以下綜合措施來保證模板

11、支撐系統(tǒng)的側(cè)向穩(wěn)定：1） 利用沿屋面天溝梁四周正好均有構(gòu)架孔洞的條件，采取分二次進行屋梁、板砼澆筑的方式，減少屋面模板支撐系統(tǒng)的側(cè)向施工荷載，相應(yīng)即增強模板支撐系統(tǒng)的側(cè)向剛度及穩(wěn)定，具體操作如下：（在屋面梁板首次砼澆筑前，框架柱砼強度必須達到50%設(shè)計強度。）采用該措施能有效解決本工程支模系統(tǒng)上部無拉結(jié)固定點側(cè)向剛度差的重大危險源。首次屋面梁板砼澆筑范圍詳圖示。當(dāng)首次梁板砼澆筑后，待其砼強度達設(shè)計強度至少60%以上時，方能澆筑第二次屋面梁板砼。首次澆筑的屋面天溝梁板砼位于大面積、大坡度屋面的底部，當(dāng)其砼強度達60%以上即能將第二次屋面的側(cè)向施工荷載傳遞到框架柱，充分利用鋼筋砼結(jié)構(gòu)自向強度來平衡

12、較大比例的第二次砼澆筑側(cè)向施工荷載，有效減少屋面支撐系統(tǒng)的壓力，并相應(yīng)提高其側(cè)向穩(wěn)定能力。2） 屋面梁、板結(jié)構(gòu)的首次及第二次砼澆筑均必須按下列原則實施： 在坡屋面兩側(cè)對稱自下而上進行砼施工，以保證屋面支撐系統(tǒng)兩側(cè)的平衡。 兩次砼澆筑速度必須嚴(yán)格控制，不能沿坡屋面高度方向迅速鋪滿砼，而必須沿坡屋面四周進行砼循環(huán)澆筑，逐步向坡屋面頂部推進。3） 屋面梁板支撐系統(tǒng)必須加強與鋼筋砼柱梁的連結(jié)，增加側(cè)向穩(wěn)定能力。48鋼管支撐系統(tǒng)的特點是長細(xì)比較大，低抗側(cè)向荷載能力較差，因此，屋面梁板支撐系統(tǒng)必須采取以下措施將側(cè)向施工荷載傳遞到主體結(jié)構(gòu)上，以保證模板支撐系統(tǒng)的穩(wěn)定。 屋面每根框架柱沿步距每步均必須設(shè)置圖示

13、聯(lián)柱件，與模板支撐系統(tǒng)的水平鋼管采用雙扣件可靠聯(lián)結(jié)。 屋面首次澆筑砼時，沿梁設(shè)置鋼筋或短鋼管進行預(yù)埋，待砼強度達60%以上時，將梁的預(yù)埋件與屋面梁板支撐系統(tǒng)的水平鋼管可靠聯(lián)結(jié)，預(yù)埋件間距1000mm。 屋面梁板支撐系統(tǒng)按規(guī)范設(shè)置，縱向、橫向剪刀撐、平面剪刀撐，具體設(shè)置如下：縱向、橫向剪刀撐每隔四根立桿設(shè)置一道，支撐系統(tǒng)外側(cè)四周必須有縱、橫向剪刀撐，平面剪刀撐支撐系統(tǒng)頂部、底部必須設(shè)置剪刀撐，中間每隔兩步設(shè)置一道平面剪刀撐。所有立桿必須設(shè)置掃腳桿，縱、橫向垂直剪刀撐、平面剪刀撐是保證48鋼管支撐體系三維側(cè)向剛度的基本保證。根據(jù)統(tǒng)計資料，凡模板支撐體系坍塌事故，其原因大部分不是設(shè)計計算問題，而主要

14、是縱、橫向剪刀撐、平面剪刀撐、連柱件、連梁件不能按設(shè)計及規(guī)范要求施工導(dǎo)致事故，因此要求嚴(yán)格按設(shè)計方案及規(guī)范施工，嚴(yán)禁違章施工。 屋面支撐系統(tǒng)的每根縱、橫向水平鋼管均必須拉通（天井處水平桿除外）。由于側(cè)向荷載影響每根水平鋼管，必須采用雙扣件水平搭接。立桿必須采用對接扣件聯(lián)接。水平桿與立桿聯(lián)接接頭相互必須錯開位置。三、 1.9m跨懸挑結(jié)構(gòu)支撐系統(tǒng)處理措施：1） 選用16#工字鋼、鋼絲繩斜拉及48鋼管組合支撐系統(tǒng)作為屋面天溝懸挑結(jié)構(gòu)的模板支撐系統(tǒng)。16#工字鋼縱跨1.0m；鋼絲繩直徑取20mm，破斷力1700N/mm2；吊環(huán)、卡環(huán)均選用18I級鋼筋；具體設(shè)計計算詳附計算書及附圖。2） 預(yù)埋件處理措施

15、：本工程由于原來未進行預(yù)埋設(shè)置，工字鋼卡環(huán)現(xiàn)根據(jù)實際情況采取下列措施： 在有現(xiàn)澆樓面處采取圖示方式設(shè)置工字鋼、卡環(huán)及鋼絲繩吊環(huán)。 在夾層有空洞處采取圖示方法設(shè)置鋼絲繩吊環(huán)。3） 施工注意事項： 必須在卡環(huán)鋼絲繩均安裝到位驗收后，工字鋼上面方能進行48鋼管支撐系統(tǒng)安裝。 由于工字鋼、鋼絲繩、48鋼管組合系統(tǒng)必須對原48鋼管支撐系統(tǒng)進行托換。托換過程必須遵循先頂后拆原則進行。即分段按構(gòu)件逐根先頂撐好新支撐系統(tǒng)，方能拆除原支撐系統(tǒng)，確保安全。 懸挑組合系統(tǒng)處不得隨意堆放模板、鋼筋等材料，嚴(yán)禁超載使用。四、 其它危險源分析及相應(yīng)措施第四部分 設(shè)計及計算書一、工字鋼、鋼絲繩組合結(jié)構(gòu)計算書屋面挑檐：懸挑主

16、梁截面350×700，連梁250×700，天溝板厚100。工字鋼：熱軋普通I16，h=160、b=88、Wx141cm3。工字鋼懸挑長度2.4m，錨固長度1.5m，鋼絲繩吊點在距端頭0.5m處。計算單元取沿挑檐每延長米。一、 荷載計算：（1） 懸挑梁砼自重：0.35×0.7×25/2=3.1KN/m（2） 板荷載：（1.0m+0.175m）×0.12×25=2.5KN/m（3） 連續(xù)梁自重（集中荷載P）：0.25×0.7×25=4.4KN/m（4） 模板自重：0.4KN/m（5） 鋼管支架自重：0.1291

17、5;70.9KN/m（6） 施工活載：1.0KN/mq11.2×（3.1+2.5+0.4+0.9）+1.4×1.09.7KN/mq21.2×33.6KN/mP=1.2×4.4=5.28KN二、 工字鋼壓彎驗算：支座（吊點處豎向）反力：支座（吊點處）彎矩：M3.6×0.52/20.45KNm最大彎矩：M3.6×0.5×(0.25+1.9/2)-15.2×1.9/2+9.7×1.9/2×1.9/4+5.28×0.455.5KNm（1） 壓彎強度驗算16工字鋼截面經(jīng)電算參數(shù)如下：（滿足）（2

18、）平面內(nèi)穩(wěn)定驗算：(3)平面外穩(wěn)定：（滿足）三、 拉索選擇、拉環(huán)驗算拉索力：水平力：15.6×2.6/4.758.32KN允許拉力：拉索直徑取20mm，破斷力1700N/mm2，承載力257KN>163.2KN。（滿足）拉環(huán)驗算，取直徑18mm,I級鋼筋：<50（滿足）四、 卡環(huán)驗算，取直徑18，I級鋼筋：卡環(huán)設(shè)兩個，受力按懸臂驗算：N×1.53.6×0.5×2.15+5.28×1.4+1/2×9.7×1.92N19.2KN<50(滿足)二、0.35m×0.7m挑檐梁板（架高按7m）支模系統(tǒng)計算書

19、 計算簡圖一、參數(shù)信息1.模板支撐及構(gòu)造參數(shù)梁截面寬度 (mm):350mm；梁截面高度 (mm):700mm；混凝土板厚度(mm):120mm；立桿縱距（沿梁跨度方向間距）L(m):1m；立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m):0.2m；立桿步距(m):1.5m；梁底增加承重立桿根數(shù)：0根梁支撐架搭設(shè)高度H(m)7m；梁兩側(cè)立桿間距(m):1m；鋼管:48X3.0；2.荷載參數(shù)新澆混凝土自重標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m3):24.00kN/m3；鋼筋自重(kN/m2):1.5kN/m2；模板自重(kN/m2):0.35kN/m2；板施工均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2):2.5kN/m2；傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載

20、標(biāo)準(zhǔn)值:2kN/m2；振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值:2kN/m2；3.材料參數(shù)木材彈性模量E(N/mm2):9500N/mm2；木材抗彎強度設(shè)計值fm(N/mm2):15N/mm2；木材抗剪強度設(shè)計值fv(N/mm2):1.4N/mm2；面板厚度(mm):18mm面板彈性模量E(N/mm2):9500N/mm2；面板抗彎強度設(shè)計值fm(N/mm2):15N/mm2；4.梁底模板參數(shù)梁底模板方木的間距(mm):180mm；梁底方木截面寬度b(mm):50mm；梁底方木截面高度h(mm)：80mm； 5.梁側(cè)模板參數(shù)主楞間距(mm):300mm；次楞間距(mm):300mm；穿梁螺栓水平間距(mm

21、):300mm；穿梁螺栓豎向間距(mm):300mm；穿梁螺栓直徑(mm):M12mm；穿梁螺栓的間隔個數(shù)：0個主楞鋼楞圓鋼管48×3.0W=4.49×2=8.98cm3I=10.78×2=21.56cm4次楞木楞高度:80mm，次楞木楞寬度:50mm W=53.33×1=53.33cm3I=213.33×1=213.33cm4二、梁模側(cè)板荷載標(biāo)準(zhǔn)值計算新澆混凝土側(cè)壓力計算公式為下式中的較小值:其中： -混凝土的重度，取24.00kN/m3；T-混凝土的入模溫度，取20.00；t-新澆混凝土的初凝時間，為0時(表示無資料)取200/(T+15)

22、，5.71h；V-混凝土的澆筑速度，取2.50m/h；H-混凝土側(cè)壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取700.00m；1-外加劑影響修正系數(shù)，取1.00；2-混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取0.85。40.52kN/m2、16800.00kN/m2，取較小值取40.52kN/m2新澆混凝土壓力標(biāo)準(zhǔn)值 F1=40.52kN/m2。傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值F2=2.00kN/m2。三、梁側(cè)模板面板的計算 面板計算簡圖(單位：mm)W = 30.00×1.802/6=16.20cm3； I = 30.00×1.803/12=14.58cm4； 新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值: q1=

23、 1.2×0.30×40.55=14.60kN/m；傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載設(shè)計值: q2= 1.4×0.30×2=0.84kN/m；荷載設(shè)計值：q=q1+q2=14.60+0.84=15.44kN/m；l =300.00mm；1.抗彎強度計算：Mmax= 0.1×15.44×0.302= 0.14KN·m； M/W =0.14×106/16.20×103=8.64N/mm2；f = 15.00N/mm2；"滿足要求"2.抗剪強度計算：V 0.6ql=0.6×15.44

24、5;0.30=2.78KN；=3V/(2bh)=3×2779.20/(2×300×18)=0.77N/mm2； = 1.40N/mm2；"滿足要求"3.撓度驗算：q = 0.30×40.55=12.17N/mm；l=300.00mm；E = 9500N/mm2；I = 14.58cm4； =0.677ql4/(100EI)= 0.677×12.17×300.004/(100×9500×1.46×105) = 0.48 mm； = l/250 =300.00/250 = 1.20mm；&

25、quot;滿足要求！"四、梁側(cè)模木楞的計算1.次楞計算：新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值: q1= 1.2×0.30×40.55=14.60kN/m；傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載設(shè)計值: q2= 1.4×0.30×2=0.84kN/m；荷載設(shè)計值：q=q1+q2=14.60+0.84=15.44kN/m；W = 53.33cm3；I = 213.33cm4；E = 9500.00 N/mm2； 計算簡圖(1).次楞抗彎強度驗算：M = 0.1ql2=0.1×15.44×0.302=0.14kN.m = M/W =0.14×106/

26、53.33×103 = 2.63 N/mm2；f = 15.00N/mm2；"滿足要求！"(2).次楞的撓度驗算：= 0.677×15.44×3004/(100×2133300.00×9500.00)=0.04 mm = 300/250=1.20mm；"滿足要求！"五、穿梁螺栓的計算 驗算公式如下:N<N= f×A其中：N-穿梁螺栓所受的拉力；A-穿梁螺栓有效面積 (mm2)；76mm2f-穿梁螺栓的抗拉強度設(shè)計值，取170 N/mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =(1.2×

27、40.55+1.4×2)×0.30×0.30=4.63 kN。穿梁螺栓最大容許拉力值: N = 170×76/1000 = 12.92 kN；"滿足要求！"六、梁底模板計算W = 35.00×1.802/6 = 18.90cm3；I = 35.00×1.803/12 = 17.01cm4；梁底模板計算簡圖1.抗彎強度驗算：新澆混凝土設(shè)計值：q1=(24.00+1.5)×0.35×0.70=6.25kN/m；模板結(jié)構(gòu)自重荷載設(shè)計值：q2=0.35×0.35=0.12kN/m；振搗混凝土?xí)r

28、產(chǎn)生的荷載設(shè)計值：q3=2×0.35=0.70kN/m；q=1.2×(6.25+0.12)+1.4×0.70=8.62kN/m；Mmax=0.1ql2= 0.1×8.62×0.182=0.03KN·mm； =Mmax/W=0.03×106/18.90×103=1.59N/mm2；f=15.00N/mm2；"滿足要求！"2.抗剪強度計算：V 0.6ql=0.6×8.62×0.18=0.93kN；=3V/(2bh)=3×930.96/(2×350×1

29、8)=0.22N/mm2； = 1.40N/mm2；"滿足要求"3.撓度驗算：= 0.677ql4/(100EI)=l/250q =q1+q2=6.25+0.12=6.37kN/m；l =180mm；E = 9500N/mm2；= 0.677×6.37×1804/(100×9500×17.01×104)=0.03mm； =180/250 = 0.72mm；"滿足要求"七、梁底支撐木方的計算1.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土粱和模板自重設(shè)計值(kN/m)：q1 = 1.2×(24.00+1.5)&#

30、215;0.70×0.18+0.35×0.18×(2×0.58+0.35)/0.35=4.18 kN/m；(2)施工荷載與振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載設(shè)計值(kN/m)：q2 = 1.4×2×0.18=0.50 kN/m；(3)梁兩側(cè)樓板荷載設(shè)計值：q3=2×0.18×1.2×0.12×(24.00+1.5)+1.4×2.5×(1-0.35)/4/0.35=1.20 kN/mq=q1+q2+q3=4.18+0.50+1.20=5.88 kN/m2.支撐方木驗算：本工程梁底支撐采用方

31、木，方木的截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為：W=5.00×8.00×8.00/6 = 53.33 cm3；I=5.00×8.00×8.00×8.00/12 = 213.33 cm4；E= 9500 N/mm2；計算簡圖及內(nèi)力、變形圖如下： 梁底方木計算簡圖(kN·m) 剪力圖(kN) 彎矩圖(kN·m) 形變圖(mm)1.抗彎強度驗算：Mmax= 0.42kN·m =M/W=0.42×106 /5.33×104=7.88 N/mm2；f=15 N/mm2；"滿足要求！&qu

32、ot;2.抗剪強度計算：Vmax= 1.03 kN =3V/(2bh0)=3×1.03×1000/(2×50×80)=0.39N/mm2；=1.4 N/mm2；"滿足要求！"3.撓度驗算：max =3.99 mm；= 1000.00/250=4.00mm；"滿足要求！"八、梁跨度方向縱向鋼管計算作用于托梁的荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等,通過方木的集中荷載傳遞。托梁采用：鋼管(單鋼管) :48X3.0；W= 4.49cm3；I= 10.78 cm4；1.梁兩側(cè)縱向鋼管的強度計算：縱向鋼管按照集中荷載作用下的

33、三跨連續(xù)梁計算；集中力P= 1.03 kN. 托梁計算簡圖 托梁計算剪力圖(kN) 托梁計算彎矩圖(kN·m) 托梁計算變形圖(mm)(1).抗彎強度驗算：Mmax = 0.58 kN·m ；=M/W= 0.58×106 /(4.49×103 )=129.18 N/mm2；f=205 N/mm2；"滿足要求!"(2).撓度驗算：最大變形 max = 1.75 mm ；允許撓度：= 1000.00/250=4.00mm；"滿足要求!"九、扣件抗滑移的計算R Rc其中：Rc - 扣件抗滑承載力設(shè)計值；R - 縱向或橫向

34、水平桿傳給立桿的豎向作用力設(shè)計值；計算中R取最大支座反力，R=5.72kN扣件抗滑承載力的設(shè)計值為R=12.00KN"扣件抗滑承載力的設(shè)計計算滿足要求"十、立桿的穩(wěn)定性計算1.梁兩側(cè)立桿穩(wěn)定性驗算：縱向鋼管的最大支座反力： N1 =5.72kN ；腳手架鋼管的自重： N2 = 1.2×0.1291×7=1.08 kN；上端板的支座反力：新澆混凝土及鋼筋荷載設(shè)計值：p1: 1.2×（24.00+1.5）×1+（1-0.35）/2×0.12×1=3.03kN/m；模板結(jié)構(gòu)自重荷載設(shè)計值：p2:1.2×0.35

35、×1+（1-0.35）/2×1=0.04kN/m；施工荷載與振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載設(shè)計值：p3: 1.4×2.51+（1-0.35）/2×0.12×1=0.35kN/m；N3 =3.03+0.04+0.35=3.42N =N1+N2+N3=5.72+1.10+3.42=10.24 kN；i = 1.59；A = 4.24； f =205 N/mm2；l0 = k1uhk1=1.16 ；u=1.50；lo = k1uh = 1.16×1.50×1.5 = 2.61m；l0/i=164； =0.262； = N/(A)f；= 1

36、0240.00/(0.262×424.00) = 92.18 N/mm2；f=205 N/mm2；"公式（1）滿足要求!"l0 = (h+2a)a=0.2m；l0 = (h+2a)=1.5+2×0.2=1.90m；l0/i=119； =0.458； = N/(A)f；= 10240.00/(0.458×424.00) = 52.73 N/mm2；f=205 N/mm2；"公式（2）滿足要求!"三、0.35m×0.9m屋面梁板（架高按18m）支模系統(tǒng)計算書 計算簡圖一、參數(shù)信息1.模板支撐及構(gòu)造參數(shù)梁截面寬度 (mm

37、):350mm；梁截面高度 (mm):900mm；混凝土板厚度(mm):120mm；立桿縱距（沿梁跨度方向間距）L(m):1m；立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m):0.2m；立桿步距(m):1.5m；梁底增加承重立桿根數(shù)：0根梁支撐架搭設(shè)高度H(m)18m；梁兩側(cè)立桿間距(m):0.85m；鋼管:48X3.0；2.荷載參數(shù)新澆混凝土自重標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m3):24.00kN/m3；鋼筋自重(kN/m2):1.5kN/m2；模板自重(kN/m2):0.35kN/m2；板施工均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2):2.5kN/m2；傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值:2kN/m2；振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值:2

38、kN/m2；3.材料參數(shù)木材彈性模量E(N/mm2):9500N/mm2；木材抗彎強度設(shè)計值fm(N/mm2):15N/mm2；木材抗剪強度設(shè)計值fv(N/mm2):1.4N/mm2；面板厚度(mm):18mm面板彈性模量E(N/mm2):9500N/mm2；面板抗彎強度設(shè)計值fm(N/mm2):15N/mm2；4.梁底模板參數(shù)梁底模板方木的間距(mm):200mm；梁底方木截面寬度b(mm):50mm；梁底方木截面高度h(mm)：80mm； 5.梁側(cè)模板參數(shù)主楞間距(mm):300mm；次楞間距(mm):300mm；穿梁螺栓水平間距(mm):300mm；穿梁螺栓豎向間距(mm):300mm；

39、穿梁螺栓直徑(mm):M12mm；穿梁螺栓的間隔個數(shù)：0個主楞鋼楞圓鋼管48×3.0W=4.49×2=8.98cm3I=10.78×2=21.56cm4次楞木楞高度:80mm，次楞木楞寬度:50mm W=53.33×1=53.33cm3I=213.33×1=213.33cm4二、梁模側(cè)板荷載標(biāo)準(zhǔn)值計算新澆混凝土側(cè)壓力計算公式為下式中的較小值:其中： -混凝土的重度，取24.00kN/m3；T-混凝土的入模溫度，取20.00；t-新澆混凝土的初凝時間，為0時(表示無資料)取200/(T+15)，5.71h；V-混凝土的澆筑速度，取2.50m/h；

40、H-混凝土側(cè)壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取900.00m；1-外加劑影響修正系數(shù)，取1.00；2-混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取0.85。40.52kN/m2、21600.00kN/m2，取較小值取40.52kN/m2新澆混凝土壓力標(biāo)準(zhǔn)值 F1=40.52kN/m2。傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值F2=2.00kN/m2。三、梁側(cè)模板面板的計算 面板計算簡圖(單位：mm)W = 30.00×1.802/6=16.20cm3； I = 30.00×1.803/12=14.58cm4； 新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值: q1= 1.2×0.30×40.55=1

41、4.60kN/m；傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載設(shè)計值: q2= 1.4×0.30×2=0.84kN/m；荷載設(shè)計值：q=q1+q2=14.60+0.84=15.44kN/m；l =300.00mm；1.抗彎強度計算：Mmax= 0.1×15.44×0.302= 0.14KN·m； M/W =0.14×106/16.20×103=8.64N/mm2；f = 15.00N/mm2；"滿足要求"2.抗剪強度計算：V 0.6ql=0.6×15.44×0.30=2.78KN；=3V/(2bh)=3&#

42、215;2779.20/(2×300×18)=0.77N/mm2； = 1.40N/mm2；"滿足要求"3.撓度驗算：q = 0.30×40.55=12.17N/mm；l=300.00mm；E = 9500N/mm2；I = 14.58cm4； =0.677ql4/(100EI)= 0.677×12.17×300.004/(100×9500×1.46×105) = 0.48 mm； = l/250 =300.00/250 = 1.20mm；"滿足要求！"四、梁側(cè)模木楞的計算1

43、.次楞計算：新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值: q1= 1.2×0.30×40.55=14.60kN/m；傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載設(shè)計值: q2= 1.4×0.30×2=0.84kN/m；荷載設(shè)計值：q=q1+q2=14.60+0.84=15.44kN/m；W = 53.33cm3；I = 213.33cm4；E = 9500.00 N/mm2； 計算簡圖(1).次楞抗彎強度驗算：M = 0.1ql2=0.1×15.44×0.302=0.14kN.m = M/W =0.14×106/53.33×103 = 2.63 N/mm2

44、；f = 15.00N/mm2；"滿足要求！"(2).次楞的撓度驗算：= 0.677×15.44×3004/(100×2133300.00×9500.00)=0.04 mm = 300/250=1.20mm；"滿足要求！"五、穿梁螺栓的計算 驗算公式如下:N<N= f×A其中：N-穿梁螺栓所受的拉力；A-穿梁螺栓有效面積 (mm2)；76mm2f-穿梁螺栓的抗拉強度設(shè)計值，取170 N/mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =(1.2×40.55+1.4×2)×0.30

45、×0.30=4.63 kN。穿梁螺栓最大容許拉力值: N = 170×76/1000 = 12.92 kN；"滿足要求！"六、梁底模板計算W = 35.00×1.802/6 = 18.90cm3；I = 35.00×1.803/12 = 17.01cm4；梁底模板計算簡圖1.抗彎強度驗算：新澆混凝土設(shè)計值：q1=(24.00+1.5)×0.35×0.90=8.03kN/m；模板結(jié)構(gòu)自重荷載設(shè)計值：q2=0.35×0.35=0.12kN/m；振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載設(shè)計值：q3=2×0.35=0.7

46、0kN/m；q=1.2×(8.03+0.12)+1.4×0.70=10.76kN/m；Mmax=0.1ql2= 0.1×10.76×0.202=0.04KN·mm； =Mmax/W=0.04×106/18.90×103=2.12N/mm2；f=15.00N/mm2；"滿足要求！"2.抗剪強度計算：V 0.6ql=0.6×10.76×0.20=1.29kN；=3V/(2bh)=3×1291.20/(2×350×18)=0.31N/mm2； = 1.40N/m

47、m2；"滿足要求"3.撓度驗算：= 0.677ql4/(100EI)=l/250q =q1+q2=8.03+0.12=8.15kN/m；l =200mm；E = 9500N/mm2；= 0.677×8.15×2004/(100×9500×17.01×104)=0.05mm； =200/250 = 0.80mm；"滿足要求"七、梁底支撐木方的計算1.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土粱和模板自重設(shè)計值(kN/m)：q1 = 1.2×(24.00+1.5)×0.90×0.20+0.35

48、×0.20×(2×0.78+0.35)/0.35=5.97 kN/m；(2)施工荷載與振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載設(shè)計值(kN/m)：q2 = 1.4×2×0.20=0.56 kN/m；(3)梁兩側(cè)樓板荷載設(shè)計值：q3=2×0.20×1.2×0.12×(24.00+1.5)+1.4×2.5×(0.85-0.35)/4/0.35=1.02 kN/mq=q1+q2+q3=5.97+0.56+1.02=7.55 kN/m2.支撐方木驗算：本工程梁底支撐采用方木，方木的截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈

49、性模量E分別為：W=5.00×8.00×8.00/6 = 53.33 cm3；I=5.00×8.00×8.00×8.00/12 = 213.33 cm4；E= 9500 N/mm2；計算簡圖及內(nèi)力、變形圖如下： 梁底方木計算簡圖(kN·m) 剪力圖(kN) 彎矩圖(kN·m) 形變圖(mm)1.抗彎強度驗算：Mmax= 0.44kN·m =M/W=0.44×106 /5.33×104=8.25 N/mm2；f=15 N/mm2；"滿足要求！"2.抗剪強度計算：Vmax= 1.

50、32 kN =3V/(2bh0)=3×1.32×1000/(2×50×80)=0.50N/mm2；=1.4 N/mm2；"滿足要求！"3.撓度驗算：max =3.08 mm；= 850.00/250=3.40mm；"滿足要求！"八、梁跨度方向縱向鋼管計算作用于托梁的荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等,通過方木的集中荷載傳遞。托梁采用：鋼管(單鋼管) :48X3.0；W= 4.49cm3；I= 10.78 cm4；1.梁兩側(cè)縱向鋼管的強度計算：縱向鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算；集中力P= 1.32 kN

51、. 托梁計算簡圖 托梁計算剪力圖(kN) 托梁計算彎矩圖(kN·m) 托梁計算變形圖(mm)(1).抗彎強度驗算：Mmax = 0.63 kN·m ；=M/W= 0.63×106 /(4.49×103 )=140.31 N/mm2；f=205 N/mm2；"滿足要求!"(2).撓度驗算：最大變形 max = 1.96 mm ；允許撓度：= 1000.00/250=4.00mm；"滿足要求!"九、扣件抗滑移的計算R Rc其中：Rc - 扣件抗滑承載力設(shè)計值；R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設(shè)計值；計算中R

52、取最大支座反力，R=6.61kN扣件抗滑承載力的設(shè)計值為R=12.00KN"扣件抗滑承載力的設(shè)計計算滿足要求"十、立桿的穩(wěn)定性計算1.梁兩側(cè)立桿穩(wěn)定性驗算：縱向鋼管的最大支座反力： N1 =6.61kN ；腳手架鋼管的自重： N2 = 1.2×0.1291×18=2.79 kN；上端板的支座反力：新澆混凝土及鋼筋荷載設(shè)計值：p1: 1.2×（24.00+1.5）×1+（0.85-0.35）/2×0.12×1=2.75kN/m；模板結(jié)構(gòu)自重荷載設(shè)計值：p2:1.2×0.35×1+（0.85-0.3

53、5）/2×1=0.04kN/m；施工荷載與振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載設(shè)計值：p3: 1.4×2.51+（0.85-0.35）/2×0.12×1=0.32kN/m；N3 =2.75+0.04+0.32=3.11N =N1+N2+N3=6.61+2.83+3.11=12.55 kN；i = 1.59；A = 4.24； f =205 N/mm2；l0 = k1uhk1=1.16 ；u=1.50；lo = k1uh = 1.16×1.50×1.5 = 2.61m；l0/i=164； =0.262； = N/(A)f；= 12550.00/(0.

54、262×424.00) = 112.97 N/mm2；f=205 N/mm2；"公式（1）滿足要求!"l0 = (h+2a)a=0.2m；l0 = (h+2a)=1.5+2×0.2=1.90m；l0/i=119； =0.458； = N/(A)f；= 12550.00/(0.458×424.00) = 64.63 N/mm2；f=205 N/mm2；"公式（2）滿足要求!"四、0.12m厚屋面板（架高按18m）支模系統(tǒng)計算書一、參數(shù)信息：1.立桿參數(shù)：立桿的縱距b=1m立桿的橫距l(xiāng)=1m立桿的步距h=1.50m伸出長度：0.

55、2m2.荷載參數(shù)：混凝土板厚：120mm混凝土自重選用25kN/m3模板自重采用0.3kN/m2施工均布荷載選用2.5kN/m23.地基參數(shù)：地基承載力標(biāo)準(zhǔn)值取170kN/m2基礎(chǔ)底面面積取0.25m24.木方參數(shù)：木方的寬度50mm木方的高度80mm木方的間距250mm木方的彈性模量為9500N/mm2木方的抗剪強度取1.4N/mm2木方的抗彎強度取15N/mm2木方的截面慣性矩II=5.00×8.003/12=213.33cm4木方的截面抵抗矩WW=5.00×8.002/6=53.33cm35.面板參數(shù)：面板板厚為18mm面板的抗剪強度取1.4N/mm2面板的抗彎強度取

56、15N/mm2面板的彈性模量為6000N/mm2面板的截面慣性矩II=100×1.803/12=48.60cm4面板的截面抵抗矩WW =100×1.802/6=54.00cm36.其他參數(shù)：搭設(shè)高度取18m伸出長度取0.2m鋼管尺寸:48X3.0鋼管i:1.59cm鋼管立桿凈截面面積 (cm2)；A=4.24cm2鋼管截面慣性矩I：I=10.78cm4鋼管截面慣性矩W：W=4.49cm4二、模板面板計算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板取1米板帶的按照三跨連續(xù)梁計算。計算簡圖靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值：q1=25×0.12×1+0.3×1=3.30kN/m活荷載標(biāo)準(zhǔn)值： q2=2.5×1=2.50kN/m荷載設(shè)計值：q=1.2×3.30+1.4×2.50=7.46kN/m1、抗彎強度計算M = 0.1ql2M=0.1×7.46×0.252=0.05kN.m截面抗彎強度