標(biāo)準(zhǔn)層模板工程施工方案

1、 可修改 歡送下載 精品 Word昆山九方城市花園A6地塊一期標(biāo)準(zhǔn)層模板施工方案編制單位：昆山九方城市花園A6一期工程部 編制日期：2022年05月10日目 錄第一章 工程概況1第二章編制依據(jù)1第三章模板支架的材料選用及搭設(shè)方法1第四章模板支撐系統(tǒng)計算8第五章模板的撤除25第六章模板安裝質(zhì)量要求26第七章模板驗收27第八章平安措施28第九章應(yīng)急事故處理措施29第十章施工要點(diǎn)33第一章 工程概況工程名稱：昆山九方城市花園A6地塊一期工程地址：昆山市區(qū)蕭林路以北、紫竹路以西、昆北路以東 建設(shè)單位：中航城置業(yè)昆山設(shè)計單位：深圳市華陽國際工程設(shè)計施工單位：湖南省第六工程監(jiān)理單位：昆山市鼎信工程建設(shè)管理

2、建筑規(guī)模：建筑面積約213586.93m2，其中地下車庫41426m2。層 數(shù)：地下1層，地上:29#樓33層，30#樓26/27層，32#樓21層，34#樓33層，38#樓30/34層, 39#樓20層本工程為框架剪力墻結(jié)構(gòu)工程；抗震設(shè)防為丙類，抗震設(shè)防為7度，抗震等級剪力墻為二級、框梁為三級。懸挑梁和跨度大于6m的梁，以及跨度大于4m的板，其模板應(yīng)予先起拱，起拱高度為跨度的0.3%。所有懸挑構(gòu)件必須等混凝土強(qiáng)度到達(dá)設(shè)計的100%前方可撤除支撐，梁須等混凝土強(qiáng)度到達(dá)80%前方可在其上砌墻。標(biāo)準(zhǔn)層采用大模板施工，層高2.9m。剪力墻厚200mm,框架梁200×650，200×

3、;1100不等，平臺板厚100mm，120mm。承包方式及范圍：施工總承包，完成除分包、專業(yè)工程外合同圖紙所示的所有內(nèi)容要求工期：方案開工時間：2022年4月10日；方案竣工時間：2022年12月31日。質(zhì)量要求：昆山市優(yōu)質(zhì)結(jié)構(gòu)。二、編制依據(jù)、昆山九方城市花園A6地塊一期地下室相關(guān)圖紙；、國家現(xiàn)行的有關(guān)法律、法規(guī)及省、市有關(guān)建筑技術(shù)、質(zhì)量、平安和文明的規(guī)定：?中華人民共和國建筑法?中華人民共和國環(huán)境保護(hù)法?建設(shè)工程質(zhì)量管理條例?工程建設(shè)標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)制性條文?(房屋建筑局部)?建筑施工模板平安技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)?JGJ16220213、現(xiàn)行國家、行業(yè)及地方施工、驗收及質(zhì)量評定標(biāo)準(zhǔn)、標(biāo)準(zhǔn)和規(guī)定。?建筑工程施工質(zhì)量

4、驗收統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)?GB50300-2021?建筑施工平安檢查標(biāo)準(zhǔn)? JGJ59-2022?住宅工程質(zhì)量通病控制標(biāo)準(zhǔn)?DGJ32/J162005?建筑施工扣件式鋼管腳手架平安技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)?JGJ130-2021第三章 模板支架的材料選用及搭設(shè)方法一、材料選用及保證措施1、支撐系統(tǒng)：本工程支撐系統(tǒng)使用扣件鋼管滿堂架，頂部方木支撐。在材料質(zhì)量保證方面，對本工程所使用的鋼管、扣件等在進(jìn)場時均必須嚴(yán)格把好質(zhì)量關(guān)，管材有嚴(yán)重銹蝕變形、開裂，連接件有破裂、脫焊等材料不能進(jìn)場及使用。2、模板及枋條：面板采用膠合面板，厚度為14mm，次楞采用40mm×90mm松木枋條，底楞采用48mm厚2.8無縫焊接鋼管見以

5、下圖。底楞48mm無縫焊接鋼管嚴(yán)禁使用銹蝕變形、開裂的鋼管。二、模板系統(tǒng)搭設(shè)方法：模板工程搭設(shè)的主要工序：測量放線腳手架搭設(shè)標(biāo)高控制點(diǎn)上引梁模板支設(shè)板模板支設(shè)梁、板模板驗收標(biāo)高、平整度墻、柱模底部找平墻、柱模板支設(shè)墻、柱模根部封堵吊模支設(shè)模板驗收1、支撐系統(tǒng)本工程支撐系統(tǒng)使用扣件鋼管滿堂腳手架，梁底支撐采用方木。立桿：梁兩側(cè)立桿間距1000X1000，板底立桿間距900X900。腳手架支撐系統(tǒng)搭設(shè)前，必須在圖紙上排好立桿位置，然后按圖進(jìn)行鋪設(shè)。立桿設(shè)置必須垂直、間距統(tǒng)一。水平桿設(shè)置3道，第一道距地面200mm，第二道步距為1600mm，第三道根據(jù)層高而定。水平桿鎖緊立桿時必須牢固，嚴(yán)禁松動。2

6、、 梁位及柱位的控制：在鋪設(shè)支撐立桿前，必須在樓面放出軸線、柱位線及控制線。以便于柱及梁位的控制。梁底板鋪設(shè)時必須把控制線上投以 控制梁柱上口位置確保準(zhǔn)確。 3、 梁、板次楞采用40x90mm木枋條，梁次楞間距200mm，板次楞間距300mm。梁、板底楞采用48mm無縫焊接鋼管。 4、梁、板標(biāo)高控制，在支撐系統(tǒng)安裝完畢并牢固后，將標(biāo)高引至立桿上，標(biāo)高為結(jié)構(gòu)上1.0mH+1.0m。為便于及更準(zhǔn)確地控制標(biāo)高，標(biāo)高控制點(diǎn)應(yīng)多布，每個板塊布置不少5個點(diǎn)，在安裝梁、板模板時必須嚴(yán)格按控制標(biāo)高上引。在板面模板安裝完畢后還應(yīng)對模板平整度進(jìn)行檢測，對不平的板塊應(yīng)及時調(diào)整，對每個板塊平整度偏差不大于5mm。a、

7、梁底在復(fù)核標(biāo)高及校正軸線位置無誤后，在橫楞上鋪放梁底板固定，安裝并固定兩面?zhèn)饶０濉τ诳缍萀4米或懸挑長度L2米的梁，支模時按施工標(biāo)準(zhǔn)的要求起拱13。b、板模板標(biāo)高按立桿上的標(biāo)高控制點(diǎn)進(jìn)行安裝，在板面起拱方面。由于支撐系統(tǒng)采用鋼管立桿，起拱后回落較小，且本工程板塊較小，在板塊起拱方面只考慮較大的板塊客廳進(jìn)行起拱，其它小板塊房間不起拱。起拱幅度按5mm8mm進(jìn)行起拱。 5、墻、柱模安裝：模板采用14mm膠合面板，次楞采用40x90mm松木枋條，主楞采用48mm無縫焊接鋼管，拉桿采用12mm高強(qiáng)拉桿。墻、柱模板安裝前必須安裝墻、柱厚限位混凝土預(yù)制條混凝土預(yù)制條小于墻厚2mm，限位條間距700mm，

8、當(dāng)模板板塊少于700mm時，限位條設(shè)置在板塊兩側(cè)，縱向間距700mm。模板安裝必須按柱位線及控制線安裝。 6、剪力墻模安裝：模板采用14mm膠合面板，次楞采用40mm×90mm木枋條， 主楞采用48mm無縫焊接鋼管，拉桿采用12mm高強(qiáng)拉桿。墻模板安裝前必須安裝墻厚限位混凝土預(yù)制條混凝土預(yù)制條小于墻厚2mm，限位條間距700mm，當(dāng)模板板塊少于700mm時，限位條設(shè)置在板塊兩側(cè)，縱向間距700mm。模板安裝必須按墻 位線及控制線安裝見剪力墻模安裝示意圖。 7、樓梯模板安裝：本工程樓梯采用密閉模方式進(jìn)行施工，樓梯踏步高寬尺寸必須標(biāo)準(zhǔn)統(tǒng)一。為防止樓梯步級變形，在鋼管外楞加固時樓梯步級三角

9、形空隙位置填三角形木長方體，以保證立模、平模不變形。并且在踏步板上用12mm的電鉆鉆35個排氣孔，同時為了防止樓梯混凝土澆筑時因振搗不到位而出現(xiàn)的空洞、蜂窩等質(zhì)量問題，在梯段的底部和中部的踏步板上預(yù)留100 X100的方洞，作為混凝土澆筑時振動棒的插點(diǎn)。第四章 模板支撐系統(tǒng)計算一、梁支模系統(tǒng)計算一、參數(shù)信息1.模板支撐及構(gòu)造參數(shù)梁截面寬度 B(m)：0.20；梁截面高度 D(m)：0.65；混凝土板厚度(mm)：120.00；立桿沿梁跨度方向間距La(m)：0.90；立桿上端伸出至模板支撐點(diǎn)長度a(m)：0.10；立桿步距h(m)：1.60；板底承重立桿橫向間距或排距Lb(m)：0.90；梁支

10、撐架搭設(shè)高度H(m)：2.90；梁兩側(cè)立桿間距(m)：1.00；承重架支撐形式：梁底支撐小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立桿根數(shù)：0；采用的鋼管類型為；立桿承重連接方式：單扣件，考慮扣件質(zhì)量及保養(yǎng)情況，取扣件抗滑承載力折減系數(shù)：0.70；2.荷載參數(shù)新澆混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.50；鋼筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2)：2.5；新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2)：15.6；振搗混凝土對梁底模板荷載(kN/m2)：2.0；振搗混凝土對梁側(cè)模板荷載(kN/m2)：4.0；3.材料參數(shù)木材品種：柏木；木材彈性模量E(N/m

11、m2)：10000.0；木材抗壓強(qiáng)度設(shè)計值fc(N/mm2)：16.0；木材抗彎強(qiáng)度設(shè)計值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪強(qiáng)度設(shè)計值fv(N/mm2)：1.7；面板材質(zhì)：膠合面板；面板厚度(mm)：14.00；面板彈性模量E(N/mm2)：7100.0；面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計值fm(N/mm2)：21.0；4.梁底模板參數(shù)梁底方木截面寬度b(mm)：40.0；梁底方木截面高度h(mm)：90.0；梁底縱向支撐根數(shù)：2；5.梁側(cè)模板參數(shù)主楞間距(mm)：600；次楞根數(shù)：3；主楞豎向支撐點(diǎn)數(shù)量：2；固定支撐水平間距(mm)：500；豎向支撐點(diǎn)到梁底距離依次是：100mm，300mm；主楞材料：圓

12、鋼管；直徑(mm)：48.00；壁厚(mm)：2.80；主楞合并根數(shù)：2；次楞材料：木方；寬度(mm)：40.00；高度(mm)：90.00；二、梁側(cè)模板荷載計算按?施工手冊?，新澆混凝土作用于模板的最大側(cè)壓力，按以下公式計算，并取其中的較小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時間，取2.000h； T - 混凝土的入模溫度，取20.000； V - 混凝土的澆筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土側(cè)壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.650m； 1- 外加劑影響修正系數(shù)，取1.200； 2- 混

13、凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.150。分別計算得 17.848 kN/m2、15.600 kN/m2，取較小值15.600 kN/m2作為本工程計算荷載。三、梁側(cè)模板面板的計算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗算其抗彎強(qiáng)度和剛度。強(qiáng)度驗算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。次楞的根數(shù)為3根。面板按照均布荷載作用下的兩跨連續(xù)梁計算。 面板計算簡圖(單位：mm)1.強(qiáng)度計算材料抗彎強(qiáng)度驗算公式如下： M/W < f其中，W - 面板的凈截面抵抗矩，W = 60×1.4×1.4/6=19.6cm3； M - 面板的最大彎矩(N·mm

14、)； - 面板的彎曲應(yīng)力計算值(N/mm2) f - 面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值(N/mm2)；按照均布活荷載最不利布置下的兩跨連續(xù)梁計算：M = 0.125ql2其中 ，q - 作用在模板上的側(cè)壓力，包括：新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值: q1= 1.2×0.6×15.6×0.9=10.109kN/m；振搗混凝土荷載設(shè)計值: q2= 1.4×0.6×4×0.9=3.024kN/m；計算跨度: l = (650-120)/(3-1)= 265mm；面板的最大彎矩 M= 0.125×(10.109+3.024)×(650-120)

15、/(3-1)2 = 1.15×105N·mm；面板的最大支座反力為: N=1.25ql=1.25×(10.109+3.024)×(650-120)/(3-1)/1000=4.350 kN；經(jīng)計算得到，面板的受彎應(yīng)力計算值: = 1.15×105 / 1.96×104=5.9N/mm2；面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值: f = 21N/mm2；面板的受彎應(yīng)力計算值 =5.9N/mm2 小于 面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值 f=21N/mm2，滿足要求！ 2.撓度驗算 = 0.521ql4/(100EI)=l/250 q-作用在模板上的新澆筑混凝土側(cè)壓力線荷

16、載設(shè)計值: q = q1= 10.109N/mm； l-計算跨度: l = (650-120)/(3-1)=265mm； E-面板材質(zhì)的彈性模量: E = 7100N/mm2； I-面板的截面慣性矩: I = 60×1.4×1.4×1.4/12=13.72cm4；面板的最大撓度計算值: = 0.521×10.109×(650-120)/(3-1)4/(100×7100×1.37×105) = 0.267 mm；面板的最大容許撓度值: = l/250 =(650-120)/(3-1)/250 = 1.06mm；面板的

17、最大撓度計算值 =0.267mm 小于 面板的最大容許撓度值 =1.06mm，滿足要求！四、梁側(cè)模板支撐的計算1.次楞計算次楞直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。次楞均布荷載按照面板最大支座力除以面板計算寬度得到：q = 4.350/0.600= 7.250kN/m本工程中，次楞采用木方，寬度40mm，高度90mm，截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為:W = 1×4×9×9/6 = 54cm3；I = 1×4×9×9×9/12 = 243cm4；E = 10000.00 N/mm2； 計算簡

18、圖 剪力圖(kN) 彎矩圖(kN·m) 變形圖(mm)經(jīng)過計算得到最大彎矩 M = 0.261 kN·m，最大支座反力 R= 4.785 kN，最大變形 = 0.266 mm(1)次楞強(qiáng)度驗算強(qiáng)度驗算計算公式如下: = M/W<f經(jīng)計算得到，次楞的最大受彎應(yīng)力計算值 = 2.61×105/5.40×104 = 4.8 N/mm2；次楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值: f = 17N/mm2；次楞最大受彎應(yīng)力計算值 = 4.8 N/mm2 小于 次楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值 f=17N/mm2，滿足要求！(2)次楞的撓度驗算次楞的最大容許撓度值: = 600/400=1.

19、5mm；次楞的最大撓度計算值 =0.266mm 小于 次楞的最大容許撓度值 =1.5mm，滿足要求！2.主楞計算主楞承受次楞傳遞的集中力，取次楞的最大支座力4.785kN,按照集中荷載作用下的簡支梁計算。本工程中，主楞采用圓鋼管，直徑48mm，壁厚2.8mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 2×4.247=8.49cm3；I = 2×10.193=20.39cm4；E = 206000.00 N/mm2； 主楞計算簡圖 主楞彎矩圖(kN·m) 主楞變形圖(mm)經(jīng)過計算得到最大彎矩 M= 0.550 kN·m，最大支座反力 R= 7.895 k

20、N，最大變形 = 0.430 mm(1)主楞抗彎強(qiáng)度驗算 = M/W<f經(jīng)計算得到，主楞的受彎應(yīng)力計算值: = 5.50×105/8.49×103 = 64.8 N/mm2；主楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值: f = 205N/mm2；主楞的受彎應(yīng)力計算值 =64.8N/mm2 小于 主楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值 f=205N/mm2，滿足要求！(2)主楞的撓度驗算根據(jù)連續(xù)梁計算得到主楞的最大撓度為 0.430 mm主楞的最大容許撓度值: = 230/400=0.575mm；主楞的最大撓度計算值 =0.43mm 小于 主楞的最大容許撓度值 =0.575mm，滿足要求！五、梁底模板計算面板

21、為受彎結(jié)構(gòu),需要驗算其抗彎強(qiáng)度和撓度。計算的原那么是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的簡支梁計算。強(qiáng)度驗算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 400×14×14/6 = 1.31×104mm3； I = 400×14×14×14/12 = 9.15×104mm4； 1.抗彎強(qiáng)度驗算按以下公式進(jìn)行面板抗彎強(qiáng)度驗算： = M/W<f鋼筋混凝土梁

22、和模板自重設(shè)計值(kN/m)：q1=1.2×(24.00+1.50)×0.65+0.50×0.40×0.90=7.376kN/m；施工荷載與振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載設(shè)計值(kN/m)：q2=1.4×(2.00+2.50)×0.40×0.90=2.268kN/m；q=7.376+2.268=9.644kN/m；最大彎矩及支座反力計算公式如下:Mmax=ql2/8 = 1/8×9.644×2002=4.82×104N·mm；RA=RB=0.5ql=0.5×9.644×0.

23、2=0.964kN =Mmax/W=4.82×104/1.31×104=3.7N/mm2；梁底模面板計算應(yīng)力 =3.7 N/mm2 小于 梁底模面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值 f=21N/mm2，滿足要求！2.撓度驗算根據(jù)?建筑施工計算手冊?剛度驗算采用標(biāo)準(zhǔn)荷載，同時不考慮振動荷載作用。最大撓度計算公式如下：= 5ql4/(384EI)=l/250其中，q-作用在模板上的壓力線荷載:q =q1/1.2=6.147kN/m； l-計算跨度(梁底支撐間距): l =200.00mm； E-面板的彈性模量: E = 7100.0N/mm2；面板的最大允許撓度值: =200.00/250 =

24、 0.800mm；面板的最大撓度計算值: = 5×7.376×2004/(384×7100×9.15×104)=0.237mm；面板的最大撓度計算值: =0.237mm 小于 面板的最大允許撓度值: =0.8mm，滿足要求！六、梁底支撐的計算本工程梁底支撐采用方木。強(qiáng)度及抗剪驗算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。1.荷載的計算梁底支撐小楞的均布荷載按照面板最大支座力除以面板計算寬度得到：q=0.964/0.4=2.411kN/m2.方木的支

25、撐力驗算 方木計算簡圖方木按照三跨連續(xù)梁計算。本算例中，方木的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=4×9×9/6 = 54 cm3；I=4×9×9×9/12 = 243 cm4；方木強(qiáng)度驗算計算公式如下:最大彎矩 M =0.1ql2= 0.1×2.411×0.42 = 0.039 kN·m；最大應(yīng)力 = M / W = 0.039×106/54000 = 0.7 N/mm2；抗彎強(qiáng)度設(shè)計值 f =13 N/mm2；方木的最大應(yīng)力計算值 0.7 N/mm2 小于 方木抗彎強(qiáng)度設(shè)計值 13 N/mm2,滿足

26、要求!方木抗剪驗算截面抗剪強(qiáng)度必須滿足: = 3V/(2bh0)其中最大剪力: V =0.6×2.411×0.4 = 0.579 kN；方木受剪應(yīng)力計算值 = 3×0.579×1000/(2×40×90) = 0.241 N/mm2；方木抗剪強(qiáng)度設(shè)計值 = 1.7 N/mm2；方木的受剪應(yīng)力計算值 0.241 N/mm2 小于 方木抗剪強(qiáng)度設(shè)計值 1.7 N/mm2,滿足要求!方木撓度驗算計算公式如下: = 0.677ql4/(100EI)=l/250方木最大撓度計算值 = 0.677×2.411×4004 /(1

27、00×10000×243×104)=0.017mm；方木的最大允許撓度 =0.400×1000/250=1.600 mm；方木的最大撓度計算值 = 0.017 mm 小于 方木的最大允許撓度 =1.6 mm，滿足要求！3.支撐小橫桿的強(qiáng)度驗算梁底模板邊支撐傳遞的集中力：P1=RA=0.964kN梁兩側(cè)局部樓板混凝土荷載及梁側(cè)模板自重傳遞的集中力：P2=(1.000-0.200)/4×0.400×(1.2×0.120×24.000+1.4×2.500)+1.2×2×0.400×

28、(0.650-0.120)×0.500=0.811kN 簡圖(kN·m) 剪力圖(kN) 彎矩圖(kN·m) 變形圖(mm)經(jīng)過連續(xù)梁的計算得到：支座力:N1=N2=1.775 kN；最大彎矩 Mmax=0.71 kN·m；最大撓度計算值 Vmax=2.591 mm；最大應(yīng)力 =0.71×106/5130=138.4 N/mm2；支撐抗彎設(shè)計強(qiáng)度 f=205 N/mm2；支撐小橫桿的最大應(yīng)力計算值 138.4 N/mm2 小于 支撐小橫桿的抗彎設(shè)計強(qiáng)度 205 N/mm2,滿足要求!七、梁跨度方向鋼管的計算作用于梁跨度方向鋼管的集中荷載為梁底支

29、撐方木的支座反力。鋼管的截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為：W=5.13 cm3；I=13.08 cm4；E= 206000 N/mm2；支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算；集中力P= 1.775 kN 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管計算剪力圖(kN) 支撐鋼管計算彎矩圖(kN·m) 支撐鋼管計算變形圖(mm)最大彎矩 Mmax = 0.249 kN·m ；最大變形 max = 0.39 mm ；最大支座力 Rmax = 3.816 kN ；最大應(yīng)力 =M/W= 0.249×106 /(5.13×103 )=48.4 N/mm2；支撐鋼管的

30、抗彎強(qiáng)度設(shè)計值 f=205 N/mm2；支撐鋼管的最大應(yīng)力計算值 48.4 N/mm2 小于 支撐鋼管的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值 205 N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度max=0.39mm小于800/150與10 mm,滿足要求!八、扣件抗滑移的計算按標(biāo)準(zhǔn)表5.1.7,直角、旋轉(zhuǎn)單扣件承載力取值為8.00kN，該工程實際的旋轉(zhuǎn)單扣件承載力取值為0.70kN?？v向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(標(biāo)準(zhǔn)5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承載力設(shè)計值,取5.60 kN； R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設(shè)計值；計算中R取最大支座反力，根據(jù)前面計算結(jié)果得

31、到 R=3.816 kN；R < 5.60 kN , 單扣件抗滑承載力的設(shè)計計算滿足要求! 九、立桿的穩(wěn)定性計算立桿的穩(wěn)定性計算公式 = N/(A)f1.梁兩側(cè)立桿穩(wěn)定性驗算其中 N - 立桿的軸心壓力設(shè)計值，它包括：縱向鋼管的最大支座反力： N2 =3.816kN；腳手架鋼管的自重： N3 = 1.2×0.125×2.9=0.434kN；樓板混凝土、模板及鋼筋的自重：N4=1.2×(0.80/2+(1.00-0.20)/4)×0.80×0.50+(0.80/2+(1.00-0.20)/4)×0.80×0.120

32、15;(1.50+24.00)=2.051kN；施工荷載與振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載設(shè)計值：N5=1.4×(2.500+2.000)×0.800/2+(1.000-0.200)/4×0.800=3.024kN；N =N2+N3+N4+N5=3.816+0.434+2.051+3.024=9.325kN； - 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細(xì)比lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑(cm)：i = 1.7； A - 立桿凈截面面積(cm2)： A = 4.52； W - 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = 5.13； - 鋼管立桿軸心受壓應(yīng)力計算值(N/mm

33、2)； f - 鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計值：f =205N/mm2； lo - 計算長度(m)； 根據(jù)?扣件式標(biāo)準(zhǔn)?，立桿計算長度lo有兩個計算公式lo=kh和lo=h+2a， 為平安計，取二者間的大值，即: lo = Max1.155×1.7×1.6,1.6+2×0.1= 3.142m； k - 計算長度附加系數(shù)，取值為：1.155； - 計算長度系數(shù)，參照?扣件式標(biāo)準(zhǔn)?表5.3.3，=1.7； a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點(diǎn)的長度；a=0.1m； 得到計算結(jié)果: 立桿的計算長度 lo/i = 3141.6 / 17 = 185；由長細(xì)比 lo/i

34、的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)= 0.209；鋼管立桿受壓應(yīng)力計算值；=9325.162/(0.209×452) = 98.7N/mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計算 = 98.7N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強(qiáng)度的設(shè)計值 f = 205N/mm2，滿足要求！二、板支模系統(tǒng)計算一、參數(shù)信息1.模板支架參數(shù)橫向間距或排距(m):0.90；縱距(m):0.90；步距(m):1.60；立桿上端伸出至模板支撐點(diǎn)長度(m):0.10；模板支架搭設(shè)高度(m):2.90；采用的鋼管(mm):48×2.8 ；板底支撐連接方式:方木支撐；立桿承重連接方式:雙扣件，取扣件抗滑承載力系數(shù):0.70；

35、2.荷載參數(shù)模板與木板自重(kN/m2):0.500；混凝土與鋼筋自重(kN/m3):24.000；施工均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2):2.500；3.材料參數(shù)面板采用膠合面板，厚度為14mm；板底支撐采用方木；面板彈性模量E(N/mm2):7100；面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計值(N/mm2):21；木方彈性模量E(N/mm2):10000.000；木方抗彎強(qiáng)度設(shè)計值(N/mm2):17.000；木方抗剪強(qiáng)度設(shè)計值(N/mm2):1.700；木方的間隔距離(mm):300.000；木方的截面寬度(mm):40.00；木方的截面高度(mm):90.00； 圖2 樓板支撐架荷載計算單元二、模板面板計算模板面板

36、為受彎構(gòu)件,按三跨連續(xù)梁對面板進(jìn)行驗算其抗彎強(qiáng)度和剛度模板面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W = 90×1.42/6 = 29.4 cm3；I = 90×1.43/12 = 20.58 cm4；模板面板的按照三跨連續(xù)梁計算。 面板計算簡圖1、荷載計算(1)靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 24×0.12×0.9+0.5×0.9 = 3.042 kN/m；(2)活荷載為施工人員及設(shè)備荷載(kN/m)：q2 = 2.5×0.9= 2.25 kN/m；2、強(qiáng)度計算計算公式如下:M=0.1ql2其中：q=1

37、.2×3.042+1.4×2.25= 6.8kN/m最大彎矩M=0.1×6.8×3002= 61203.6 N·mm；面板最大應(yīng)力計算值 =M/W= 61203.6/29400 = 2.082 N/mm2；面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值 f=21 N/mm2；面板的最大應(yīng)力計算值為 2.082 N/mm2 小于面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值 21 N/mm2,滿足要求!3、撓度計算撓度計算公式為：=0.677ql4/(100EI)=l/250其中q =q1= 3.042kN/m面板最大撓度計算值 = 0.677×3.042×3004/(100&

38、#215;7100×20.58×104)=0.114 mm； 面板最大允許撓度 =300/ 250=1.2 mm；面板的最大撓度計算值 0.114 mm 小于 面板的最大允許撓度 1.2 mm,滿足要求!三、模板支撐方木的計算方木按照三跨連續(xù)梁計算，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=b×h2/6=4×9×9/6 = 54 cm3；I=b×h3/12=4×9×9×9/12 = 243 cm4； 方木楞計算簡圖(mm)1.荷載的計算(1)靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重(kN/m)：q1= 24&#

39、215;0.3×0.12+0.5×0.3 = 1.014 kN/m ；(2)活荷載為施工人員及設(shè)備荷載(kN/m)：q2 = 2.5×0.3 = 0.75 kN/m；2.強(qiáng)度驗算計算公式如下:M=0.1ql2均布荷載 q = 1.2 × q1+ 1.4 ×q2 = 1.2×1.014+1.4×0.75 = 2.267 kN/m；最大彎矩 M = 0.1ql2 = 0.1×2.267×0.92 = 0.184 kN·m；方木最大應(yīng)力計算值 = M /W = 0.184×106/54000

40、 = 3.4 N/mm2；方木的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值 f=17.000 N/mm2；方木的最大應(yīng)力計算值為 3.4 N/mm2 小于方木的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值 17 N/mm2,滿足要求!3.抗剪驗算截面抗剪強(qiáng)度必須滿足: = 3V/2bhn < 其中最大剪力: V = 0.6×2.267×0.9 = 1.224 kN；方木受剪應(yīng)力計算值 = 3 ×1.224×103/(2 ×40×90) = 0.51 N/mm2；方木抗剪強(qiáng)度設(shè)計值 = 1.7 N/mm2；方木的受剪應(yīng)力計算值 0.51 N/mm2 小于 方木的抗剪強(qiáng)度設(shè)計值 1.7 N

41、/mm2，滿足要求!4.撓度驗算計算公式如下:=0.677ql4/(100EI)=l/250均布荷載 q = q1 = 1.014 kN/m；最大撓度計算值 = 0.677×1.014×9004 /(100×10000×2430000)= 0.185 mm；最大允許撓度 =900/ 250=3.6 mm；方木的最大撓度計算值 0.185 mm 小于 方木的最大允許撓度 3.6 mm,滿足要求!四、板底支撐鋼管計算支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算；集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力，P2.04kN; 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管計算彎矩圖(kN

42、3;m) 支撐鋼管計算變形圖(mm) 支撐鋼管計算剪力圖(kN) 最大彎矩 Mmax = 0.49 kN·m ；最大變形 Vmax = 1.355 mm ；最大支座力 Qmax = 6.665 kN ；最大應(yīng)力 = 489751.194/4250 = 115.236 N/mm2；支撐鋼管的抗壓強(qiáng)度設(shè)計值 f=205 N/mm2；支撐鋼管的最大應(yīng)力計算值 115.236 N/mm2 小于 支撐鋼管的抗壓強(qiáng)度設(shè)計值 205 N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度為 1.355mm 小于 900/150與10 mm,滿足要求!五、扣件抗滑移的計算按照?建筑施工扣件式鋼管腳手架平安技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)

43、培訓(xùn)講座?劉群主編，P96頁，雙扣件承載力設(shè)計值取16.00kN，按照扣件抗滑承載力系數(shù)0.70，該工程實際的旋轉(zhuǎn)雙扣件承載力取值為11.20kN ?？v向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(標(biāo)準(zhǔn)5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承載力設(shè)計值,取11.20 kN； R-縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設(shè)計值; 計算中R取最大支座反力,R= 6.665 kN；R < 11.20 kN,所以雙扣件抗滑承載力的設(shè)計計算滿足要求! 六、模板支架立桿荷載設(shè)計值(軸力)作用于模板支架的荷載包括靜荷載和活荷載。1.靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值包括以下內(nèi)容(1)腳手架的自重(kN)：

44、NG1 = 0.125×2.9 = 0.362 kN；(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.5×0.9×0.9 = 0.405 kN；(3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)：NG3 = 24×0.12×0.9×0.9 = 2.333 kN；靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值 NG= NG1+NG2+NG3= 3.1kN；2.活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值與振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載活荷載標(biāo)準(zhǔn)值 NQ=(2.5+2)×0.9×0.9=3.645kN；3.立桿的軸向壓力設(shè)計值計算公式 N=1.2NG + 1.4NQ=8.823kN；七、立桿的穩(wěn)定性計算立

45、桿的穩(wěn)定性計算公式 =N/(A)f其中 N - 立桿的軸心壓力設(shè)計值(kN) ：N = 8.823 kN； - 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細(xì)比 Lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑(cm) ：i = 1.6 cm； A - 立桿凈截面面積(cm2)：A = 3.98 cm2； W - 立桿凈截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.25 cm3； - 鋼管立桿受壓應(yīng)力計算值 (N/mm2)； f- 鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計值 ：f =205 N/mm2； L0- 計算長度 (m)； 根據(jù)?扣件式標(biāo)準(zhǔn)?，立桿計算長度L0=h+2a，即L0=1.6+2×0.1=1.8； a -

46、 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點(diǎn)的長度；a = 0.1 m；得到計算結(jié)果：立桿計算長度 L0=1.8；L0 / i = 1800 / 16=112 ；由長細(xì)比 lo/i 的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)= 0.502 ；鋼管立桿受壓應(yīng)力計算值；=8822.664/(0.502×398) = 44.158 N/mm2；立桿穩(wěn)定性計算 = 44.158 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計值 f= 205 N/mm2，滿足要求！三墻模板計算一、參數(shù)信息1.根本參數(shù)次楞間距(mm):300；穿墻螺栓水平間距(mm):600；主楞間距(mm):500；穿墻螺栓豎向間距(mm):

47、500；對拉螺栓直徑(mm):M12；2.主楞信息主楞材料:圓鋼管；主楞合并根數(shù):2；直徑(mm):48.00；壁厚(mm):3.00；3.次楞信息次楞材料:木方；次楞合并根數(shù):2；寬度(mm):40.00；高度(mm):90.00；4.面板參數(shù)面板類型:膠合面板；面板厚度(mm):14.00；面板彈性模量(N/mm2):7100.00；面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計值fc(N/mm2):21.00；面板抗剪強(qiáng)度設(shè)計值(N/mm2):1.40；5.木方和鋼楞方木抗彎強(qiáng)度設(shè)計值fc(N/mm2):17.00；方木彈性模量E(N/mm2):10000.00；方木抗剪強(qiáng)度設(shè)計值ft(N/mm2):1.70；鋼楞彈

48、性模量E(N/mm2):206000.00；鋼楞抗彎強(qiáng)度設(shè)計值fc(N/mm2):205.00； 墻模板設(shè)計簡圖二、墻模板荷載標(biāo)準(zhǔn)值計算按?施工手冊?，新澆混凝土作用于模板的最大側(cè)壓力，按以下公式計算，并取其中的較小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時間，取2.000h； T - 混凝土的入模溫度，取20.000； V - 混凝土的澆筑速度，取2.500m/h； H - 模板計算高度，取3.000m； 1- 外加劑影響修正系數(shù)，取1.200； 2- 混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取0.850。分別計算得 17.0

49、31 kN/m2、72.000 kN/m2，取較小值17.031 kN/m2作為本工程計算荷載。計算中采用新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值 F1=17.031kN/m2；傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值 F2= 3 kN/m2。三、墻模板面板的計算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗算其抗彎強(qiáng)度和剛度。根據(jù)?建筑施工手冊?，強(qiáng)度驗算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。 計算的原那么是按照龍骨的間距和模板面的大小,按支撐在次楞上的三跨連續(xù)梁計算。 面板計算簡圖1.抗彎強(qiáng)度驗算彎矩計算公式如下:M=0.1q1l2+0.117q2l2其中， M-面板計算最大彎矩(N·mm)

50、； l-計算跨度(次楞間距): l =300.0mm； 新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q1: 1.2×17.031×0.500×0.900=9.197kN/m； 傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q2: 1.4×3.00×0.50×0.90=1.890kN/m； 其中0.90為按?施工手冊?取的臨時結(jié)構(gòu)折減系數(shù)。面板的最大彎矩：M =0.1×9.197×300.02+0.117×1.890×300.02= 1.03×105N·mm；按以下公式進(jìn)行面板抗彎強(qiáng)度驗算： = M/W< f其中，

51、-面板承受的應(yīng)力(N/mm2)； M -面板計算最大彎矩(N·mm)； W -面板的截面抵抗矩 : W = bh2/6 = 500×14.0×14.0/6=1.63×104 mm3； f -面板截面的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值(N/mm2)； f=21.000N/mm2；面板截面的最大應(yīng)力計算值： = M/W = 1.03×105 / 1.63×104 = 6.3N/mm2；面板截面的最大應(yīng)力計算值 =6.3N/mm2 小于 面板截面的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值 f=21N/mm2，滿足要求！2.抗剪強(qiáng)度驗算計算公式如下:V=0.6q1l+0.617q2l其

52、中，V-面板計算最大剪力(N)； l-計算跨度(次楞間距): l =300.0mm； 新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q1: 1.2×17.031×0.500×0.900=9.197kN/m； 傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q2: 1.4×3.00×0.50×0.90=1.890kN/m；面板的最大剪力：V = 0.6×9.197×300.0 + 0.617×1.890×300.0 = 2005.3N；截面抗剪強(qiáng)度必須滿足:= 3V/(2bhn)fv其中， -面板截面的最大受剪應(yīng)力(N/mm2)； V-面板計算最

53、大剪力(N)：V = 2005.3N； b-構(gòu)件的截面寬度(mm)：b = 500mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 14.0mm ； fv-面板抗剪強(qiáng)度設(shè)計值(N/mm2)：fv = 1.400 N/mm2；面板截面的最大受剪應(yīng)力計算值: =3×2005.3/(2×500×14.0)=0.430N/mm2；面板截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計值: fv=1.400N/mm2；面板截面的最大受剪應(yīng)力計算值 =0.43N/mm2 小于 面板截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計值 =1.4N/mm2，滿足要求！ 3.撓度驗算根據(jù)?建筑施工手冊?，剛度驗算采用標(biāo)準(zhǔn)荷載，同時不考慮振動荷載作用。撓度

54、計算公式如下:=0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的側(cè)壓力線荷載: q = 17.03×0.5 = 8.516N/mm； l-計算跨度(次楞間距): l = 300mm； E-面板的彈性模量: E = 7100N/mm2； I-面板的截面慣性矩: I = 50×1.4×1.4×1.4/12=11.43cm4；面板的最大允許撓度值: = 1.2mm；面板的最大撓度計算值: = 0.677×8.52×3004/(100×7100×1.14×105) = 0.575 mm；面板的最大撓度計算值: =0.575mm 小于等于面板的最大允許撓度值 =1.2mm，滿足要求！四、墻模板主次楞的計算(一).次楞直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。本工程中，次楞采用木方，寬度40mm，高度90mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 4×9×9/6×2= 108cm3；I = 4×9×9×9/12×2