高大模板施工方案

1、匯源城市綜合體工程高大模板專項(xiàng)施工方案天元建設(shè)集團(tuán)有限公司二一四年五月匯源城市綜合體工程高大模板專項(xiàng)施工方案 天元集團(tuán) 目 錄一、編制依據(jù)2二、工程概況2三、施工準(zhǔn)備4四、施工方案5五、安全技術(shù)措施11六、應(yīng)急預(yù)案及注意事項(xiàng)11七、高大模板施工設(shè)計(jì)與計(jì)算書：12一、編制依據(jù)1、總公司質(zhì)量手冊、質(zhì)量體系程序文件2、匯源城市綜合體工程施工圖紙及其圖集3、匯源城市綜合體工程巖土工程勘察報(bào)告4、混凝土結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗(yàn)收規(guī)范 GB50204-20025、建筑施工手冊縮印本（第四版）6、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范 JGJ130-20117、建筑施工高處作業(yè)安全技術(shù)規(guī)范 JGJ80-918、建筑

2、施工模板安全技術(shù)規(guī)范JGJ162-20089、混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范GB50010-2002(2011版)10、建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范(GB 50009-2012)11、鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范(GB 50017-2011) 二、工程概況（一）工程總體概況工程概況：匯源城市綜合體工程公寓式酒店及辦公樓，位于平邑縣蒙陽路與327國道交匯處西南側(cè)，總建筑面積28674.69平方米，建筑基底面積1651.68平方米，建筑高度80.61米?；A(chǔ)坐落在第二層粉質(zhì)粘土層上，地基承載力特征值為180KPa。本工程由平邑福寬置業(yè)有限公司開發(fā)，山東大衛(wèi)國際建筑設(shè)計(jì)有限公司設(shè)計(jì)，天元建設(shè)集團(tuán)第一建筑工程公司承建。（二）有關(guān)高大模板施

3、工情況本工程以下部位涉及到高大模板支撐體系：1、 本工程三層部分7-5軸至7-6軸交7-A軸至7-E軸，面積約260m2，標(biāo)高：-6.2m9.85m，搭設(shè)高度（最高處）：16.05m,梁截面為400mm×1100mm，結(jié)構(gòu)板厚度為110mm。2、 本工程門廳大堂部位：1)6-7軸與6-8軸交6-B軸與7-A軸；2）7-2軸與7-4軸交7-A軸。合計(jì)面積約為130m2，標(biāo)高均為-0.05m9.85m，搭設(shè)高度均為9.9m。梁截面為300mm×600mm，板厚為110mm。（三）高大模板部位結(jié)構(gòu)布置圖1、圖中所示陰影部分為三層的高大模板支撐體系示意圖： 圖2-1 三層高大模板示

4、意圖2、圖中所示陰影部分為本工程門廳部位的高大模板支撐體系示意圖： 圖2-2 門廳大堂部位高大模板示意圖（4） 本高支模板方案計(jì)算取值情況 梁截面分別為400mm×1100mm、300mm×600mm，板厚分別為110mm。所以按照框架梁截面為400 mm×1100 mm，板厚為110mm時(shí)進(jìn)行取值計(jì)算。三、施工準(zhǔn)備：1、材料準(zhǔn)備： (1)、模板支撐采用48×3.5mm鋼管腳手架。嚴(yán)禁使用彎曲、銹蝕、端口不平的鋼管。對有裂縫的扣件及松扣的螺絲帽必須更換。質(zhì)量應(yīng)符合現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn)碳素結(jié)構(gòu)鋼（GB/T700）中Q235A級鋼及現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn)鋼管腳手架扣件（GB1

5、5831）的規(guī)定。支模架采用的扣件，在螺栓擰緊扭力短達(dá)65N.m時(shí)，不得發(fā)生破壞。（2）、梁、板采用15mm厚覆膜膠合板。模板之間允許偏差1mm，不合格的退場。所有模板統(tǒng)一在現(xiàn)場加工成型，現(xiàn)場拼裝。（3）、現(xiàn)場使用方木尺寸為50×80mm，彎曲、腐朽和尺寸不合格的方木退場。尤其是有節(jié)和斷裂的不能用于高支模中的梁底和板底。（4）、對拉螺桿采用14普通螺桿，加套塑料套管。（5）、梁側(cè)面的圍檁均采用方木。（6）、梁板墊塊全部選用大理石墊塊。2、現(xiàn)場準(zhǔn)備（1）、項(xiàng)目技術(shù)管理人員及模板支撐體系搭設(shè)人員滿足施工要求。（2）、門廳處高支模區(qū)域內(nèi)采用落地式腳手架，底部坐落在現(xiàn)澆板上，現(xiàn)澆板以下相應(yīng)部

6、位模板支撐體系暫時(shí)不拆，作為上部結(jié)構(gòu)的支撐。三層部分高支模區(qū)域內(nèi)采用落地式腳手架，底部坐落在開挖地基土層上，土層地基承載力為180KPa,立桿底部土層用打夯機(jī)夯實(shí)，通長鋪設(shè)200×50厚的木墊板, 基坑頂部周圍做止水臺，基坑底部周圍做排水溝排水。（3）、高支模區(qū)域及周圍柱、墻混凝土提前澆筑完成，作為高支模滿堂架的加固點(diǎn)。3、技術(shù)準(zhǔn)備施工前應(yīng)按要求向木工作好技術(shù)交底，如人員變動(dòng)后應(yīng)重新交底。交底工作由項(xiàng)目安全主管、安全員、木工班長分級負(fù)責(zé)。四、施工方案：1、搭設(shè)方案采用落地式滿堂腳手架搭設(shè)體系1)本工程三層部分7-5軸至7-6軸交7-A軸至7-E軸：平板部分搭設(shè)高度（最高處）：16.0

7、5m。2）本工程門廳大堂部位：1)6-7軸與6-8軸交6-B軸與7-A軸；2）7-2軸與7-4軸交7-A軸，搭設(shè)高度均為9.9m。 表1 支模搭設(shè)方案部位三層部分門廳大堂截面（mm）梁：400×1100， 板：110厚 梁：300×600板：110厚搭設(shè)高度-6.2m9.85m-0.05m9.85m模板15mm厚覆膜膠合板15mm厚覆膜膠合板梁板底50×80方木100100梁側(cè)50×80方木100100梁板底托梁148鋼管148鋼管梁支撐48×3.5橫500縱500橫500縱500板支撐48×3.5橫1000縱1000橫1000縱10

8、00水平步距48×3.515001500側(cè)板對拉螺桿梁底以上200mm、450mm、700mm高處各加設(shè)一道ø14對拉螺桿，沿梁方向間距500。梁底以上300mm高處加設(shè)一道ø14對拉螺桿，沿梁方向間距500。滿堂架搭設(shè)基礎(chǔ)開挖土面180厚現(xiàn)澆板2、施工順序：彈線（配置梁板模）搭設(shè)高支模滿堂梁底支撐排架和板底滿堂架體安裝梁底模板安裝梁模板和頂板綁扎大梁鋼筋綁扎頂板鋼筋澆灌頂板混凝土模板拆除。3、施工工藝：（1）、梁與板一起施工，均采用15厚覆膜板模板，梁板模板拼裝時(shí)，應(yīng)從兩端向中間拼，把拼縫放在梁中間，保證模板拼縫質(zhì)量，嚴(yán)禁采用小于100補(bǔ)條的做法,在梁柱節(jié)點(diǎn)處必

9、須采用整板套割梁洞進(jìn)行拼裝。（2）、梁底支撐采用50×80木方，必須保證梁底下設(shè)一排支撐立桿。立檔采用50×80木方，間距500mm設(shè)置，橫檔采用50×80木方，間距100mm設(shè)置。縱橫向梁底立桿間距均為500mm。梁底水平桿間距為1500mm，靠近模板端部的橫桿距端部為150mm。本工程梁側(cè)模最大高度為990mm，采用木方配合步步緊、架管加固，下部加設(shè)木撐加固兩側(cè)模，梁的側(cè)模包住底模，在梁底以上200mm、450mm、700mm高處各加設(shè)一道ø14對拉螺桿，沿梁方向間距500mm。高1100mm的梁側(cè)模板用斜撐進(jìn)行加固，防止側(cè)模傾覆。（3）、本部位有懸

10、挑構(gòu)件，立桿均支設(shè)在相應(yīng)的下一層現(xiàn)澆頂板上面或者開挖土層上。支撐立桿下為土層時(shí)用200×50厚的通長木墊板，不得使用磚及脆性材料鋪墊，并應(yīng)在支架的兩端和中間部位與建筑結(jié)構(gòu)拉結(jié)，支撐立桿在安裝的同時(shí)，應(yīng)架設(shè)水平方向縱橫桿件。（4）、梁跨度4米時(shí)，模板按梁跨度的1/400起拱，現(xiàn)澆板跨度4米時(shí)，模板應(yīng)起拱，起拱高度為板跨度的1/400。（5）、板底采用滿堂腳手架。立桿東西向間距1000mm，南北向間距1000mm，掃地桿距地200，縱橫向水平桿步距為1500mm；立桿頂部高度不夠的使用絲托，便于調(diào)整標(biāo)高，絲托螺桿伸出鋼管頂部不得大于150mm,螺桿外徑與立桿鋼管內(nèi)徑的間隙不得大于3mm,

11、安裝時(shí)保證上下同心。在最頂步距兩道水平桿之間應(yīng)加設(shè)一道水平桿。（6）滿堂模板支架立柱，在外側(cè)周圍設(shè)由下至上的豎向連續(xù)式剪刀撐：中間在縱橫向間隔不大于8m，設(shè)由下至上的豎向連續(xù)式剪刀撐，其寬度不小于4m，并在剪刀撐部位的頂部、掃地桿處設(shè)置水平剪刀撐，剪刀撐桿件的低端應(yīng)與地面盯緊，夾角為450。當(dāng)建筑層高在8-16.75米時(shí)還應(yīng)在縱橫向相鄰的兩豎向連續(xù)式剪刀撐增加之字斜撐，還有水平剪刀撐的部位，應(yīng)在每個(gè)剪刀撐中間處增加一道水平剪刀撐。剪刀撐示意圖見下圖。因本工程高大模板區(qū)域有柱支撐，水平桿每2步縱橫向與框架柱設(shè)置環(huán)抱柱的固結(jié)點(diǎn)，板底木楞凈距100mm，主楞全部用48×3.5鋼管，主楞間距

12、為1000mm。（7）、支撐體系搭設(shè)要求：立桿接長用對接扣件連接，相鄰兩立桿的對接接頭不得在同步內(nèi)，沿豎向錯(cuò)開的距離不小于500mm,各接頭中心距主節(jié)點(diǎn)不大于步距的1/3。鋼管掃地桿、水平拉桿采用對接，剪刀撐可采用搭接，搭接長度不得小于500mm，并采用2個(gè)旋轉(zhuǎn)扣件分別在離桿端不小于100mm處進(jìn)行固定。立桿周圍有結(jié)構(gòu)柱的部位，水平桿每2步縱橫向與結(jié)構(gòu)柱設(shè)置固結(jié)點(diǎn)。(8)、高大模板與相鄰普通模板之間要有水平桿連接，水平桿要伸入對面不少于兩跨。相鄰普通模板立桿間距與高大模板相同。 (9)、模板支設(shè)圖示及相關(guān)數(shù)據(jù)見以下圖例：立桿平面布置示意圖15mm厚覆膜膠合板110厚待澆筑現(xiàn)澆板50×

13、80方木48×3.5mm鋼管立桿及剪刀撐布置圖支撐體系示意圖支撐體系示意圖梁側(cè)模板加固示意圖4、混凝土澆筑混凝土澆筑時(shí)，先澆筑墻柱，再澆筑高大模板板面混凝土?；炷翝仓r(shí)按分段、分層、對稱澆灌實(shí)施，混凝土澆筑時(shí)必須從中間向四周對稱澆灌，泵管下口堆積商品砼高度不得大于0.3m。澆筑時(shí)，泵管距模板的垂直距離不得大于0.5m，防止自由落差過大，對模板進(jìn)行沖擊?；炷翝仓┕て谇?，在立桿和水平桿做紅三角標(biāo)記。采用水準(zhǔn)儀及經(jīng)緯儀進(jìn)行監(jiān)測(儀器設(shè)在排架外)，施工中嚴(yán)格禁止在支撐架下檢查與加固支撐，禁止有人在架子下進(jìn)行工作及通行。一般監(jiān)測頻率不宜超過30分鐘一次。在砼初凝前后及砼終凝前后也應(yīng)實(shí)施實(shí)

14、時(shí)監(jiān)測，監(jiān)測時(shí)間可根據(jù)現(xiàn)場實(shí)際情況進(jìn)行調(diào)整。監(jiān)測時(shí)間控制在高支模使用時(shí)間至砼終凝。發(fā)現(xiàn)模板體系有問題時(shí)，應(yīng)經(jīng)施工、監(jiān)理、建設(shè)單位確認(rèn)符合安全條件后方可對支撐體系采取加固措施。5、質(zhì)量標(biāo)準(zhǔn)支撐體系扣件扭力矩檢測：支撐體系搭設(shè)完成后，用力矩扳手對扣件逐個(gè)檢測，符合要求后方可進(jìn)行下道工序施工。各種連接件、支撐件、加固件必須安裝牢固，無松動(dòng)現(xiàn)象，模板拼縫要嚴(yán)密，各種預(yù)埋件、預(yù)留孔洞位置要準(zhǔn)確，固定要牢固。模板及其支架必須具有足夠的強(qiáng)度、剛度和穩(wěn)定性，其支撐部分應(yīng)有足夠的支撐面積。允許偏差：軸線位移3mm；標(biāo)高±3mm；截面尺寸+3，-4mm；垂直度6 mm；相鄰兩板高低差2mm；表面平整,4

15、mm；模板接縫寬度不得大于1.5mm。6、模板支設(shè)與拆除的安全保證措施： 1）此部位施工屬于高空作業(yè)，施工時(shí)，外腳手架必需搭設(shè)完畢，對于支撐體系的搭設(shè)，有專業(yè)架工搭設(shè)，操作人員必須帶還安全帽，系好安全繩。2）模板的拆除工作應(yīng)設(shè)專人指揮。作業(yè)區(qū)應(yīng)設(shè)圍欄，其內(nèi)不得有其他工種作業(yè)，并應(yīng)設(shè)專人負(fù)責(zé)監(jiān)護(hù)。拆下的模板、零配件嚴(yán)禁拋擲。 3）支撐體系搭設(shè)至1/2層高時(shí)，在1/2層高處張掛安全平網(wǎng)一道。4）高處拆除模板時(shí)，應(yīng)符合有關(guān)高處作業(yè)的規(guī)定，嚴(yán)禁使用大錘和撬棍，操作層上臨時(shí)拆下的模板堆放不能超過3層。5）當(dāng)立柱的水平拉桿超出兩層時(shí)，應(yīng)首先拆除2層以上的拉桿。當(dāng)拆除最后一道水平拉桿時(shí)，應(yīng)和拆除立柱同時(shí)進(jìn)行

16、。6）拆除梁下立柱時(shí)，應(yīng)先從跨中開始，對稱的分別向兩端拆除。拆除時(shí)，嚴(yán)禁采用連梁底板向旁側(cè)一片拉到的拆除方法。 7）模板拆除：、底模拆除底模拆除應(yīng)在與砼結(jié)構(gòu)同條件養(yǎng)護(hù)的試件達(dá)到規(guī)定的強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值時(shí)，方可拆除?？蓞⒖枷卤恚喉?xiàng)次結(jié)構(gòu)類型結(jié)構(gòu)跨度(m)按達(dá)到設(shè)計(jì)砼立方體抗壓強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值的百分率1板250>2，875>81002梁殼875>81003懸臂構(gòu)件100、嚴(yán)格執(zhí)行拆模令制度。、在拆模過程中，如發(fā)現(xiàn)砼有影響結(jié)構(gòu)安全的質(zhì)量問題，應(yīng)暫停拆除，經(jīng)過處理后可繼續(xù)拆除。、模板拆除必須干凈徹底，不得在梁柱節(jié)點(diǎn)處遺有木條，防止因梁底鋼筋過密阻止砼進(jìn)入形成的孔洞不易發(fā)現(xiàn)。、拆除區(qū)域設(shè)置警戒線且專

17、人監(jiān)護(hù)。、模板拆除的順序和方法，應(yīng)按照配板設(shè)計(jì)的規(guī)定執(zhí)行，遵循先支后拆，先非承重部位，后承重部位以及自上而下的原則。拆模時(shí)，嚴(yán)禁用大錘和撬棍硬砸撬。嚴(yán)禁留有未拆除的懸空模板。、側(cè)模拆除前混凝土強(qiáng)度應(yīng)保證其表面及棱角不因拆模而損壞，拆模后應(yīng)立即采取透明薄膜包裹養(yǎng)護(hù)。、模板拆除的順序和方法，應(yīng)遵循先支后拆、先非承重部位后承重部位原則。拆模時(shí)，操作人員應(yīng)站在安全處，以免發(fā)生安全事故，待該片模板全部拆除后，方準(zhǔn)將模板、配件、支架等運(yùn)出堆放。、拆下的模板應(yīng)及時(shí)清理粘結(jié)物，難以清除時(shí)可采用模板除垢劑清除，嚴(yán)禁敲砸，拆下的扣件，鐮刀卡等要及時(shí)集中收集管理。模板拆除后，支模及砼澆注人員，人名立即上墻，梁板部分

18、人名應(yīng)留資料。五、安全技術(shù)措施：1、進(jìn)入施工現(xiàn)場必須佩帶安全帽。板砼澆筑24h后方可吊運(yùn)模板，應(yīng)輕吊輕放，防止砸傷砼。2、工作前應(yīng)先檢查使用的工具是否牢固，工作時(shí)思想要集中，注意防止釘子扎腳和高處滑落。3、懸空或在很小的空間作業(yè)時(shí)要系安全帶。4、遇6級以上大風(fēng)時(shí)，應(yīng)暫停室外的高處作業(yè)，雨后，應(yīng)先清掃作業(yè)場地，待略干后再作業(yè)。5、安裝4m以上的模板，應(yīng)搭腳手架，并設(shè)防護(hù)欄桿。6、二人抬運(yùn)模板時(shí)要互相配合，協(xié)同工作，傳送模板工具時(shí)應(yīng)用運(yùn)送工具或捆綁后再升降，不得拋扔，也不要在腳手架上大量堆積模板。六、應(yīng)急預(yù)案及注意事項(xiàng)為防止突發(fā)事件，能迅速有效地采取正確措施，最大限度的減少突發(fā)事件對混凝土澆搗的影

19、響，保證工程施工質(zhì)量，特制定本應(yīng)急準(zhǔn)備和響應(yīng)預(yù)案。項(xiàng)目部成立應(yīng)急響應(yīng)小組，負(fù)責(zé)施工應(yīng)急工作的指揮和協(xié)調(diào)：組長：高升業(yè)成員：劉子超 劉濤 王仕華 王嘉偉 王楷 狄紀(jì)昀 姜?jiǎng)P （1）高升業(yè)負(fù)責(zé)聯(lián)絡(luò)，任務(wù)是根據(jù)指揮小組指令，及時(shí)布置現(xiàn)場搶救，保持與當(dāng)?shù)叵嚓P(guān)部門的溝通，了解突發(fā)事件的持續(xù)時(shí)間及影響程度。（2）劉子超負(fù)責(zé)現(xiàn)場，其任務(wù)是了解掌握突發(fā)事件情況，制定處理方案，組織指揮方案的實(shí)施。（3）王仕華的任務(wù)是施工方案的編制、施工現(xiàn)場的檢查及控制，組織實(shí)施方案所需的人員和物資等。（4）在澆搗高支模梁板砼前，由項(xiàng)目部對腳手架全面檢查，合格后方可開始澆砼。澆砼的過程中，由管理人員對架體檢查，隨時(shí)觀測架體變形。

20、發(fā)現(xiàn)隱患，立即停工整改，隱患消除后再施工。事故應(yīng)急預(yù)案：（1）當(dāng)發(fā)生人員觸電事故時(shí)，現(xiàn)場人員應(yīng)立即對觸電人按下列要求進(jìn)行緊急挽救。 首先切斷電源開關(guān)或用電工鉗子、木把斧子將電線截?cái)嘁詳嚅_電源； 距電源開關(guān)較近或斷開電源有困難時(shí)，可用干燥的木輥、竹竿等挑開觸電者身上的電線或帶電體。 可用幾層干燥的衣服將手裹住，或站在干燥的木板上，拉觸電者的衣服，使其脫離電源。對于與觸電同時(shí)發(fā)生的外傷，應(yīng)分別情況處理。對于不危及生命的輕度外傷，可以放在觸電急救之后處理。對于嚴(yán)重的外傷，應(yīng)于人工呼吸和胸外心臟擠壓法同時(shí)處理。如傷口出血，應(yīng)與止血。為了防止傷口感染，立即包扎。（2）、機(jī)械人員傷亡事故預(yù)案 發(fā)生機(jī)械人員

21、傷亡時(shí)，現(xiàn)場人員應(yīng)立即對人員進(jìn)行固定、包扎、止血、緊急救護(hù)等。 必要時(shí)，應(yīng)立即同急救中心取得聯(lián)系，求得外部支援。 事故發(fā)生后，應(yīng)立即上報(bào)辦公室。事故報(bào)告內(nèi)容應(yīng)包括事故發(fā)生的時(shí)間、地點(diǎn)、部位（單位）、簡要經(jīng)過、傷亡人數(shù)和以采取的應(yīng)急措施等。七、高大模板施工設(shè)計(jì)與計(jì)算書梁段:KL24。一、參數(shù)信息1.模板支撐及構(gòu)造參數(shù)梁截面寬度 B(m)：0.40；梁截面高度 D(m)：1.10；混凝土板厚度(mm)：110.00；立桿沿梁跨度方向間距La(m)：0.50；立桿上端伸出至模板支撐點(diǎn)長度a(m)：0.10；立桿步距h(m)：1.50；板底承重立桿橫向間距或排距Lb(m)：1.00；梁支撐架搭設(shè)高度H

22、(m)：16.05；梁兩側(cè)立桿間距(m)：1.00；承重架支撐形式：梁底支撐小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立桿根數(shù)：1；采用的鋼管類型為48×3.5；立桿承重連接方式：雙扣件，考慮扣件質(zhì)量及保養(yǎng)情況，取扣件抗滑承載力折減系數(shù)：0.75；2.荷載參數(shù)新澆混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.30；鋼筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2)：1.0；新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2)：17.8；振搗混凝土對梁底模板荷載(kN/m2)：2.0；振搗混凝土對梁側(cè)模板荷載(kN/m2)：4.0；3.材料參數(shù)木材品種：柏木；木材彈性模量

23、E(N/mm2)：9000.0；木材抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fc(N/mm)：16.0；木材抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fm(N/mm2)：13.0；木材抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fv(N/mm2)：1.4；面板材質(zhì)：膠合面板；面板厚度(mm)：15.00；面板彈性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板參數(shù)梁底方木截面寬度b(mm)：80.0；梁底方木截面高度h(mm)：50.0；梁底縱向支撐根數(shù)：3；5.梁側(cè)模板參數(shù)主楞間距(mm)：500；次楞根數(shù)：6；主楞豎向支撐點(diǎn)數(shù)量：3；固定支撐水平間距(mm)：500；豎向支撐點(diǎn)到梁底距離依次是：200mm，450mm，700

24、mm；主楞材料：木方；寬度(mm)：50.00；高度(mm)：80.00；主楞合并根數(shù)：2；次楞材料：木方；寬度(mm)：80.00；高度(mm)：50.00；二、梁側(cè)模板荷載計(jì)算按施工手冊，新澆混凝土作用于模板的最大側(cè)壓力，按下列公式計(jì)算，并取其中的較小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時(shí)間，取2.000h； T - 混凝土的入模溫度，取20.000； V - 混凝土的澆筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土側(cè)壓力計(jì)算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取1.200m； 1- 外加劑影響修正系數(shù)，取1.20

25、0； 2- 混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.150。分別計(jì)算得 17.848 kN/m2、28.800 kN/m2，取較小值17.848 kN/m2作為本工程計(jì)算荷載。三、梁側(cè)模板面板的計(jì)算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和剛度。強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。次楞的根數(shù)為6根。面板按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算。 面板計(jì)算簡圖(單位：mm)1.強(qiáng)度計(jì)算材料抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算公式如下： M/W < f其中，W - 面板的凈截面抵抗矩，W = 50×1.5×1.5/6=18.75cm3； M - 面板的最大彎矩(N

26、·mm)； - 面板的彎曲應(yīng)力計(jì)算值(N/mm2) f - 面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2)；按照均布活荷載最不利布置下的三跨連續(xù)梁計(jì)算：M = 0.1q1l2+0.117q2l2其中 ，q - 作用在模板上的側(cè)壓力，包括：新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值: q1= 1.2×0.5×17.85×0.9=9.638kN/m；振搗混凝土荷載設(shè)計(jì)值: q2= 1.4×0.5×4×0.9=2.52kN/m；計(jì)算跨度: l = (1100-110)/(6-1)= 198mm；面板的最大彎矩 M= 0.1×9.638×(11

27、00-110)/(6-1)2 + 0.117×2.52×(1100-110)/(6-1)2= 4.93×104N·mm；面板的最大支座反力為: N=1.1q1l+1.2q2l=1.1×9.638×(1100-110)/(6-1)/1000+1.2×2.520×(1100-110)/(6-1)/1000=2.698 kN；經(jīng)計(jì)算得到，面板的受彎應(yīng)力計(jì)算值: = 4.93×104 / 1.88×104=2.6N/mm2；面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值: f = 13N/mm2；面板的受彎應(yīng)力計(jì)算值 =2.6N

28、/mm2 小于 面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f=13N/mm2，滿足要求！ 2.撓度驗(yàn)算 =0.677ql4/(100EI)=l/250 q-作用在模板上的新澆筑混凝土側(cè)壓力線荷載設(shè)計(jì)值: q = q1= 9.638N/mm； l-計(jì)算跨度: l = (1100-110)/(6-1)=198mm； E-面板材質(zhì)的彈性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面慣性矩: I = 50×1.5×1.5×1.5/12=14.06cm4；面板的最大撓度計(jì)算值: = 0.677×9.638×(1100-110)/(6-1)4/(100×950

29、0×1.41×105) = 0.075 mm；面板的最大容許撓度值: = l/250 =(1100-110)/(6-1)/250 = 0.792mm；面板的最大撓度計(jì)算值 =0.075mm 小于 面板的最大容許撓度值 =0.792mm，滿足要求！四、梁側(cè)模板支撐的計(jì)算1.次楞計(jì)算次楞直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算。次楞均布荷載按照面板最大支座力除以面板計(jì)算寬度得到：q = 2.698/0.500= 5.396kN/m本工程中，次楞采用木方，寬度80mm，高度50mm，截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為:W = 1×8×

30、;5×5/6 = 33.33cm3；I = 1×8×5×5×5/12 = 83.33cm4；E = 9000.00 N/mm2； 計(jì)算簡圖 剪力圖(kN) 彎矩圖(kN·m) 變形圖(mm)經(jīng)過計(jì)算得到最大彎矩 M = 0.135 kN·m，最大支座反力 R= 2.968 kN，最大變形 = 0.310 mm（1）次楞強(qiáng)度驗(yàn)算強(qiáng)度驗(yàn)算計(jì)算公式如下: = M/W<f經(jīng)計(jì)算得到，次楞的最大受彎應(yīng)力計(jì)算值 = 1.35×105/3.33×104 = 4 N/mm2；次楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值: f = 13N/

31、mm2；次楞最大受彎應(yīng)力計(jì)算值 = 4 N/mm2 小于 次楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f=13N/mm2，滿足要求?。?）次楞的撓度驗(yàn)算次楞的最大容許撓度值: = 500/400=1.25mm；次楞的最大撓度計(jì)算值 =0.31mm 小于 次楞的最大容許撓度值 =1.25mm，滿足要求！2.主楞計(jì)算主楞承受次楞傳遞的集中力，取次楞的最大支座力2.968kN,按照集中荷載作用下的兩跨連續(xù)梁計(jì)算。本工程中，主楞采用木方，寬度50mm，高度80mm，截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為:W = 2×5×8×8/6 = 106.67cm3；I = 2×5

32、5;8×8×8/12 = 426.67cm4；E = 9000.00 N/mm2； 主楞計(jì)算簡圖 主楞彎矩圖(kN·m) 主楞變形圖(mm)經(jīng)過計(jì)算得到最大彎矩 M= 0.703 kN·m，最大支座反力 R= 9.499 kN，最大變形 = 0.711 mm（1）主楞抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算 = M/W<f經(jīng)計(jì)算得到，主楞的受彎應(yīng)力計(jì)算值: = 7.03×105/1.07×105 = 6.6 N/mm2；主楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值: f = 13N/mm2；主楞的受彎應(yīng)力計(jì)算值 =6.6N/mm2 小于 主楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f=13N/mm2，

33、滿足要求?。?）主楞的撓度驗(yàn)算根據(jù)連續(xù)梁計(jì)算得到主楞的最大撓度為 0.711 mm主楞的最大容許撓度值: = 290/400=0.725mm；主楞的最大撓度計(jì)算值 =0.711mm 小于 主楞的最大容許撓度值 =0.725mm，滿足要求！2.對拉螺栓計(jì)算計(jì)算公式如下:N<N=f×A其中 N 對拉螺栓所受的拉力； A 對拉螺栓有效面積 (mm2)； f 對拉螺栓的抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，取170 N/mm2；查表得：對拉螺栓的型號: M14 ；對拉螺栓有效直徑: 11.55 mm；對拉螺栓有效面積: A = 105 mm2；對拉螺栓最大容許拉力值: N = 1.70×105&#

34、215;1.05×10-4 = 17.85 kN；主楞計(jì)算的支座反力為對拉螺栓所受的拉力，則對拉螺栓所受的最大拉力為: N = 9.499 kN。穿墻螺栓所受的最大拉力 N=9.499kN 小于 對拉螺栓最大容許拉力值 N=17.85kN，滿足要求！五、梁底模板計(jì)算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和撓度。計(jì)算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的兩跨連續(xù)梁計(jì)算。強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W

35、 = 500×15×15/6 = 1.88×104mm3； I = 500×15×15×15/12 = 1.41×105mm4； 1.抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算按以下公式進(jìn)行面板抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算： = M/W<f鋼筋混凝土梁和模板自重設(shè)計(jì)值(kN/m)：q1=1.2×(24.00+1.50)×1.10+0.30×0.50×0.90=15.309kN/m；施工荷載與振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載設(shè)計(jì)值(kN/m)：q2=1.4×(2.00+1.00)×0.50×0.90=1.8

36、90kN/m；q=15.309+1.890=17.199kN/m；最大彎矩及支座反力計(jì)算公式如下:Mmax=0.125ql2= 0.125×17.199×2002=8.60×104N·mm；RA=RC=0.375q1l+0.437q2l=0.375×15.309×0.2+0.437×1.89×0.2=1.313kNRB=1.25ql=1.25×17.199×0.2=4.3kN =Mmax/W=8.60×104/1.88×104=4.6N/mm2；梁底模面板計(jì)算應(yīng)力 =4.6

37、N/mm2 小于 梁底模面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f=13N/mm2，滿足要求！2.撓度驗(yàn)算根據(jù)建筑施工計(jì)算手冊剛度驗(yàn)算采用標(biāo)準(zhǔn)荷載，同時(shí)不考慮振動(dòng)荷載作用。最大撓度計(jì)算公式如下：= 0.521ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的壓力線荷載:q =q1/1.2=12.758kN/m； l-計(jì)算跨度(梁底支撐間距): l =200.00mm； E-面板的彈性模量: E = 9500.0N/mm2；面板的最大允許撓度值: =200.00/250 = 0.800mm；面板的最大撓度計(jì)算值: = 0.521×15.309×2004/(100×9500&#

38、215;1.41×105)=0.096mm；面板的最大撓度計(jì)算值: =0.096mm 小于 面板的最大允許撓度值: =0.8mm，滿足要求！六、梁底支撐的計(jì)算本工程梁底支撐采用方木。強(qiáng)度及抗剪驗(yàn)算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。1.荷載的計(jì)算梁底支撐小楞的均布荷載按照面板最大支座力除以面板計(jì)算寬度得到：q=4.3/0.5=8.6kN/m2.方木的支撐力驗(yàn)算 方木計(jì)算簡圖方木按照三跨連續(xù)梁計(jì)算。本算例中，方木的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=8×5×5/

39、6 = 33.33 cm3；I=8×5×5×5/12 = 83.33 cm4；方木強(qiáng)度驗(yàn)算計(jì)算公式如下:最大彎矩 M =0.1ql2= 0.1×8.6×0.52 = 0.215 kN·m；最大應(yīng)力 = M / W = 0.215×106/33333.3 = 6.4 N/mm2；抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f =13 N/mm2；方木的最大應(yīng)力計(jì)算值 6.4 N/mm2 小于 方木抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 13 N/mm2,滿足要求!方木抗剪驗(yàn)算截面抗剪強(qiáng)度必須滿足: = 3V/(2bh0)其中最大剪力: V =0.6×8.6×

40、0.5 = 2.58 kN；方木受剪應(yīng)力計(jì)算值 = 3×2.58×1000/(2×80×50) = 0.967 N/mm2；方木抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 = 1.4 N/mm2；方木的受剪應(yīng)力計(jì)算值 0.967 N/mm2 小于 方木抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 1.4 N/mm2,滿足要求!方木撓度驗(yàn)算計(jì)算公式如下: = 0.677ql4/(100EI)=l/250方木最大撓度計(jì)算值 = 0.677×8.6×5004 /(100×9000×83.333×104)=0.485mm；方木的最大允許撓度 =0.500×10

41、00/250=2.000 mm；方木的最大撓度計(jì)算值 = 0.485 mm 小于 方木的最大允許撓度 =2 mm，滿足要求！3.支撐小橫桿的強(qiáng)度驗(yàn)算梁底模板邊支撐傳遞的集中力：P1=RA=1.313kN梁底模板中間支撐傳遞的集中力：P2=RB=4.300kN梁兩側(cè)部分樓板混凝土荷載及梁側(cè)模板自重傳遞的集中力：P3=(1.000-0.400)/4×0.500×(1.2×0.110×24.000+1.4×1.000)+1.2×2×0.500×(1.100-0.110)×0.300=0.699kN 簡圖(kN&

42、#183;m) 剪力圖(kN) 彎矩圖(kN·m) 變形圖(mm)經(jīng)過連續(xù)梁的計(jì)算得到：支座力:N1=N3=0.418 kN；N2=7.487 kN；最大彎矩 Mmax=0.193 kN·m；最大撓度計(jì)算值 Vmax=0.077 mm；最大應(yīng)力 =0.193×106/5080=38 N/mm2；支撐抗彎設(shè)計(jì)強(qiáng)度 f=205 N/mm2；支撐小橫桿的最大應(yīng)力計(jì)算值 38 N/mm2 小于 支撐小橫桿的抗彎設(shè)計(jì)強(qiáng)度 205 N/mm2,滿足要求!七、梁跨度方向鋼管的計(jì)算 梁底支撐縱向鋼管只起構(gòu)造作用，無需要計(jì)算八、扣件抗滑移的計(jì)算按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)

43、范培訓(xùn)講座劉群主編，P96頁，雙扣件承載力設(shè)計(jì)值取16.00kN，按照扣件抗滑承載力系數(shù)0.75，該工程實(shí)際的旋轉(zhuǎn)雙扣件承載力取值為12.00kN 。縱向或橫向水平桿與立桿連接時(shí)，扣件的抗滑承載力按照下式計(jì)算(規(guī)范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承載力設(shè)計(jì)值,取12.00 kN； R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設(shè)計(jì)值；計(jì)算中R取最大支座反力，根據(jù)前面計(jì)算結(jié)果得到 R=7.487 kN；R < 12.00 kN,所以雙扣件抗滑承載力的設(shè)計(jì)計(jì)算滿足要求! 九、立桿的穩(wěn)定性計(jì)算立桿的穩(wěn)定性計(jì)算公式 = N/(A)f1.梁兩側(cè)立桿穩(wěn)定性驗(yàn)算其中 N - 立桿的軸心壓

44、力設(shè)計(jì)值，它包括：橫向支撐鋼管的最大支座反力： N1 =0.418 kN ；腳手架鋼管的自重： N2 = 1.2×0.129×16.05=2.486 kN；樓板混凝土、模板及鋼筋的自重：N3=1.2×(1.00/2+(1.00-0.40)/4)×0.50×0.30+(1.00/2+(1.00-0.40)/4)×0.50×0.110×(1.50+24.00)=1.211 kN；施工荷載與振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載設(shè)計(jì)值：N4=1.4×(1.000+2.000)×1.000/2+(1.000-0.400

45、)/4×0.500=1.365 kN；N =N1+N2+N3+N4=0.418+2.486+1.211+1.365=5.481 kN； - 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細(xì)比 lo/i 查表得到； i - 計(jì)算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑 (cm)：i = 1.58； A - 立桿凈截面面積 (cm2)： A = 4.89； W - 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 鋼管立桿軸心受壓應(yīng)力計(jì)算值 ( N/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值：f =205 N/mm2； lo - 計(jì)算長度 (m)； 根據(jù)扣件式規(guī)范，立桿計(jì)算長度lo有兩個(gè)計(jì)算公式lo=kh和lo=h+2a，

46、為安全計(jì)，取二者間的大值，即: lo = Max1.167×1.7×1.5,1.5+2×0.1= 2.976 m； k - 計(jì)算長度附加系數(shù)，取值為：1.167 ； - 計(jì)算長度系數(shù)，參照扣件式規(guī)范表5.3.3，=1.7； a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點(diǎn)的長度；a=0.1m; 得到計(jì)算結(jié)果: 立桿的計(jì)算長度 lo/i = 2975.85 / 15.8 = 188 ；由長細(xì)比 lo/i 的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)= 0.203 ；鋼管立桿受壓應(yīng)力計(jì)算值 ；=5480.869/(0.203×489) = 55.2 N/mm2；鋼管立

47、桿穩(wěn)定性計(jì)算 = 55.2 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強(qiáng)度的設(shè)計(jì)值 f = 205 N/mm2，滿足要求！2.梁底受力最大的支撐立桿穩(wěn)定性驗(yàn)算其中 N - 立桿的軸心壓力設(shè)計(jì)值，它包括：橫向鋼管的最大支座反力：N1 =7.487 kN ；腳手架鋼管的自重： N2 = 1.2×0.129×(16.05-1.1)=2.486 kN；N =N1+N2 =7.487+2.316=9.803 kN ； - 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細(xì)比 lo/i 查表得到； i - 計(jì)算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑 (cm)：i = 1.58； A - 立桿凈截面面積 (cm2)： A = 4.89；

48、W - 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 鋼管立桿軸心受壓應(yīng)力計(jì)算值 ( N/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值：f =205 N/mm2； lo - 計(jì)算長度 (m)； 根據(jù)扣件式規(guī)范，立桿計(jì)算長度lo有兩個(gè)計(jì)算公式lo=kh和lo=h+2a， 為安全計(jì)，取二者間的大值，即: lo = Max1.167×1.7×1.5,1.5+2×0.1= 2.976 m； k - 計(jì)算長度附加系數(shù)，取值為：1.167 ； - 計(jì)算長度系數(shù)，參照扣件式規(guī)范表5.3.3，=1.7； a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點(diǎn)的長度；a=0.1m; 得

49、到計(jì)算結(jié)果: 立桿的計(jì)算長度 lo/i = 2975.85 / 15.8 = 188 ；由長細(xì)比 lo/i 的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)= 0.203 ；鋼管立桿受壓應(yīng)力計(jì)算值 ；=9803.062/(0.203×489) = 98.8 N/mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計(jì)算 = 98.8 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強(qiáng)度的設(shè)計(jì)值 f = 205 N/mm2，滿足要求！ 考慮到高支撐架的安全因素，建議按下式計(jì)算 lo= k1k2(h+2a) = 1.167×1.042×(1.5+0.1×2) = 2.067 m； k1 - 計(jì)算長度附加系數(shù)按照表1取值

50、1.167; k2 - 計(jì)算長度附加系數(shù)，h+2a =1.7按照表2取值1.042 ；lo/i = 2067.224 / 15.8 = 131 ；由長細(xì)比 lo/i 的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)= 0.391 ；鋼管立桿的最大應(yīng)力計(jì)算值 ；= 9803.062/(0.391×489) = 51.3 N/mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計(jì)算 = 51.3 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強(qiáng)度的設(shè)計(jì)值 f = 205 N/mm2，滿足要求！模板承重架應(yīng)盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。板一、參數(shù)信息1.模板支架參數(shù)橫向間距或排距(m):1.00；縱距(m):1.00；步距(

51、m):1.50；立桿上端伸出至模板支撐點(diǎn)長度(m):0.05；模板支架搭設(shè)高度(m):15.94；采用的鋼管(mm):48×3.5 ；板底支撐連接方式:鋼管支撐；立桿承重連接方式:可調(diào)托座；板底鋼管的間隔距離(mm):500.00；2.荷載參數(shù)模板與木板自重(kN/m2):0.500；混凝土與鋼筋自重(kN/m3):25.500；施工均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2):1.000；3.材料參數(shù)面板采用膠合面板，厚度為15mm；板底支撐采用鋼管；面板彈性模量E(N/mm2):9500；面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2):13；托梁材料為：鋼管(單鋼管) :48×3.25；4.樓板參數(shù)

52、樓板的計(jì)算厚度(mm):110.00；圖2 樓板支撐架荷載計(jì)算單元二、模板面板計(jì)算模板面板為受彎構(gòu)件,按三跨連續(xù)梁對面板進(jìn)行驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和剛度模板面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W = 100×1.52/6 = 37.5 cm3；I = 100×1.53/12 = 28.125 cm4；模板面板的按照三跨連續(xù)梁計(jì)算。 面板計(jì)算簡圖1、荷載計(jì)算(1)靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 25.5×0.11×1+0.5×1 = 3.305 kN/m；(2)活荷載為施工人員及設(shè)備荷載(kN/m)：q2 = 1

53、5;1= 1 kN/m；2、強(qiáng)度計(jì)算計(jì)算公式如下:M=0.1ql2其中：q=1.2×3.305+1.4×1= 5.366kN/m最大彎矩 M=0.1×5.366×5002= 134150 N·m；面板最大應(yīng)力計(jì)算值 =M/W= 134150/37500 = 3.577 N/mm2；面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f=13 N/mm2；面板的最大應(yīng)力計(jì)算值為 3.577 N/mm2 小于面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 13 N/mm2,滿足要求!3、撓度計(jì)算撓度計(jì)算公式為=0.677ql4/(100EI)=l/250其中q =q1=3.305kN/m面板最大撓度計(jì)算

54、值 = 0.677×3.305×5004/(100×9500×28.125×104)=0.523 mm； 面板最大允許撓度 =500/ 250=2 mm；面板的最大撓度計(jì)算值 0.523 mm 小于 面板的最大允許撓度 2 mm,滿足要求!三、縱向支撐鋼管的計(jì)算縱向鋼管按照均布荷載下連續(xù)梁計(jì)算，截面力學(xué)參數(shù)為截面抵抗矩 w=5.08cm3截面慣性矩 I=12.19cm4 1.荷載的計(jì)算(1)靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重(kN/m)：q1= 25.5×0.5×0.11+0.5×0.5 = 1.652 kN/

55、m；(2)活荷載為施工人員及設(shè)備荷載(kN)：q2 = (1 + 2)×0.5 = 1.5 kN/m；2.鋼管強(qiáng)度驗(yàn)算最大彎矩考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的彎矩。最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計(jì)算值最不利分配的彎矩和，計(jì)算公式如下:最大彎矩計(jì)算公式如下:Mmax =-0.10q1l2-0.117q2l2靜荷載：q1 = 1.2 × q1 = 1.2×1.652 = 1.983 kN/m；活荷載：q2 = 1.4×1.5 = 2.1 kN/m；最大彎矩 Mmax = (0.1×1.983+0.117×2.1 ) ×12 = 0.444 kN.M；最大支座力計(jì)算公式如下:N=1.1q1l+1.2q2l最大支座力 N = ( 1.1 ×1.983 + 1.2×2.1)&#