發(fā)電機保護詳細講解

1、l由于發(fā)電機容易發(fā)生繞組線棒和定子鐵芯之間絕緣的破壞，因此發(fā)生單相接地故障的比例很高，約占定子故障的7080%。l由于大型發(fā)電機組定子對地電容較大，當發(fā)電機機端附近發(fā)生接地故障時，故障點的電容電流比較大，影響發(fā)電機的安全運行；l同時由于接地故障的存在，會引起接地弧光過電壓，可能導致發(fā)電機其它位置絕緣的破壞，形成危害嚴重的相間或匝間短路故障。l中性點不接地的發(fā)電機，當發(fā)電機內(nèi)部單相接地時，接地電容電流應在規(guī)定的允許值之內(nèi)，如下表所示。大型發(fā)電機由于造價昂貴，結(jié)構(gòu)復雜，檢修困難，且容量的增大使得其接地故障電流也隨之增大，為了防止故障電流燒壞鐵芯，大型發(fā)電機有的裝設了消弧線圈，通過消弧線圈的電感電流

2、與接地電容電流的相互抵消，把定子單相接地故障電流限制在規(guī)定的允許值之內(nèi)。表發(fā)電機定子繞組單相接地故障電流允許值發(fā)電機額定電壓(kV)發(fā)電機額定容量（MW）接地電流允許值(A)6.3t/0發(fā)信或跳閘零序電壓保護的出口方式：發(fā)信或跳閘。當動作于跳閘且零序電壓取自發(fā)電機機端TV的開口繞組時需要裝設TV斷線閉鎖。 l該保護反映發(fā)電機的基波零序電壓大小，而零序電壓取自發(fā)電機機端TV的開口繞組或中性點TV二次側(cè)(也可從消弧線圈副方繞組取得)。l由于發(fā)電機正常運行時，相電壓中含有三次諧波，因此，在機端電壓互感器接成開口三角的一側(cè)也有三次諧波電壓輸出，此外，當變壓器高壓側(cè)發(fā)生接地故障時，由于變壓器高低繞組之間

3、有電容存在，在發(fā)電機機端也會產(chǎn)生零序電壓。因此，為了保證選擇性，保護要具有三次諧波濾除功能，并且整定時要躲過正常運行時的不平衡電壓以及變壓器高壓側(cè)接地時在發(fā)電機端所產(chǎn)生的零序電壓。l零序電壓保護的出口方式：發(fā)信或跳閘。當動作于跳閘且零序電壓取自發(fā)電機機端TV的開口繞組時需要裝設TV斷線閉鎖。 03U0.50.501.01.0pU0100V圖定子繞組單相接地時03U與的關系曲線3U0交流模件裝置裝置交流模件動作方程： 3U03U0g 3U0 機端TV開口三角電壓或中性點TV（或消弧線圈）二次電壓；3U0g動作電壓整定值。 l當零序電壓式定子接地保護的輸入電壓取自機端TV開口三角形繞組時，為確保T

4、V一次斷線時保護不誤動，需引入TV斷線閉鎖。3U0TV斷線&t信號出口機端TV開口三角電壓3U0中性點零序電壓t信號出口&t信號機端TV開口三角03U 03U 中性點零序電壓&01 TV斷線信號l由于發(fā)電機氣隙磁通密度的非正弦分布和鐵磁飽和的影響，在定子繞組中感應的電勢除基波分量外，還含有高次諧波分量。其中三次諧波分量是零序性質(zhì)的分量，它雖然在線電勢中被消除，但是在相電勢中依然存在。l如果把發(fā)電機的對地電容等效地看作集中在發(fā)電機的中性點N和機端S，且每相的電容大小都是0.5Cf,并將發(fā)電機端引出線、升壓變壓器、廠用變壓器以及電壓互感器等設備的每相對地電容也等效在機端Cw

5、，并設三次諧波電勢為E3，那么當發(fā)電機中性點不接地時，其等值電路如圖所示。這時中性點及機端的三次諧波電壓分別為 33)(22ECCCCUwfwfN33)(2ECCCUwffS機端三次諧波電壓與中性點三次諧波電壓比為 wffNSCCCUU233由上式可見，在正常運行時，發(fā)電機中性點側(cè)的三次諧波電壓UN3總是大于發(fā)電機端的三次諧波電壓US3。當發(fā)電機孤立運行時，即發(fā)電機出線端開路， =0時， ddd = 。 中性點及機端的三次諧波電壓分別為 wC3NU3SUl發(fā)電機三次諧波電勢和對地電容的等值電路圖 2fC2fC3EwC3SU3NUSN2fC2fC3EwC3SU3NUSL3NffNCLCLjX32

6、)3(3)32)(3(33)27(63wfNCCjX)2(323wfSCCjX)2(9273333wfwfNSNSCCCCXXUU9733NSUUl其中 為整定比值。需要指出，發(fā)電機中性點不接地或經(jīng)消弧線圈接地與發(fā)電機經(jīng)配電變壓器高阻接地時，兩者的比值整定值是有區(qū)別的。 3E3E3NU3SU020406080100(%)（中性點）（機端） |/|33NSUU|333NNpSUUKUl疊加電源方式的100%定子單相接地保護采用疊加低頻電源方式，疊加電源頻率主要是12.5Hz和20Hz兩種，由發(fā)電機中性點變壓器或發(fā)電機端TV開口處注入一次發(fā)電機定子繞組。這種方式能夠獨立地檢測接地故障，與發(fā)電機的運

7、行方式無關；不僅在發(fā)電機正常運行的狀態(tài)下可以檢測，而且在發(fā)電機靜止或是啟動、停機的過程中同樣能夠檢測故障。更重要的是，這種方式對定子繞組各處故障檢測的靈敏度相同。負載外加20Hz電源R1R2abUsefIsef接地變壓器Gab中性點變壓器電流互感器濾波分壓l疊加20Hz低頻電源方式的100%定子單相接地保護原理圖 l當電力系統(tǒng)中發(fā)生不對稱短路或在正常運行情況下三相負荷不平衡時，在發(fā)電機定子繞組中將出現(xiàn)負序電流，此電流在發(fā)電機空氣隙中建立的負序旋轉(zhuǎn)磁場相對于轉(zhuǎn)子為兩倍的同步轉(zhuǎn)速，因此將在轉(zhuǎn)子繞組、阻尼繞組以及轉(zhuǎn)子鐵心等部件上感應于100Hz的倍頻電流，該電流使得轉(zhuǎn)子上電流密度很大的某些部位（如轉(zhuǎn)

8、子端部、護環(huán)內(nèi)表面等），可能出現(xiàn)局部灼傷，甚至可能使護環(huán)受熱松脫，從而導致發(fā)電機的重大事故。l此外，負序氣隙旋轉(zhuǎn)磁場與轉(zhuǎn)子電流之間以及正序氣隙旋轉(zhuǎn)磁場與定子負序電流之間所產(chǎn)生的100Hz交變電磁轉(zhuǎn)矩，將同時作用在轉(zhuǎn)子大軸和定子機座上，從而引起100Hz的振動。l負序電流在轉(zhuǎn)子中所引起的發(fā)熱量，正比于負序電流的平方及所持續(xù)的時間的乘積。在最嚴重的情況下，假設發(fā)電機轉(zhuǎn)子為絕熱體（即不向周圍散熱），則不使轉(zhuǎn)子過熱所允許的負序電流和時間的關系，可用下式表示 tAtIdti02222*tdtiIt*0222式中：i2流經(jīng)發(fā)電機的負序電流值；ti2所持續(xù)的時間；在時間t內(nèi) 的平均值，應采用以發(fā)電機額定電流

9、為基準的標么值；A與發(fā)電機型式和冷卻方式有關的常數(shù)。22*I22it(s)2It1tupI2mI2up222KIAt負序反時限過流保護動作特性 YH7U2LH過濾器2I1232I2I2I4acbt5t6信號不對稱過負荷信號Y0l發(fā)電機失磁故障是指發(fā)電機的勵磁突然全部消失或部分消失。引起失磁的原因有：轉(zhuǎn)子繞組故障、勵磁機故障、自動滅磁開關誤跳閘、半導體勵磁系統(tǒng)中某些元件損壞或回路發(fā)生故障以及誤操作等。對各種失磁故障綜合起來看，有以下幾種形式：勵磁繞組直接短路或經(jīng)勵磁電機電樞繞組閉路而引起的失磁、勵磁繞組開路引起的失磁、勵磁繞組經(jīng)滅磁電阻短接而失磁，勵磁繞組經(jīng)整流器閉路（交流電源消失）失磁。 l當

10、發(fā)電機完全失去勵磁時，勵磁電流將逐漸衰減至零。由于發(fā)電機的感應電勢Ed隨著勵磁電流的減小而減小，因此，其電磁轉(zhuǎn)矩也將小于原動機的轉(zhuǎn)矩，因而引起轉(zhuǎn)子加速，使發(fā)電機的功角增大。當超過靜態(tài)穩(wěn)定極限角時，發(fā)電機與系統(tǒng)失去同步。發(fā)電機失磁后將從電力系統(tǒng)中吸取感性無功功率。在發(fā)電機超過同步轉(zhuǎn)速后，轉(zhuǎn)子回路中將感應出頻率為ff-fs（ ff此處為對應發(fā)電機轉(zhuǎn)速的頻率，fs為系統(tǒng)的頻率）的電流，此電流產(chǎn)生異步轉(zhuǎn)矩。當異步轉(zhuǎn)矩與原動機轉(zhuǎn)矩達到新的平衡時，即進入穩(wěn)定的異步運行。 l（1）需要從電網(wǎng)中吸收很大的無功功率以建立發(fā)電機的磁場。所需無功功率的大小，主要取決于發(fā)電機的參數(shù)（X1、X2、Xad）以及實際運行時

11、的轉(zhuǎn)差率。汽輪發(fā)電機與水輪發(fā)電機相比，前者的同步電抗Xd=X1+Xad較大，所需無功功率較小。假設失磁前發(fā)電機向系統(tǒng)送出無功功率Q1，而在失磁后從系統(tǒng)吸收無功功率Q2，則系統(tǒng)中將出現(xiàn)的無功功率缺額(Q1+Q2)。失磁前帶的有功功率越大，失磁后轉(zhuǎn)差就越大，所吸收的無功功率也就越大，因此，在重負荷下失磁進入異步運行后，如不采取措施，發(fā)電機將因過電流使定子過熱。l（2）由于從電力系統(tǒng)中吸收無功功率將引起電力系統(tǒng)的電壓下降，如果電力系統(tǒng)的容量較小或無功功率儲備不足，則可能使失磁發(fā)電機的機端電壓、升壓變壓器高壓側(cè)的母線電壓、或其它鄰近的電壓低于允許值，從而破壞了負荷與各電源間的穩(wěn)定運行，甚至可能因電壓崩

12、潰而使系統(tǒng)瓦解。l (3) 失磁后發(fā)電機的轉(zhuǎn)速超過同步轉(zhuǎn)速，因此，在轉(zhuǎn)子及勵磁回路中將產(chǎn)生頻率為ff-fs的交流電流，即差頻電流。差頻電流在轉(zhuǎn)子回路中產(chǎn)生的損耗，如果超出允許值，將使轉(zhuǎn)子過熱。特別是直接冷卻的大型機組，其熱容量的裕度相對降低，轉(zhuǎn)子更易過熱。而流過轉(zhuǎn)子表層的差頻電流，還可能使轉(zhuǎn)子本體與槽楔、護環(huán)的接觸面上發(fā)生嚴重的局部過熱。l(4) 對于直接冷卻的大型汽輪發(fā)電機，其平均異步轉(zhuǎn)矩的最大值較小，慣性常數(shù)也相對降低，轉(zhuǎn)子在縱軸和橫軸方面，也呈現(xiàn)較明顯的不對稱，由于這些原因，在重負荷下失磁后，這種發(fā)電機的轉(zhuǎn)矩、有功功率要發(fā)生周期性擺動。這種情況下，將有很大的電磁轉(zhuǎn)矩周期性作用在發(fā)電機軸系

13、上，并通過定子傳到機座上，引起機組振動，直接威脅著機組的安全。l(5) 低勵或失磁運行時，定子端部漏磁增加，將使端部和邊段鐵芯過熱，實際上，這一情況通常是限制發(fā)電機失磁異步運行能力的主要條件。l根據(jù)以上分析，由于汽輪發(fā)電機異步功率比較大，調(diào)速器也較靈敏，因此當超速運行后，調(diào)速器立即關小汽門，使汽輪機的輸出功率與發(fā)電機的異步功率很快達到平衡，在轉(zhuǎn)差率小于0.5%的情況下即可穩(wěn)定運行。故汽輪發(fā)電機在很小的轉(zhuǎn)差下異步運行一段時間，原則上是完全允許的。此時，是否需要并允許異步運行，則主要取決于電力系統(tǒng)的具體情況。例如，當電力系統(tǒng)的有功功率供應比較緊張，同時一臺發(fā)電機失磁后，系統(tǒng)能夠供給它所需要的無功功

14、率，并能保證電網(wǎng)的電壓水平時，則失磁后就應該繼續(xù)運行；反之，如系統(tǒng)中有功功率有足夠的儲備，或者系統(tǒng)沒有能力供給它所需要的無功功率，則失磁以后就不應該繼續(xù)運行。l對水輪發(fā)電機而言，考慮到：其異步功率較小，必須在較大的轉(zhuǎn)差下（一般達到1%2%）運行，才能發(fā)出較大的功率；由于水輪機的調(diào)速器不夠靈敏，時滯較大，甚至可能在功率尚未達到平衡以前就大大超速，從而使發(fā)電機與系統(tǒng)解列；其同步電抗較小，如果異步運行，則需要從電網(wǎng)吸收大量的無功功率；其縱軸和橫軸很不對稱，異步運行時，機組振動較大等因素的影響，因此水輪發(fā)電機一般不允許在失磁以后繼續(xù)運行。l因此在發(fā)電機上，尤其是在大型發(fā)電機上應裝設失磁保護，以便及時發(fā)

15、現(xiàn)失磁故障，并采取必要的措施，如發(fā)出信號、自動減負荷、或動作于跳閘等，以保證發(fā)電機和系統(tǒng)的安全。 l dEdXfUIsXsUIdEdXI jsXI jsUfUsinXUEPsdXUXUEQssd2cosPQtg1ORjXsjX o321PPPl在正常運行時，90后發(fā)電機失步。 22222222122jsssssssSssssssffePUjXPUjXjQPjQPPUjXjQPjQPjQPPUjXSUjXUIUUIjXIUIUZl在失磁后到失步前的階段中，轉(zhuǎn)子電流逐漸減小，發(fā)電機的電磁功率P開始減小，由于原動機所供給的機械功率還來不及減小，于是轉(zhuǎn)子逐漸加速，使Ed與Us之間的功角隨之增大，P又要

16、回升。在這一階段中，sin()的增大與Ed的減小相互補償，基本上保持了電磁功率P不變。l與此同時，無功功率Q將隨著Ed的減小和的增大而迅速減小，按上式計算的值將由正變?yōu)樨?，即發(fā)電機變?yōu)槲崭行缘臒o功功率。 XUXUEQssd2cossinXUEPsdl上式中的Us、Xs和P為常數(shù)，而Q和為變數(shù)，因此它是一個圓的方程式，表示在復數(shù)抗平面上其圓心的座標為（，），半徑為。l由于這個圓是在某一定有功功率不變的條件下做出的，因此稱為等有功阻抗圓。機端測量阻抗的軌跡與有密切關系，對應不同的值有不同的阻抗圓，且越大時圓的直徑越小。l發(fā)電機失磁以前，向系統(tǒng)送出無功功率，功率因數(shù)角為正，測量阻抗位于第一象限，失

17、磁以后隨著無功功率的變化，功率因數(shù)角由正值變?yōu)樨撝?，因此測量阻抗也沿著圓周隨之由第一象限過渡到第四象限。22222jsssePUjXPUPUs22sXPUs22l對汽輪發(fā)電機組，當=90時，發(fā)電機處于失去靜態(tài)穩(wěn)定的臨界狀態(tài)，故稱為臨界失步點。此時輸送到受端的無功功率為 XUQS2式中為Q負值，表明臨界失步時，發(fā)電機自系統(tǒng)吸收無功功率，且為一常數(shù)，故臨界失步點也稱為等無功點。此時機端的測量阻抗為 sjsssssssssffjXeQjUjXjQPjQPQjUjXSjQPjQPQjUjXSjQPjQPQjUjXSUIUZ222222121222222222212jsdsdsjsdsdsjsdfeXX

18、jXXjjXeXXjXXjjXejXXZl發(fā)電機在輸出不同的有功功率而臨界失穩(wěn)時，其無功功率恒為常數(shù)。因此，功率因數(shù)角為變數(shù)，也是一個圓的方程，其圓心的坐標為（0，-（Xd-Xs）/2），圓的半徑為（Xd+Xs）/2） 。這個圓稱為靜穩(wěn)阻抗圓，也稱等無功阻抗圓。其圓周為發(fā)電機以不同的有功功率P臨界失穩(wěn)時，機端測量阻抗的軌跡，圓內(nèi)為靜穩(wěn)破壞區(qū)。 jXsjXOOdjXRl當發(fā)電機空載運行失磁時，s0，R2/s，此時機端的測量阻抗為最大ZZ1X2X2R2IssR)1 (2adX1I0I22221XXjSRjXSRjXjXZadadfdadfjXjXjXZ1221dadadfjXXXXXXjZl當一臺

19、發(fā)電機失磁前在過激狀態(tài)下運行時，其機端測量阻抗位于復數(shù)平面的第一象限（如圖中的a或a點），失磁以后，測量阻抗沿等有功阻抗圓向第四象限移動。當它與靜穩(wěn)圓（等無功圓）相交時（b或b點），表示機組運行處于靜穩(wěn)定的極限。越過b（或b）點以后，轉(zhuǎn)入異步運行，最后穩(wěn)定運行于c（或c）點，此時平均異步功率與調(diào)節(jié)后的原動機輸入功率相平衡。 jXsjXdjXdjX1P2PaaRbbc ccba為較大時的軌跡cba為較小時的軌跡l當發(fā)電機空載運行失磁時，s0，R2/s，此時機端的測量阻抗為最大 dadfjXjXjXZ1當發(fā)電機在其他運行方式下失磁時，將隨著轉(zhuǎn)差率的增大而減小，并位于第四象限內(nèi)。極限情況是當S,R2

20、/s趨近于零，Zg的數(shù)值為最小。 221dadadfjXXXXXXjZl當發(fā)電機向外輸送有功和無功功率時，其機端測量阻抗位于第一象限，它與軸的夾角為發(fā)電機運行時的功率因數(shù)角。當發(fā)電機只輸出有功功率時，測量阻抗位于R軸上的2點。當發(fā)電機欠激運行時，向外輸送有功功率，同時從電網(wǎng)吸收一部分無功功率（Q值變?yōu)樨摚?，但仍保持同步并列運行，此時，測量阻抗位于第四象限的3點。l jXdZ51234dRl當采用0接線方式時，故障相測量阻抗位于第一象限，其大小和相位正比于短路點到保護安裝地點之間的阻抗Zd，如繼電器接于非故障相，則測量阻抗的大小和相位需經(jīng)具體分析后確定。l根據(jù)等值電路和振蕩對保護影響的有關分析，

21、振蕩中心即位于處，此時機端測量阻抗的軌跡沿直線變化，當=180時，測量阻抗的最小.jXdX21R)180(OOO)(1)(2 系統(tǒng)振蕩時機端測量阻抗的變化軌跡l發(fā)電機失磁后，轉(zhuǎn)子勵磁繞組電壓的變化隨失磁方式而不同。先分析失磁初期的情況。勵磁繞組直接短路而失磁時立即降到0；而勵磁繞組經(jīng)滅磁電阻短接而失磁時，立即變?yōu)樨撝?，然后隨一同衰減；勵磁繞組經(jīng)整流器閉路而失磁時，立即降到很小的負值；滅磁開關誤跳閘使勵磁回路開路而失磁時，則降到很大的負值再衰減。在發(fā)電機因失磁而失步之后，除勵磁繞組直接短接者外，各種失磁方式下， 都要隨滑差周期性地波動。失磁保護的轉(zhuǎn)子判據(jù)，便是根據(jù)失磁后初期下降（以至到負）的特點

22、來判別失磁故障。轉(zhuǎn)子判據(jù)有兩種整定方式。l整定值固定的轉(zhuǎn)子判據(jù)，由轉(zhuǎn)子欠電壓繼電器來實現(xiàn)，可整定為Ufset=0.8Uf0l式中，：Uf0發(fā)電機空載勵磁電壓。l整定值固定的方式，在發(fā)電機輸出有功較大情況下發(fā)生部分失磁時，測量阻抗可能已越過靜穩(wěn)邊界，但仍大于動作值，以致轉(zhuǎn)子判據(jù)電路仍未動作。因此，目前趨向于采用按當前有功負荷下靜穩(wěn)邊界所對應的勵磁電壓整定。 隱極機凸極機lim. fuOTPPl發(fā)電機在某一有功負荷P時失磁，其達到靜穩(wěn)邊界所對應的勵磁電壓Uf也是某一定值。轉(zhuǎn)子欠電壓繼電器即按此值整定，當P改變時，整定值跟隨改變。 高壓側(cè)低電壓判據(jù)高壓側(cè)斷線靜穩(wěn)圓Z斷線b&1&4&a

23、mp;2+勵磁繞組低電壓fdt3/0發(fā)信或跳閘t3/0失穩(wěn)發(fā)信或切換勵磁t2/0t1/0失穩(wěn)發(fā)信發(fā)信或跳閘發(fā)信或跳閘l對于中小機組，通常都不裝設失步保護。當系統(tǒng)發(fā)生振蕩時，由運行人員來判斷，然后利用人工增加勵磁電流、增加或減少原動機出力、局部解列等方法來處理。l對于大機組，這樣處理將不能保證機組的安全，通常需要裝設用于反映振蕩過程的專門的失步保護。一般認為：l（1）對于大機組和超高壓電力系統(tǒng)，發(fā)電機裝有快速響應的自動調(diào)整勵磁裝置，并與升壓變壓器組成單元接線，送電網(wǎng)絡不斷擴大，使發(fā)電機與系統(tǒng)的阻抗比例發(fā)生了變化。發(fā)電機和變壓器的阻抗值增加了，而系統(tǒng)的等效阻抗值下降了。因此振蕩中心常落在發(fā)電機機端

24、或升壓變壓器的范圍內(nèi)。l 由于振蕩中心落在機端附近，使振蕩過程對機組的影響加重了。機端電壓周期性地嚴重下降，對大型發(fā)電機的安全運行特別不利。因為機爐的輔機都由接在機端的廠用變壓器供電。電壓周期性地嚴重下降，將使廠用機械工作的穩(wěn)定性遭到破壞，甚至使一些重要電動機制動，導致停機、停爐。l（2）振蕩過程中，當發(fā)電機電動勢與系統(tǒng)等效電動勢的夾角為180時，振蕩電流的幅值將接近機端三相短路時流過的短路電流的幅值。如此大的電流反復出現(xiàn)有可能使定子繞組端部受到機械損傷。l（3）從震蕩電流引起的熱效應反面看，由于大機組熱容量相對下降，對振蕩電流的持續(xù)時間也有限制，因為時間過長有可能會導致發(fā)電機定子繞組過熱而損

25、壞。l（4）振蕩過程常伴隨短路故障出現(xiàn)。發(fā)生短路過程和切除故障后，汽輪發(fā)電機軸系可能發(fā)生扭轉(zhuǎn)振蕩。若故障切除后，隨即發(fā)生電氣參數(shù)的振蕩過程，則會加劇扭轉(zhuǎn)，甚至造成嚴重事故。l（5）在短路伴隨振蕩的情況下，定子繞組端部先遭受短路電流產(chǎn)生的應力，相繼又承受振蕩電流產(chǎn)生的應力，使定子繞組端部出現(xiàn)機械損傷的可能性增加。l由于失步帶來的危害，因此通常要求失步保護在振蕩的第一、二個振蕩周期內(nèi)能夠可靠動作。 l要求失步保護只反映發(fā)電機的失步情況，能可靠躲過系統(tǒng)短路和同步振蕩，并能在失步開始的搖擺過程中區(qū)分加速失步和減速失步。目前，實用的失步保護的主要為基于反映發(fā)電機機端測量阻抗變化軌跡的原理。l這里介紹一種

26、易于在數(shù)字保護中實現(xiàn)的具有雙遮擋器動作特性的失步保護原理，如圖7-31所示（圖中整定部分忽略了線路電阻）。R1，R2，R3，R4將阻抗平面分為04共五個區(qū)，加速失步時測量阻抗軌跡從+R向-R方向變化，04區(qū)依次從右到左排列。減速失步時測量阻抗軌跡從-R向+R方向變化，04區(qū)依次從左到右排列。當測量阻抗從右向左穿過R1時判斷為加速失步，當測量阻抗從左向右穿過R4時判定為減速失步。加速失步信號或減速失步信號作用于降低或提高原動機出力。若在加速或減速信號發(fā)出后，沒能使振蕩平息，進行滑極計數(shù)。當滑極累計達到一定值，失步保護出口跳閘。l若測量阻抗在任一區(qū)內(nèi)永久停留，則判定為短路。若測量阻抗軌跡部分穿越這些區(qū)域后以相反的方向返回，則判斷為可恢復的振蕩(或稱同步振蕩)。 XT0區(qū)1區(qū)2區(qū)3區(qū)4區(qū)RjX4321加速失步減速失步0區(qū)1區(qū)2區(qū)3區(qū)4區(qū)dAXXTdzXXBXSX1R2R3R4Rl發(fā)電機勵磁回路（包括轉(zhuǎn)子繞組）絕緣破壞會引起轉(zhuǎn)子繞組匝間短路和勵磁回路一點接地故障以及兩點接地故障。發(fā)