擋土墻計算書

1、 六、擋土墻計算(一) 鋼筋砼擋墻（道路擋墻）1.墻身計算根據(jù)理正巖土6.5BP2計算軟件-擋土墻計算。原始條件:墻身尺寸: 墻身高: 4.750(m) 墻頂寬: 0.300(m) 面坡傾斜坡度: 1: 0.000 背坡傾斜坡度: 1: 0.050 墻趾懸挑長DL: 1.300(m) 墻趾跟部高DH: 0.500(m) 墻趾端部高DH0: 0.500(m) 墻踵懸挑長DL1: 2.870(m) 墻踵跟部高DH1: 0.500(m) 墻踵端部高DH2: 0.500(m) 加腋類型:背坡加腋 背坡腋寬YB2: 0.580(m) 背坡腋高YH2: 0.550(m) 鋼筋合力點到外皮距離: 40(mm

2、) 墻趾埋深: 1.000(m)物理參數(shù): 混凝土墻體容重: 26.000(kN/m3) 混凝土強度等級: C30 縱筋級別: HRB400 抗剪腹筋級別: HRB400 裂縫計算鋼筋直徑: 18(mm) 場地環(huán)境: 一般地區(qū) 墻后填土內摩擦角: 35.000(度) 墻后填土粘聚力: 0.000(kPa) 墻后填土容重: 19.000(kN/m3) 墻背與墻后填土摩擦角: 17.500(度) 地基土容重: 18.000(kN/m3) 地基土浮容重: 10.000(kN/m3) 修正后地基承載力特征值: 100.000(kPa) 地基承載力特征值提高系數(shù): 墻趾值提高系數(shù): 1.200 墻踵值提

3、高系數(shù): 1.300 平均值提高系數(shù): 1.000 墻底摩擦系數(shù): 0.500 地基土類型: 土質地基 地基土內摩擦角: 31.000(度) 地基土粘聚力: 5.000(kPa) 土壓力計算方法: 庫侖坡線土柱: 坡面線段數(shù): 4 折線序號 水平投影長(m) 豎向投影長(m) 換算土柱數(shù) 1 2.700 0.000 1 第1個: 距離0.000(m),寬度2.700(m),高度0.158(m) 2004路基規(guī)范擋土墻人群荷載 2 2.500 0.000 1 第1個: 距離0.000(m),寬度2.500(m),高度0.158(m) 2004路基規(guī)范擋土墻人群荷載 3 2.000 0.000 0

4、 4 7.500 0.000 2 第1個: 定位距離1.875(m) 城-B級 第2個: 定位距離5.625(m) 城-B級 地面橫坡角度: 0.000(度) 填土對橫坡面的摩擦角: 35.000(度) 墻頂標高: 0.000(m) 擋墻分段長度: 10.000(m)荷載組合信息: 結構重要性系數(shù): 1.000 荷載組合數(shù): 3 計算參數(shù): 穩(wěn)定計算目標: 自動搜索最危險滑裂面 搜索時的圓心步長: 1.000(m) 搜索時的半徑步長: 1.000(m) 筋帶對穩(wěn)定的作用: 筋帶力沿圓弧切線鋼筋混凝土配筋計算依據(jù)：公路鋼筋混凝土與預應力混凝土橋涵設計規(guī)范(JTG D62-2004)=第 1 種情

5、況: 一般情況= 組合系數(shù): 1.000 1. 擋土墻結構重力 分項系數(shù) = 1.000 2. 填土重力 分項系數(shù) = 1.000 3. 填土側壓力 分項系數(shù) = 1.000 4. 車輛荷載引起的土側壓力 分項系數(shù) = 1.000 = 土壓力計算 計算高度為 4.750(m)處的庫侖主動土壓力 無荷載時的破裂角 = 29.142(度) 城-B級 路基面總寬= 7.500(m), 路肩寬=1.875(m) 安全距離=0.600(m) 單車車輛外側車輪中心到車輛邊緣距離= 0.350(m), 車與車之間距離=0.600(m) 經計算得，路面上橫向可排列此種車輛 2列 布置寬度= 7.500(m)

6、布置寬度范圍內車輪及輪重列表: 第1列車: 中點距 全部 破裂體 輪號 路邊距離(m) 輪寬(m) 輪壓(kN) 上輪壓(kN) 01 2.475 0.250 30.000 30.000 02 4.275 0.250 30.000 30.000 03 2.475 0.600 60.000 60.000 04 4.275 0.600 60.000 60.000 05 2.475 0.600 60.000 60.000 06 4.275 0.600 60.000 60.000 第2列車: 中點距 全部 破裂體 輪號 路邊距離(m) 輪寬(m) 輪壓(kN) 上輪壓(kN) 01 5.575 0.2

7、50 30.000 30.000 02 7.375 0.250 30.000 30.000 03 5.575 0.600 60.000 60.000 04 7.375 0.600 60.000 42.500 05 5.575 0.600 60.000 60.000 06 7.375 0.600 60.000 42.500 布置寬度B0=7.500(m) 分布長度L0=7.792(m) 荷載值SG=565.000(kN) 換算土柱高度 h0 = 0.509(m) 城-B級 路基面總寬= 7.500(m), 路肩寬=5.625(m) 安全距離=0.600(m) 單車車輛外側車輪中心到車輛邊緣距離=

8、 0.350(m), 車與車之間距離=0.600(m) 經計算得，路面上橫向可排列此種車輛 -1列 布置寬度= 7.500(m) 布置寬度范圍內車輪及輪重列表: 布置寬度B0=7.500(m) 分布長度L0=7.792(m) 荷載值SG=0.000(kN) 換算土柱高度 h0 = 0.000(m) 按假想墻背計算得到: 第1破裂角： 27.756(度) Ea=189.922(kN) Ex=57.346(kN) Ey=181.057(kN) 作用點高度 Zy=1.645(m) 因為俯斜墻背，需判斷第二破裂面是否存在，計算后發(fā)現(xiàn)第二破裂面存在： 第2破裂角=27.725(度) 第1破裂角=26.3

9、70(度) Ea=133.715(kN) Ex=90.214(kN) Ey=118.848(kN) 作用點高度 Zy=1.645(m) 墻身截面積 = 4.496(m2) 重量 = 116.896 (kN) 整個墻踵上的土重(不包括超載) = 170.657(kN) 重心坐標(1.592,-2.431)(相對于墻面坡上角點) 整個墻踵上墻背與第二破裂面之間的超載換算土柱重 = 3.416(kN) 重心坐標(0.869,0.000)(相對于墻面坡上角點) 墻踵懸挑板上的土重(不包括超載) = 120.349(kN) 重心坐標(1.950,-2.656)(相對于墻面坡上角點) 墻趾板上的土重 =

10、11.700(kN) 相對于趾點力臂=0.650(m)(一) 滑動穩(wěn)定性驗算 基底摩擦系數(shù) = 0.250 滑移力= 90.214 (kN) 抗滑力= 105.379(kN)滑移驗算滿足: Kc = 1.168 < 1.300 （增設方樁提供抗滑力）(二) 傾覆穩(wěn)定性驗算 相對于墻趾點，墻身重力的力臂 Zw = 2.170 (m) 相對于墻趾點，墻踵上土重的力臂 Zw1 = 2.878 (m) 相對于墻趾點，墻趾上土重的力臂 Zw2 = 0.650 (m) 相對于墻趾點，Ey的力臂 Zx = 4.370 (m) 相對于墻趾點，Ex的力臂 Zy = 1.645 (m) 驗算擋土墻繞墻趾的傾

11、覆穩(wěn)定性 傾覆力矩= 100.828(kN-m) 抗傾覆力矩= 1281.563(kN-m) 傾覆驗算滿足: K0 = 12.710 > 1.500 傾覆穩(wěn)定方程驗算： 傾覆穩(wěn)定方程滿足: 方程值 = 1028.300(kN-m) > 0.0(三) 地基應力及偏心距驗算 基礎為天然地基，驗算墻底偏心距及壓應力 作用于基礎底的總豎向力 = 421.516(kN) 作用于墻趾下點的總彎矩=1180.734(kN-m) 基礎底面寬度 B = 5.235 (m) 偏心距 e = |-0.184|(m) = 0.184(m) 基礎底面合力作用點距離基礎趾點的距離 Zn = 2.801(m)

12、基底壓應力: 趾部=63.569 踵部=97.468(kPa) 最大應力與最小應力之比 = 97.468 / 63.569 = 1.533 作用于基底的合力偏心距驗算滿足: e=-0.184 <= 0.167*5.235 = 0.872(m) 墻趾處地基承載力驗算滿足: 壓應力=63.569 <= 120.000(kPa) 墻踵處地基承載力驗算滿足: 壓應力=97.468 <= 130.000(kPa) 地基平均承載力驗算滿足: 壓應力=80.519 <= 100.000(kPa)(四) 墻趾板強度計算標準值: 作用于基礎底的總豎向力 = 421.516(kN) 作用于

13、墻趾下點的總彎矩=1180.734(kN-m) 基礎底面寬度 B = 5.235 (m) 偏心距 e = |-0.184|(m) = 0.184(m) 基礎底面合力作用點距離趾點的距離 Zn = 2.801(m) 基礎底壓應力: 趾點=63.569 踵點=97.468(kPa)設計值: 作用于基礎底的總豎向力 = 421.516(kN) 作用于墻趾下點的總彎矩=1180.734(kN-m) 基礎底面寬度 B = 5.235 (m) 偏心距 e = |-0.184|(m) = 0.184(m) 基礎底面合力作用點距離趾點的距離 Zn = 2.801(m) 基礎底壓應力: 趾點=63.569 踵點

14、=97.468(kPa) 趾板根部 截面高度: H' = 0.500(m) 截面彎矩: M = 37.497(kN-m) 縱向受拉鋼筋構造配筋：As = 920.000(mm2) 截面剪力: Q = 59.512(kN) 剪力設計值 = 59.512(kN) < 319.700(kN)，可不進行斜截面抗剪承載力驗算，箍筋取構造配筋：Av = 1.200(mm2/mm)。 截面彎矩: M(標準值) = 37.497(kN-m) 最大裂縫寬度：max = 0.124(mm) < limit = 0.200(mm)。(五) 墻踵板強度計算標準值: 作用于基礎底的總豎向力 = 42

15、1.516(kN) 作用于墻趾下點的總彎矩=1180.734(kN-m) 基礎底面寬度 B = 5.235 (m) 偏心距 e = |-0.184|(m) = 0.184(m) 基礎底面合力作用點距離趾點的距離 Zn = 2.801(m) 基礎底壓應力: 趾點=63.569 踵點=97.468(kPa)設計值: 作用于基礎底的總豎向力 = 421.516(kN) 作用于墻趾下點的總彎矩=1180.734(kN-m) 基礎底面寬度 B = 5.235 (m) 偏心距 e = |-0.184|(m) = 0.184(m) 基礎底面合力作用點距離趾點的距離 Zn = 2.801(m) 基礎底壓應力:

16、 趾點=63.569 踵點=97.468(kPa) 踵板根部 截面高度: H' = 0.500(m) 截面彎矩: M = -15.859(kN-m) 縱向受拉鋼筋構造配筋：As = 920.000(mm2) 截面剪力: Q = 19.002(kN) 剪力設計值 = 19.002(kN) < 319.700(kN)，可不進行斜截面抗剪承載力驗算，箍筋取構造配筋：Av = 1.200(mm2/mm)。 截面彎矩: M(標準值) = -15.859(kN-m) 最大裂縫寬度：max = 0.052(mm) < limit = 0.200(mm)。 加腋根部 截面高度: H'

17、; = 0.500(m) 截面彎矩: M = -0.206(kN-m) 縱向受拉鋼筋構造配筋：As = 920.000(mm2) 截面剪力: Q = 40.042(kN) 剪力設計值 = 40.042(kN) < 319.700(kN)，可不進行斜截面抗剪承載力驗算，箍筋取構造配筋：Av = 1.200(mm2/mm)。 截面彎矩: M(標準值) = -0.206(kN-m) 最大裂縫寬度：max = 0.001(mm) < limit = 0.200(mm)。(六) 立墻截面強度驗算 距離墻頂 1.063(m)處 截面高度 H' = 0.353(m) 截面剪力 Q = 3

18、.768(kN) 截面彎矩 M = 1.487(kN-m) 截面彎矩 M(標準值) = 1.487(kN-m) 縱向受拉鋼筋構造配筋：As = 626.250(mm2) 轉換為斜鋼筋: As/cos = 627(mm2) 剪力設計值 = 3.768(kN) < 217.622(kN)，可不進行斜截面抗剪承載力驗算，箍筋取構造配筋：Av = 1.200(mm2/mm)。 最大裂縫寬度：max = 0.011(mm) < limit = 0.200(mm)。 距離墻頂 2.125(m)處 截面高度 H' = 0.406(m) 截面剪力 Q = 13.344(kN) 截面彎矩 M

19、 = 10.063(kN-m) 截面彎矩 M(標準值) = 10.063(kN-m) 縱向受拉鋼筋構造配筋：As = 732.500(mm2) 轉換為斜鋼筋: As/cos = 733(mm2) 剪力設計值 = 13.344(kN) < 254.544(kN)，可不進行斜截面抗剪承載力驗算，箍筋取構造配筋：Av = 1.200(mm2/mm)。 最大裂縫寬度：max = 0.052(mm) < limit = 0.200(mm)。 距離墻頂 3.188(m)處 截面高度 H' = 0.459(m) 截面剪力 Q = 28.728(kN) 截面彎矩 M = 31.900(kN

20、-m) 截面彎矩 M(標準值) = 31.900(kN-m) 縱向受拉鋼筋構造配筋：As = 838.750(mm2) 轉換為斜鋼筋: As/cos = 840(mm2) 剪力設計值 = 28.728(kN) < 291.466(kN)，可不進行斜截面抗剪承載力驗算，箍筋取構造配筋：Av = 1.200(mm2/mm)。 最大裂縫寬度：max = 0.127(mm) < limit = 0.200(mm)。 距離墻頂 4.250(m)處 截面高度 H' = 0.512(m) 截面剪力 Q = 49.700(kN) 截面彎矩 M = 73.138(kN-m) 截面彎矩 M(標

21、準值) = 73.138(kN-m) 縱向受拉鋼筋構造配筋：As = 945.000(mm2) 轉換為斜鋼筋: As/cos = 946(mm2) 剪力設計值 = 49.700(kN) < 328.387(kN)，可不進行斜截面抗剪承載力驗算，箍筋取構造配筋：Av = 1.200(mm2/mm)。 最大裂縫寬度：max = 0.187 < limit = 0.200(mm)。 (七) 整體穩(wěn)定驗算 最不利滑動面: 圓心: (-0.79217,1.18750) 半徑 = 7.63902(m) 安全系數(shù) = 1.743 總的下滑力 = 267.810(kN) 總的抗滑力 = 466.8

22、57(kN) 土體部分下滑力 = 267.810(kN) 土體部分抗滑力 = 466.857(kN) 筋帶的抗滑力 = 0.000(kN)整體穩(wěn)定驗算滿足: 最小安全系數(shù)=1.743 >= 1.250= 各組合最不利結果=(一) 滑移驗算 安全系數(shù)最不利為：組合1(組合1) 抗滑力 = 105.379(kN),滑移力 = 90.214 (kN)?；乞炈銤M足: Kc = 1.168 < 1.300 （增設方樁提供抗滑力）(二) 傾覆驗算 安全系數(shù)最不利為：組合1(組合1) 抗傾覆力矩 = 1281.563(kN-M),傾覆力矩 = 100.828(kN-m)。 傾覆驗算滿足: K0

23、 = 12.710 > 1.500 滑動穩(wěn)定方程驗算最不利為：組合1(組合1) 傾覆穩(wěn)定方程滿足: 方程值 = 1028.300(kN-m) > 0.0(三) 地基驗算 作用于基底的合力偏心距驗算最不利為：組合1(組合1) 作用于基底的合力偏心距驗算滿足: e=0.184 <= 0.167*5.235 = 0.872(m) 墻趾處地基承載力驗算最不利為：組合1(組合1) 墻趾處地基承載力驗算滿足: 壓應力=63.569 <= 120.000(kPa) 墻踵處地基承載力驗算最不利為：組合1(組合1) 墻踵處地基承載力驗算滿足: 壓應力=97.468 <= 130.0

24、00(kPa)地基平均承載力驗算最不利為：組合1(組合1) 地基平均承載力驗算滿足: 壓應力=80.519 <= 100.000(kPa)(四) 墻趾板強度計算 趾板根部 截面高度: H' = 0.500(m) 抗彎配筋面積最大值結果：組合1(組合1) 截面彎矩: M = 37.497(kN-m) 配筋面積: As = 920(mm2) 抗剪配筋面積最大值結果：組合1(組合1) 截面剪力: Q = 59.512(kN) 配筋面積: Av = 1.200(mm2/m) 裂縫已控制在允許寬度以內,以上配 筋面積為滿足控制裂縫控制條件后的面積。(五) 墻踵板強度計算 踵板根部 截面高度

25、: H' = 0.500(m) 抗彎配筋面積最大值結果：組合1(組合1) 截面彎矩: M = -15.859(kN-m) 配筋面積: As = 920(mm2) 抗剪配筋面積最大值結果：組合1(組合1) 截面剪力: Q = 19.002(kN) 配筋面積: Av = 1.200(mm2/m) 裂縫已控制在允許寬度以內,以上配 筋面積為滿足控制裂縫控制條件后的面積。 加腋根部 截面高度: H' = 0.500(m) 抗彎配筋面積最大值結果：組合1(組合1) 截面彎矩: M = -0.206(kN-m) 配筋面積: As = 920(mm2) 抗剪配筋面積最大值結果：組合1(組合1

26、) 截面剪力: Q = 19.002(kN) 配筋面積: Av = 1.200(mm2/m) 裂縫已控制在允許寬度以內,以上配 筋面積為滿足控制裂縫控制條件后的面積。(六) 立墻截面強度驗算 距離墻頂 1.063(m)處 截面高度 H' = 0.353(m) 抗彎配筋面積最大值結果：組合1(組合1) 截面彎矩: M = 1.487(kN-m) 配筋面積: As = 627(mm2) 抗剪配筋面積最大值結果：組合1(組合1) 截面剪力: Q = 3.768(kN) 配筋面積: Av = 1.200(mm2/m) 裂縫已控制在允許寬度以內,以上配 筋面積為滿足控制裂縫控制條件后的面積。 距

27、離墻頂 2.125(m)處 截面高度 H' = 0.406(m) 抗彎配筋面積最大值結果：組合1(組合1) 截面彎矩: M = 10.063(kN-m) 配筋面積: As = 733(mm2) 抗剪配筋面積最大值結果：組合1(組合1) 截面剪力: Q = 13.344(kN) 配筋面積: Av = 1.200(mm2/m) 裂縫已控制在允許寬度以內,以上配 筋面積為滿足控制裂縫控制條件后的面積。 距離墻頂 3.188(m)處 截面高度 H' = 0.459(m) 抗彎配筋面積最大值結果：組合1(組合1) 截面彎矩: M = 31.900(kN-m) 配筋面積: As = 840

28、(mm2) 抗剪配筋面積最大值結果：組合1(組合1) 截面剪力: Q = 28.728(kN) 配筋面積: Av = 1.200(mm2/m) 裂縫已控制在允許寬度以內,以上配 筋面積為滿足控制裂縫控制條件后的面積。 距離墻頂 4.250(m)處 截面高度 H' = 0.512(m) 抗彎配筋面積最大值結果：組合1(組合1) 截面彎矩: M = 73.138(kN-m) 配筋面積: As = 1085(mm2) 抗剪配筋面積最大值結果：組合1(組合1) 截面剪力: Q = 49.700(kN) 配筋面積: Av = 1.200(mm2/m) 裂縫已控制在允許寬度以內,以上配 筋面積為滿

29、足控制裂縫控制條件后的面積。(六) 整體穩(wěn)定驗算 整體穩(wěn)定驗算最不利為：組合1(組合1) 整體穩(wěn)定驗算滿足: 最小安全系數(shù)=1.743 >= 1.2502.方樁計算(1) 樁頂水平位移計算<<橋梁博士>>-基礎計算系統(tǒng)輸出計算類別: 多排彈性基礎計算-輸入數(shù)據(jù):h=12.000 m, lo=0.000 malfa = 0.957, m = 8000.000, Co = 96000.000, Ao = 0.063 m*m, EA= 1875000.000 KN, EI = 7812.500 KN-m*m外力P = 421.516 KN, H = 90.214 KN,

30、 M=77.560 KN-m基底不嵌入巖石層樁排信息:樁排號樁坐標樁數(shù)1 -1.860 12 1.860 1-承臺剛度信息:承臺單位豎向位移時,樁頂豎向反力合計 = 1.170e+004 KN承臺單位水平位移時,樁頂水平反力合計 = 1.457e+004 KN承臺單位水平位移時,樁頂反彎矩合計 = -1.410e+004 KN-m承臺單位轉角時, 樁柱頂反彎矩合計 = 6.267e+004 KN-m承臺位移計算結果:承臺豎向位移 = 0.0360 m, 水平位移 = 0.0094 m, 轉角位移 = 0.0034 弧度各單樁樁頂內力及地面處的內力列表樁號 X坐標N Q M MoQo1 -1.9

31、 174.2 45.1 -29.3-29.345.12 1.9 247.4 45.1-29.3-29.345.1單樁效應輸出地面處樁柱彎矩: Mo=-29.3 KN-m, 剪力 Ho=45.1 KN樁柱頂彎矩: Ma = -29.3 KN-m地面處樁柱變位: 水平位移 = 0.0094 m, 轉角 = -0.0034 弧度樁柱底彎矩: Mh = 0.0 KN-m坐標位移彎矩剪力土應力0.000.0094-29.345.10.0-0.600.0070-4.136.233.4-1.200.004212.317.940.7-1.800.002117.70.929.6-2.400.000714.8-8

32、.912.7-3.00-0.00018.4-11.2-2.0-3.60-0.00042.5-7.6-12.3-4.20-0.00060.0-0.0-21.8-4.80-0.00060.0-0.0-24.9-5.40-0.00060.0-0.0-28.0-6.00-0.00060.0-0.0-31.1-6.60-0.00060.0-0.0-34.2-7.20-0.00060.0-0.0-37.4-7.80-0.00060.0-0.0-40.5-8.40-0.00060.0-0.0-43.6-9.00-0.00060.0-0.0-46.7-9.60-0.00060.0-0.0-49.8-10.20

33、-0.00060.0-0.0-52.9-10.80-0.00060.0-0.0-56.0-11.40-0.00060.0-0.0-59.1-12.00-0.00060.0-0.0-62.3-計算成功完成樁基最大水平位移 a =0.0094 m （滿足要求） (二) 河道擋墻1.墻身計算根據(jù)理正巖土6.5BP2計算軟件-擋土墻計算。-原始條件: 墻身尺寸: 墻身高: 2.200(m) 墻頂寬: 0.500(m) 面坡傾斜坡度: 1:0.000 背坡傾斜坡度: 1:0.750 采用1個擴展墻址臺階: 墻趾臺階b1: 0.300(m) 墻趾臺階h1: 0.500(m) 墻趾臺階與墻面坡坡度相同 墻踵

34、臺階b3: 0.400(m) 墻踵臺階h3: 0.500(m) 墻底傾斜坡率: 0.000:1 物理參數(shù): 圬工砌體容重: 23.000(kN/m3) 圬工之間摩擦系數(shù): 0.400 地基土摩擦系數(shù): 0.500 墻身砌體容許壓應力: 2100.000(kPa) 墻身砌體容許彎曲拉應力: 280.000(kPa) 墻身砌體容許剪應力: 110.000(kPa) 材料抗壓極限強度: 1.600(MPa) 材料抗力分項系數(shù): 2.310 系數(shù)s: 0.0020 場地環(huán)境: 一般地區(qū) 墻后填土內摩擦角: 35.000(度) 墻后填土粘聚力: 0.000(kPa) 墻后填土容重: 19.000(kN/

35、m3) 墻背與墻后填土摩擦角: 17.500(度) 地基土容重: 17.800(kN/m3) 地基土浮容重: 10.000(kN/m3) 修正后地基承載力特征值: 180.000(kPa) 地基承載力特征值提高系數(shù): 墻趾值提高系數(shù): 1.200 墻踵值提高系數(shù): 1.300 平均值提高系數(shù): 1.000 墻底摩擦系數(shù): 0.250 地基土類型: 土質地基 地基土內摩擦角: 18.500(度) 地基土粘聚力: 13.000(kPa) 土壓力計算方法: 庫侖 坡線土柱: 坡面線段數(shù): 2 折線序號 水平投影長(m) 豎向投影長(m) 換算土柱數(shù) 1 2.000 1.000 0 2 6.000 0

36、.000 1 第1個: 距離0.000(m),寬度0.300(m),高度1.000(m)(用戶輸入的計算荷載) 坡面起始距離: 0.000(m) 地面橫坡角度: 0.000(度) 填土對橫坡面的摩擦角: 35.000(度) 墻頂標高: 0.000(m) 擋墻分段長度: 1.000(m) 荷載組合信息: 結構重要性系數(shù): 1.000 荷載組合數(shù): 1 計算參數(shù): 穩(wěn)定計算目標: 自動搜索最危險滑裂面 搜索時的圓心步長: 1.000(m) 搜索時的半徑步長: 1.000(m) 筋帶對穩(wěn)定的作用: 筋帶力沿圓弧切線=第 1 種情況: 一般情況= 組合系數(shù): 1.000 1. 擋土墻結構重力 分項系數(shù)

37、 = 1.000 2. 墻頂上的有效永久荷載 分項系數(shù) = 1.000 3. 墻頂與第二破裂面間有效荷載 分項系數(shù) = 1.000 4. 填土側壓力 分項系數(shù) = 1.000 5. 車輛荷載引起的土側壓力 分項系數(shù) = 1.000 = 土壓力計算 計算高度為 2.200(m)處的庫侖主動土壓力 無荷載時的破裂角 = 25.110(度) 按實際墻背計算得到: 第1破裂角： 23.670(度) Ea=53.779(kN) Ex=31.329(kN) Ey=43.711(kN) 作用點高度 Zy=0.766(m) 因為俯斜墻背，需判斷第二破裂面是否存在，計算后發(fā)現(xiàn)第二破裂面不存在 墻身截面積 = 3

38、.171(m2) 重量 = 72.939 (kN)(一) 滑動穩(wěn)定性驗算 基底摩擦系數(shù) = 0.250 滑移力= 31.329(kN) 抗滑力= 29.162(kN) 滑移驗算不滿足: Kc = 0.931 <= 1.300 （增設方樁提供抗滑力）(二) 傾覆穩(wěn)定性驗算 相對于墻趾點，墻身重力的力臂 Zw = 1.049 (m) 相對于墻趾點，Ey的力臂 Zx = 1.876 (m) 相對于墻趾點，Ex的力臂 Zy = 0.766 (m) 驗算擋土墻繞墻趾的傾覆穩(wěn)定性 傾覆力矩= 23.996(kN-m) 抗傾覆力矩= 158.492(kN-m) 傾覆驗算滿足: K0 = 6.605 &

39、gt; 1.500 傾覆穩(wěn)定方程驗算： 傾覆穩(wěn)定方程滿足: 方程值 = 119.194(kN-m) > 0.0(三) 地基應力及偏心距驗算 基礎類型為天然地基，驗算墻底偏心距及壓應力 作用于基礎底的總豎向力 = 116.650(kN) 作用于墻趾下點的總彎矩=134.496(kN-m) 基礎底面寬度 B = 2.475 (m) 偏心距 e = 0.085(m) 基礎底面合力作用點距離基礎趾點的距離 Zn = 1.153(m) 基底壓應力: 趾部=56.787 踵部=37.475(kPa) 最大應力與最小應力之比 = 56.787 / 37.475 = 1.515 作用于基底的合力偏心距驗

40、算滿足: e=0.085 <= 0.167*2.475 = 0.413(m) 墻趾處地基承載力驗算滿足: 壓應力=56.787 <= 216.000(kPa) 墻踵處地基承載力驗算滿足: 壓應力=37.475 <= 234.000(kPa) 地基平均承載力驗算滿足: 壓應力=47.131 <= 180.000(kPa)(四) 基礎強度驗算 基礎為天然地基，不作強度驗算(五) 墻底截面強度驗算 驗算截面以上，墻身截面積 = 3.171(m2) 重量 = 72.939 (kN) 相對于驗算截面外邊緣，墻身重力的力臂 Zw = 1.049 (m) 相對于驗算截面外邊緣，Ey的

41、力臂 Zx = 1.876 (m) 相對于驗算截面外邊緣，Ex的力臂 Zy = 0.766 (m)容許應力法: 法向應力檢算: 作用于驗算截面的總豎向力 = 116.650(kN) 作用于墻趾下點的總彎矩=134.496(kN-m) 相對于驗算截面外邊緣，合力作用力臂 Zn = 1.153(m) 截面寬度 B = 2.475 (m) 偏心距 e1 = 0.085(m) 截面上偏心距驗算滿足: e1= 0.085 <= 0.250*2.475 = 0.619(m) 截面上壓應力: 面坡=56.787 背坡=37.475(kPa) 壓應力驗算滿足: 計算值= 56.787 <= 210

42、0.000(kPa) 切向應力檢算: 剪應力驗算滿足: 計算值= -6.194 <= 110.000(kPa)極限狀態(tài)法: 重要性系數(shù)0 = 1.000 驗算截面上的軸向力組合設計值Nd = 116.650(kN) 軸心力偏心影響系數(shù)k = 0.986 擋墻構件的計算截面每沿米面積A = 2.475(m2) 材料抗壓極限強度Ra = 1600.000(kPa) 圬工構件或材料的抗力分項系數(shù)鉬 = 2.310 偏心受壓構件在彎曲平面內的縱向彎曲系數(shù)豮 = 1.000 計算強度時: 強度驗算滿足: 計算值= 116.650 <= 1690.631(kN) 計算穩(wěn)定時: 穩(wěn)定驗算滿足:

43、計算值= 116.650 <= 1690.631(kN)(六) 臺頂截面強度驗算 土壓力計算 計算高度為 1.700(m)處的庫侖主動土壓力 無荷載時的破裂角 = 27.612(度) 按實際墻背計算得到: 第1破裂角： 25.722(度) Ea=35.035(kN) Ex=20.410(kN) Ey=28.477(kN) 作用點高度 Zy=0.560(m) 因為俯斜墻背，需判斷第二破裂面是否存在，計算后發(fā)現(xiàn)第二破裂面不存在 強度驗算 驗算截面以上，墻身截面積 = 1.934(m2) 重量 = 44.476 (kN) 相對于驗算截面外邊緣，墻身重力的力臂 Zw = 0.628 (m) 相對于驗算截面外邊緣，Ey的力臂 Zx = 1.355 (m) 相對于驗算截面外邊緣，Ex的力臂 Zy = 0.560 (m)容許應力法: 法向應力檢算: 作用于驗算截面的總豎向力 = 72.953(kN) 作用于墻趾下點的總彎矩=55.085(kN-m) 相對于驗算截面外邊緣，合力作用力臂 Zn = 0.755(m) 截面寬度 B = 1.775 (m) 偏心距 e1 = 0.132(m) 截面上偏心距驗算滿足: e1= 0.132 <= 0.250*1.775 = 0.444(m)