單層工業(yè)廠房袁擁桃

1、華中科技大學(xué)單廠工業(yè)廠房設(shè)計計算書課 程混凝土結(jié)構(gòu)學(xué) 院土木工程與力學(xué)學(xué)院專 業(yè)土木工程（建工方向）班 級1302姓 名袁擁桃學(xué) 號U201315565指導(dǎo)教師張先進2016年10月8 日目 錄一、 設(shè)計資料 1二、 結(jié)構(gòu)選型 3三、 鋼筋混凝土排架柱截面尺寸確定 5四、 確定定位軸線及計算簡圖 5五、 荷載計算 61、 恒荷載 62、 屋面活荷載 73、 吊車荷載 74、 風(fēng)荷載 8六、 排架內(nèi)力分析9七、 內(nèi)力組合13八、 排架柱截面設(shè)計141、 設(shè)計資料142、 配筋計算143、 裂縫驗算 174、 牛腿配筋計算175、 排架柱吊裝驗算18九、 錐形杯口基礎(chǔ)設(shè)計201、 荷載計算202、

2、 初步確定截面尺寸213、 地基承載力驗算224、 基礎(chǔ)抗沖切驗算235、 基地配筋計算23十、 抗風(fēng)柱設(shè)計25華中科技大學(xué)單層工業(yè)廠房課程設(shè)計一設(shè)計資料1. 概況：某工廠擬建兩個焊接車間，根據(jù)工藝布置的要求，車間均為單跨單層廠房，跨度為24m，設(shè)吊車20/5t、10t吊車各一臺，吊車均為中級工作制，軌頂標高12m，廠房設(shè)有天窗，建筑平、立、剖面圖詳圖一、圖二、圖三。圖一 建筑平面圖圖二 建筑立面圖圖三 建筑剖面圖2. 結(jié)構(gòu)設(shè)計資料：(1) 自然條件：基本雪壓 0.5kN/m2基本風(fēng)壓 0.5kN/m2地震設(shè)防烈度 該工程位于非地震區(qū)，故不需抗震設(shè)防。(2) 地質(zhì)條件：場地平坦，地面以下01.

3、5m為素填土層，1.5m以下為粉質(zhì)粘土層，該土層fak =300kN/m2，Es=12Mpa，場地地下水位較低，可不考慮其對基礎(chǔ)的影響。3. 建筑設(shè)計資料：屋 面：采用卷材防水屋面，不設(shè)保溫層；維護墻：采用240厚蒸壓粉煤灰磚墻，外墻面為水刷石，內(nèi)墻面為水泥石灰砂漿抹面；門 窗：鋼門、鋼窗，尺寸參見立面圖；地 面：采用150厚C15素混凝土地面，室內(nèi)外高差為300mm。4. 吊車資料 見表1表1 吊車參數(shù)Q(t)Lk(m)H(m)B1+B2(mm)吊車寬B(m)輪 距K(m)Pmax(kN)Pmin(kN)g(kN)20/516.52.0993345.9554.00185.035.069.77

4、1016.51.8763045.8404.05123.022.034.61二、結(jié)構(gòu)選型1. 屋面板（04G410-1）三氈四油防水層（上鋪小砂） 20mm水泥砂漿找平層 屋面活荷載 雪荷載(取平均) 故屋面板選用標準圖集中Y-WB-2(中間跨)及Y-WB-2s（端跨）。允許外加荷載基本組合設(shè)計值為，板自重標準值為，灌縫重標準值為。嵌口板選用KWB-1(中間跨)KWB-1s（端跨）。允許荷載基本組合設(shè)計值為，板自重標準值為，灌縫重標準值為。2. 天溝板（04G410-2）焦渣混凝土找坡層：按12m排水溝，0.5%坡度，最低處厚20mm，考慮6m天溝最大找坡層重按厚度計算 20mm水泥砂漿找平層

5、三氈四油防水層（無小石子） 積水深為230mm(與高肋齊) 屋面活荷載 選用TGB77天溝板，允許荷載。此天溝板板重標準值為。3. 天窗架（05G512）選用鋼天窗架，中間選用GCJ9A-21，端部采用GCJ9B21，豎向支撐采用TC-4，橫向支撐采用TS-2，系桿采用TX-2，傳遞到屋架的集中荷載分別為和（不包括上部板傳遞的荷載）。4. 屋架（04G415-1）屋面板以上的恒載標準值 預(yù)應(yīng)力屋面板及灌縫重 屋面支撐及吊管自重 恒載標準值 屋面活荷載 雪荷載 屋面荷載設(shè)計值為：組合一：組合二：故選用標準圖集中的預(yù)應(yīng)力混凝土折線屋架YWJ24-1Bb，屋架自重標準值為119.3kN/榀。5. 吊

6、車梁（04G426）采用標準圖集中的后張法預(yù)應(yīng)力混凝土吊車梁YDL3，吊車梁高1200mm，自重標準值為。6. 吊車軌道聯(lián)結(jié)（04G325）軌道及零件中為1 kN/m2軌道及墊層構(gòu)造高度為200mm。按A4級工作級別，, 選用：軌道聯(lián)結(jié)DGL-11，鋼軌，軌道自重標準值為。根據(jù)吊車規(guī)格參數(shù)計算最大輪壓設(shè)計值： ，滿足要求。 7. 基礎(chǔ)梁04G320墻厚度240mm，磚強度等級MU10，砂漿強度等級M5。柱距為6m時窗寬3600mm，安全等級為二級，重要性系數(shù)1.0。（1）縱墻（柱距為6m）選用：JL-3（有窗）；（2）.山墻選用：JL-24（有窗）。三、鋼筋混凝土排架柱截面尺寸確定取軌道頂面至

7、吊車梁頂面的距離，故-起重機梁高-軌道連結(jié)高度=12-1.2-0.2=10.6m。查附錄得到，吊車軌頂至吊車頂部的高度為，考慮屋架下弦至吊車頂部所需空隙高度為，故=12+2.1+0.22=14.32m初步選定基礎(chǔ)頂面標高為則柱的計算高度H=14.32+1.3=15.62m上部柱高Hu=14.32-10.6=3.72m下部柱高Hl=15.62-3.72=11.9m。選擇截面尺寸如下：下柱：bHl20=0.95×1190020=565mm hHk12=0.95×1310012=1037mm取600×1200×150×200，上柱矩形截面。截面數(shù)據(jù)參

8、見表1。表1 計算參數(shù)截面尺寸/mm面積mm2慣性矩/mm4 上柱500×6003.0×1056.25×109下柱I形600×1200×150×2003.3×1054.11×1010四、確定定位軸線及計算簡圖1. 橫向定位軸線的確定端部的橫向定位軸線位于山墻的內(nèi)邊緣，并把端柱的中心線內(nèi)移600mm。其余的橫向定位軸線均過下柱截面幾何中心線。2. 縱向定位軸線的確定，故采用非封閉式軸線。取，B32=150mm。故縱向軸線A、B分別由外墻內(nèi)皮向內(nèi)偏移150mm。3. 計算單元和計算簡圖的確定由于廠房車間沒有特殊的要求，

9、結(jié)構(gòu)均勻布置，除吊車荷載外，荷載在縱向的分布是均勻的，故可取一榀橫向排架為計算單元，計算單元的寬度為縱向相鄰柱間距中心線之間的距離，即，如圖1所示=HuH=3.7215.62=0.238，。排架的計算簡圖如圖4-1所示。五、荷載計算1. 恒荷載（1）屋面結(jié)構(gòu)自重標準值防水層和找平層：預(yù)應(yīng)力混凝土屋面板：屋蓋鋼支撐系統(tǒng)：屋面恒荷載：天窗架自重：屋架自重： 故作用于AB跨兩端柱頂?shù)奈萆w結(jié)構(gòu)自重標準值為：對上柱軸線的偏心距為：（2）柱自重標準值上柱：F2=0.5×0.6×3.72×25=27.9kN對下柱軸線的偏心為：下柱： F3=0.33×11.9×

10、;25=98.18kN偏心距：（3）吊車梁及軌道重標準值: 偏心距：2. 屋面活荷載：屋面活荷載與屋蓋結(jié)構(gòu)自重作用點相同。3. 吊車荷載：查表1可得本車間選用的吊車參數(shù)，從而可得出吊車梁的支座反力影響線，如圖5-2所示。圖 5-2 支座反力影響線作用于排架柱上的吊車豎向荷載為： Dmax=(Pmax,i·yi)=0.9×185×1+0.333+123×0.688+0.013=299.55kNDmin=(Pmin,i·yi)=0.9×35×1+0.333+22×0.688+0.013=55.87kN作用在每個輪上的吊

11、車橫向水平剎車力的標準值，對吊車：對于10t吊車：TQ=Q+g4=0.1×100+34.614=3.37kN故作用于排架上的吊車水平荷載為：Tmax,k=Ti·yi=6.74×0.333+1+3.37×0.688+0.013=11.35kN4. 風(fēng)荷載該地區(qū)基本風(fēng)壓0=0.5kN/m2，風(fēng)壓高度變化系數(shù)按B類地區(qū)取。柱頂：H=14.32+0.3=14.62m，z1=1.13檐口：H=14.62+6.462=21.08m，z2=1.27 風(fēng)荷載標準值為：q1=s1z10B=0.8×1.13×0.5×6=2.71kN/mq2=s

12、2z10B=0.5×1.13×0.5×6=1.70kN/m柱頂集中荷載標準值如下：左風(fēng)吹時： =(0.8+0.5)×(1.65+3.25)+(0.5-0.6)×(1.0+0.46)×1.27×0.5×6 =23.71kN左風(fēng)吹與右風(fēng)吹相反，F(xiàn)w=23.71kN，風(fēng)荷載作用下排架計算簡圖如圖5-3所示（a） （b）圖5-3 風(fēng)荷載分布（a）風(fēng)荷載體型系數(shù)；（b）風(fēng)荷載大小分布六、排架內(nèi)力分析本廠房為單跨廠房，可采用剪力分配法來進行內(nèi)力分析。恒荷載作用下的內(nèi)力分析A柱：=HuH=3.7215.62=0.238，。查附圖

13、得：C1=1.98， C3=1.42則A柱不動鉸支座反力為：RA=1.98×22.55/15.62+1.42×43.07/15.62=6.77kN()相應(yīng)的彎矩圖和軸力圖如圖6-1（a）所示。1. 屋面活荷載下的內(nèi)力分析屋面活荷載在A、B柱頂壓力下為：屋面活荷載在A、B柱頂及變階處產(chǎn)生的彎矩分別為：C1=1.98， C3=1.42RA=1.98×3.6/15.62+1.42×9/15.62=1.27kN()屋面活荷載作用下排架的內(nèi)力圖如圖6-1（b）所示。2. 吊車豎向荷載下的內(nèi)力分析（不考慮廠房整體空間作用）（1） 當作用于A柱，作用于B柱時。作用于下

14、柱中心線上的力矩分別為：Mmax=Dmaxe4A=299.55×0.4=119.82kNMmin=Dmine4A=55.87×0.4=22.35kN 給柱不動鉸支座的反力為：RA=1.42×119.8215.62=10.89kN()RB=1.42×22.3515.62=2.03kN()柱頂總反力為：R=-RA+RB=-10.89+2.03=-8.86kNA、 B的柱頂剪力分別為：VA=RA+0.5R=10.89+0.5-8.86=6.46kNVB=RB+0.5R=-2.03+0.5-8.86=-6.46kN內(nèi)力圖如圖6-2所示。（2）作用于A柱時，由于結(jié)

15、構(gòu)對稱，故只需要將A柱與B柱內(nèi)力互換，并注意內(nèi)力符號即可。3. 吊車水平荷載下的內(nèi)力分析（考慮廠房的整體空間作用）當作用在AB跨時：對于A、B柱y=14.32-10.6-1.2=2.52myHu=2.523.72=0.677即： y=0.677Hu查附圖并線性內(nèi)插得：C5=0.717柱頂反力為：RA=RB=C5Tmax=0.717×11.35=8.14kN()排架柱頂鉸支座，將反力R反向作用于柱頂，并考慮房屋空間作用分配系數(shù)，對兩端有山墻的，取空間作用分配系數(shù)。排架柱頂剪力為：VA=VB=-RA+AkRA+RB=-8.14+0.5×0.80×8.14×2

16、=-1.63kN()當荷載作用方向相反時，彎矩圖與之相反。彎矩圖如圖6-3所示。4. 風(fēng)荷載作用下的內(nèi)力分析（1） 風(fēng)從左向右吹C11=0.355RA=C11q1H=0.355×2.71×15.62=15.03kN()RB=C11q2H=0.355×1.70×15.62=9.43kN()排架柱頂不動鉸支座的總反力為：R=Fw+RA+RB=23.71+15.03+9.43=48.17kN()排架柱頂最后剪力分別為：VA=-RA+0.5R=-15.03+0.5×48.17=9.06kN()VB=-RB+0.5R=-9.43+0.5×48.

17、17=14.66kN()（2） 右風(fēng)時此時和作風(fēng)的情況相反，如圖6-4所示。七、內(nèi)力組合此排架為單跨排架，可僅對A柱或者B柱進行內(nèi)力組合。各種荷載作用下設(shè)計控制界面（-、-、-）內(nèi)力組合見表7-1及表7-2?？刂平孛鎯?nèi)力表 表7-1荷載編號恒荷載屋面活荷載Dmax在A柱Dmin在A柱Tmax左風(fēng)右風(fēng)控制截面-M2.631.12-24.03-24.03±7.5652.45-66.30N253.44360.000.000.000.000.00-M-40.44-11.4895.79-1.68±7.5652.45-66.30N304.1636299.5555.870.000.000

18、.00-M31.863.6418.91-78.56±109.60472.12-436.38N391.2236299.5555.870.000.000.00V6.771.27-6.466.46±9.7251.39-41.21內(nèi)力組合表 表7-2控制截面-荷載內(nèi)力永久荷載效應(yīng)控制的組合可變荷載效應(yīng)控制的組合組合項目MN,V組合項目MN,V+Mmax及相應(yīng)N1.2×+1.4×+1.4×0.7×77.68339.41-Mmax及相應(yīng)N1.2×+1.4×+1.4×0.7×（+）-120.62304.13N

19、max及相應(yīng)M1.35×+1.4×0.7×（+）-91.28377.421.2×+1.4×+1.4×0.7×（+）-91.21354.53Nmin及相應(yīng)M1.2×+1.4×+1.4×0.7×（+）-119.79339.41-+Mmax及相應(yīng)N1.35×+1.4×0.7×（+）98.09704.181.2×+1.4×+1.4×0.7×（+）144.39784.36-Mmax及相應(yīng)N1.35×+1.4×

20、;0.7×（+）-130.8445.901.2×+1.4×+1.4×0.7×-108.61400.27Nmax及相應(yīng)M1.35×+1.4×0.7×（+）86.84739.461.2×+1.4×+1.4×0.7×（+）133.14819.64Nmin及相應(yīng)M1.35×+1.4×0.7×-119.6410.621.2×+1.4×-141.35365.00-+Mmax及相應(yīng)N1.35×+1.4×0.7×

21、（+）635.20856.9963.941.2×+1.4×+1.4×0.7×（+）828.71798.3084.51-Mmax及相應(yīng)N1.35×+1.4×0.7×（+）-569.1582.90-34.441.2×+1.4×+1.4×0.7×（+）-757.10524.22-52.76Nmax及相應(yīng)M1.35×+1.4×0.7×（+）635.20856.9963.941.2×+1.4×+1.4×0.7×（+）638.3

22、6924.1160.21Nmin及相應(yīng)M1.35×+1.4×0.7×505.69528.1559.501.2×+1.4×699.20469.4680.0761.00八、排架柱截面設(shè)計1、設(shè)計資料（1）截面尺寸上 柱：面 積：600×1200×150×200慣性矩：下 柱：面 積：慣性矩：（2）材料強度采用預(yù)制柱，混凝土強度等級為C30，箍筋采用HPB300級，縱向受力鋼筋為HRB400級鋼筋，采用對稱配筋。（3） 計算長度排架平面內(nèi)，上柱：2×3.72=7.44m；下柱：1×11.9=11.9m

23、 排架平面外，上柱：1.25×3.72=4.65m；下柱：0.8×11.9=9.52m 2、配筋計算（1）由于截面-的彎矩和軸力設(shè)計值均比截面-大，故下柱配筋由截面-的最不利組合控制，而上柱配筋由-截面的最不利組合控制。經(jīng)比較，將用于上柱和下柱截面配筋計算的最不利組合列入表8-1中；（2）柱在排架平面內(nèi)的配筋計算見表8-2。（3）柱在平面排架外承載力計算如下：上柱Nmax=377.42kN，l0b=4.650.6=7.75查表可得：=1.0 ，Nu=0.9fcA+fy'As'=0.9×1.014.3×3×105+360×

24、;883=4147kN>377.42kN滿足要求。下柱Nmax=924.11kN，平面外的慣性矩 l0b=9520149.3=63.76查得： =0.795Nu=0.9fcA+fy'As'=0.9×0.79514.3×3.3×105+360×1256=3699.96kN>924.11kN滿足要求。（4） 箍筋配置非震區(qū)的單層廠房排架柱箍筋一般按構(gòu)造要求設(shè)置。故對于上下柱均采用8200，在牛腿處箍筋加密為8100。 柱在排架方向的， 表8-1截面內(nèi)力組/mm/mm/mm/mm/mm/mm-120.6239720417744050

25、0460304.13-91.2824220262377.42-828.711038331071119001000960798.30638.3669133724924.11注：1. 2. 3. 取20和中的較大值。 柱在排架方向內(nèi)的配筋計算 表8-2截面內(nèi)力組偏心情況計算值實際值-120.6241762735238大511320942304.13-91.2826247244238大239377.42-828.711071153193497大1227420798.30638.367241184108497大834924.11注：1.，。 2.。上柱：； 下柱：當時，； 當時，。 3.上柱：，； 下

26、柱：當時，； 當時，； 上柱或下柱：當時，。3、裂縫寬度驗算混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范（GB50010-2010）規(guī)定，對的柱應(yīng)該進行裂縫寬度驗算。由荷載規(guī)范查得各荷載項的準永久組合值系數(shù)分別為：屋面活荷載、風(fēng)荷載： 雪荷載：此廠房處于武漢市內(nèi)，屬于類地區(qū)，故吊車荷載：上柱和下柱的內(nèi)力準永久值分別為：上柱：Mq=2.63+1.12×0.2-24.03×0.6-7.56×0.6=-16.1kN·m e0h0=16100260.64×460=0.13<0.55，不需進行裂縫寬度驗算；下柱： Mq=31.86+3.64×0.2+18.91&#

27、215;0.6+109.6×0.6=109.7kN·m Nq=391.22+36×0.2+299.55×0.6=578.2kN e0h0=109700578.2×960=0.20<0.55，不需要進行裂縫驗算。4、牛腿配筋計算根據(jù)吊車梁支撐位置截面尺寸及構(gòu)造要求，初步確定牛腿尺寸及配筋如圖8-1所示。牛腿截面寬度，截面高度，。（1） 牛腿截面高度驗算。，按下式確定：Fvk=Dmax,k+F4,k=299.55+50.72=350.27kN牛腿頂部水平荷載標準值?。篎hk=Tmax,k=11.35kN豎向力作用點位于下柱截面以內(nèi)，取，則：1

28、-0.5FhkFvkftk0.5+ah0=0.65×1-0.5×11.35350.27×2.01×600×5600.5=863.74kN>Fvk滿足要求。牛腿配筋計算。由于吊車豎向荷載的作用點至下柱邊緣的距，因而牛腿可按構(gòu)造要求配筋，縱筋取416（），箍筋取8100。5、排架柱的吊裝驗算（1）計算簡圖排架柱插入基礎(chǔ)杯口內(nèi)的高度，故柱的總長度。采用就地翻身起吊，吊點設(shè)在牛腿下部處，計算簡圖如圖8-2所示。（2）荷載計算吊裝時，應(yīng)考慮動力系數(shù)，柱自重的重力荷載分項系數(shù)取1.35。（3）彎矩計算M1=12q1Hu2=-12×15.19

29、×3.722=-105.103kN支座A的反力：RA=12×16.71×12.32-145.0212.3=90.98kN 則正彎矩最大處距支座A的距離為：x=RAq3=90.9816.71=5.44m M3=RAx-12q3x2=251.30kNm（4）截面受彎承載力及裂縫寬度驗算上柱：裂縫寬度驗算：，取滿足。下柱：Mu=fy'As'h0-as=360×1256×960-40=415.99kNm>0M3=0.9×251.30=226.17kNm裂縫寬度驗算：Mk=M31.35=186.15kNmsk=Mk0.87

30、h0As=186.15×1060.87×960×1256=177.45N/mm2te=As0.5bh+bf-bhf=12560.5×150×1000+(600-150)×200=0.0008<0.01故取=1.1-0.65ftktesk=1.1-0.65×2.010.01×177.45=0.36max=crskEs1.9cs+0.08deqte=1.9×0.36×177.452.0×105×1.9×28+0.08×180.01=0.12mm<0

31、.3mm滿足要求。九、錐形杯口基礎(chǔ)設(shè)計1、荷載計算（1）由基礎(chǔ)梁傳至基礎(chǔ)頂面的荷載每個基礎(chǔ)承受的維護墻寬度為計算單元的寬度B=6.0m，墻高15.62+1.2+1.0-0.45=17.37m。墻上有上下鋼框玻璃窗，窗寬，上下窗高分別為和，鋼窗自重，每根基礎(chǔ)梁自重標準值為，內(nèi)外厚水泥砂漿粉刷，磚墻重度。故由墻體和基礎(chǔ)梁傳來的重力荷載標準值和設(shè)計值： 基礎(chǔ)梁自重： 圍護墻自重： (1+19×0.24) ×6×17.37-(3+4.8) ×3.6=423.34kN鋼窗梁： Nwk=454.08kN對基礎(chǔ)的偏心距對基礎(chǔ)底面的偏心彎矩Mwk=-Nwkew=-454

32、.08×0.62=-281.53kNm（2） 柱傳來的荷載組合M/kN·mN/kNV/kNMk/kN·mNk/kNVk/kN一828.71798.3084.51596.49626.1161.33二-757.10524.22-52.76-536.23430.33-36.36三638.36924.1160.21460.52715.9743.982、初步確定截面尺寸（1）基礎(chǔ)高度和杯口尺寸已知柱插入杯口深度為，故杯口深度為。杯口頂部尺寸：寬為，長為1200+2×75=1350mm；杯口底部尺寸：寬為，長為1200+2×50=1300mm。取杯壁厚度，

33、杯底厚度；h2=450mm，據(jù)此，初步確定基礎(chǔ)高度為。（2）確定基礎(chǔ)底面尺寸基礎(chǔ)埋深，取基礎(chǔ)底面以上土的平均重度為，則深度修正后的地基承載力為底面面積（考慮偏心影響）：A=1.3Nwk+Nk,maxfa-md=1.3×454.08+715.97339-20×2.45=5.25m2取基礎(chǔ)底面面積 A=lb=2.4×3.6=8.64m2基礎(chǔ)底面彈性慣性矩： 具體如圖9-13、地基承載力驗算基礎(chǔ)及上方土的重力標準值（1） 按第一組內(nèi)力標準值驗算軸向力： 圖9-1 基礎(chǔ)尺寸及反力設(shè)計值Nk=Nwk+N1k+Gk=454.08+626.11+423.36=1503.55kN

34、 彎矩： Mk=Mwk+M1k+V1kh=-281.53+596.49+61.33×1.3=394.69kNmPk,mink,max=NkA±MkW=1503.558.64±394.695.18=250.22kPa<1.2fa=406.8kPa97.83kPa>0滿足要求。（2） 按第二組內(nèi)力標準值驗算軸向力：Nk=Nwk+N2k+Gk=454.08+430.33+423.36=1307.77kN 彎矩：Mk=Mwk+M2k+V2kh=-281.53-536.23-36.36×1.3=-865.03kNme=MkNk=865.031307.7

35、7=0.66m>b6=0.6ma=b2-e=3.62-0.66=1.14mpk,max=2Nk3al=2×1307.773×1.14×2.4=318.66kPa<1.2fa=406.8kPa滿足要求。（3） 按第三組內(nèi)力標準值驗算軸向力：Nk=Nwk+N3k+Gk=454.08+715.97+423.36=1593.41kN 彎矩： Mk=Mwk+M3k+V3kh=-281.53+460.52+43.98×1.3=236.16kNmPk,mink,max=NkA±MkW=1593.418.64±236.165.18=230

36、.01kPa<1.2fa=406.8kPa138.83kPa>0滿足要求。4、基礎(chǔ)受沖切承載力驗算因為由柱邊做出的斜線與杯壁相交，由變階處做出的斜線落在基礎(chǔ)底面外，這說明不可能從柱邊發(fā)生沖切破壞，故可不驗算沖切破壞。5、基底配筋計算（1）沿排架方向的配筋計算配筋計算算要采用設(shè)計值，從上面的計算可以看出第二組荷載組合最不利，因此考慮第二組內(nèi)力組合的配筋計算。除去上部土重基礎(chǔ)承受的軸力設(shè)計值：N=1.2Nwk+N2=1.2×454.08+524.22=1069.12kN彎矩設(shè)計值：M=1.2Mwk+M2+V2h=-1.2×281.53-757.10-52.76

37、15;1.3=-1163.52kNme=MN=1163.521069.12=1.09m>b6=0.6m（基礎(chǔ)出現(xiàn)拉應(yīng)力）a=b2-e=3.62-1.09=0.71mpj,max=2N3al=2×1069.123×0.71×2.4=418.28kPa設(shè)應(yīng)力為零的截面至截面的距離為，x=2Npj,maxl=2×1069.12418.28×2.4=2.13m此截面在柱中心線右側(cè)2.13-3.6/2=0.33m處，柱邊截面離柱中心線，變階截面離柱中心線為，故柱邊截面處的地基凈反力 Pj,I=0.33+0.52.13×418.28=162

38、.99kPa變階截面處的地基凈反力 Pj,I'=0.33+0.9252.13×418.28=247.43kPa沿基礎(chǔ)長邊方向，對柱邊截面-處的彎矩為MI=112a122l+a'pj,max+Pj,I+pj,max-Pj,Il=112×1.32×2×2.4+0.6×418.28+162.99+(418.28-162.99)×2.4=528.34kNm變階處截面的彎矩MI'=112a122l+a'pj,max+Pj,I'+pj,max-Pj,I'l=112×0.8752×2×2.4+1.19×418.28+247.43+(418.28-247.43)×2.4=280.58kNm采用級鋼筋，保護層厚度取，故有效高度，故As