水上鋼平臺施工專項方案施)

1、第一章 概述. 3第二章 現(xiàn)澆梁支撐體系的計算 42.1 、概述. 42.1.1 支頂架的結(jié)構(gòu) 52.1.2 鋼平臺的結(jié)構(gòu) 52.2 鋼管支架的計算 62.2.1 荷載組合 錯誤! 未定義書簽。2.2.2 支架力學(xué)計算 錯誤! 未定義書簽。2.2.3 大楞計算： 錯誤! 未定義書簽。2.2.4 小楞計算 錯誤! 未定義書簽。2.2.5 底模板計算 錯誤! 未定義書簽。2.3 鋼平臺的計算 362.3.1 鋼平臺構(gòu)造 362.3.2 36# 工字鋼計算 372.3.3 貝雷架計算 392.3.4 鋼管樁計算 42第三章 鋼管架搭設(shè) . 483.1 施工準(zhǔn)備 483.2 基礎(chǔ) 483.3 搭設(shè)鋼管

2、架及配件應(yīng)符合下列規(guī)定： 483.4 鋼管架拆除注意事項 503.5 鋼管架搭設(shè)作業(yè)安全措施 51第四章 鋼管樁與貝雷架搭設(shè) 52第五章 環(huán)境保護措施 . 53第六章 安全生產(chǎn)和文明施工 55第一章 概述本工程為原西岸大橋東側(cè)擴建新橋橋工程。起點橋臺樁號為k2+188，終點橋臺樁號為k2+388，全橋共 7跨。新建橋標(biāo)準(zhǔn)跨徑組合16+20+（28+56+32） +16+32=200m新建橋?qū)挒?0.8，橫向布置為0.5米m （防撞 欄）+7.5m （車行道）+2.8m （人行道）。具體結(jié)構(gòu)為：上部結(jié)構(gòu)：（1）主橋： 新建西岸大橋主橋的上部結(jié)構(gòu)采用 28m+56m+32的變截面預(yù)應(yīng)力混泥土連 續(xù)

3、箱梁，中支點梁高為3.5m，跨中梁高為2m箱體采用單箱雙室結(jié)構(gòu)，按 A類構(gòu)件設(shè)計。（2）弓I橋：弓I橋的上部結(jié)構(gòu)采用 16m和20m的空心板以及 32m的小箱梁。其中32m簡支小箱梁為預(yù)制拼裝結(jié)構(gòu)，按A類構(gòu)件設(shè)計，梁 高為1.8m，端部設(shè)置牛腿，牛腿處梁高1.4m,單片小箱梁頂部寬2.4m,小 箱梁間設(shè)置30cm濕接縫。下部結(jié)構(gòu)：中墩采用雙柱墩梁固接，邊墩采用鋼 筋混凝土蓋梁雙柱式墩。為保證橫橋向剛度,設(shè)置樁基礎(chǔ)系梁及立柱系梁, 基礎(chǔ)采用鋼筋混凝土鉆孔灌注樁,所有樁基均按嵌巖樁設(shè)計。橋墩主橋為 雙柱式墩,弓橋為樁柱式墩,上接蓋梁,橋臺為一字式橋臺。橋型布置見 下圖西岸大橋橋位于佛山市南海區(qū)西樵

4、鎮(zhèn)原西岸大橋處，橫跨*河，該處河道較寬，河道頂面的寬度是147.64m.河床底的寬度是120.65m河床有水流 河道的寬度是54.54，水深受季節(jié)性降水及*河水位影響明顯。水中樁基 與連續(xù)梁施工需要搭設(shè)鋼平臺。鋼平臺主要采用鋼管樁與貝雷架相結(jié)合， 鋼平臺搭設(shè)完畢后，在鋼平臺上搭設(shè)鋼管支架。第二章現(xiàn)澆梁支撐體系的計算2.1、概述本方案鋼平臺主要采用鋼管樁與貝雷架和工字鋼相結(jié)合。鋼管樁根據(jù)實際需要運至施工現(xiàn)場，用25T吊車吊起振動錘（45KV）,夾住鋼管樁，然后 對位,對好位后啟動電源開始振動下沉，鋼管樁下沉過程中用全站儀觀測鋼 管樁是否偏位，若發(fā)生偏位，立即停止振動.將振動錘松開，在反方向夾住鋼

5、 管樁, 再啟動電源繼續(xù)振動下沉 , 當(dāng)鋼管樁下沉到樁頂設(shè)計標(biāo)高時 , 再用吊 車吊起下一段鋼管樁 ,并與已下沉鋼管樁對接好 , 然后焊接接頭再振動下 沉。為了保證不因地質(zhì)變化影響樁的承載力，最后連續(xù)振動一分鐘鋼管樁 貫入深度不大于5mm即可。2.1.1 支頂架的結(jié)構(gòu)支頂架（碗扣）搭設(shè)方案，具體搭設(shè)見計算書設(shè)置。 （按最不利計算， 搭設(shè)， 2 米梁高可以重新計算，但費用相差不大）2.1.2 鋼平臺的結(jié)構(gòu)本工程過水段現(xiàn)澆梁需要搭設(shè)水上平臺，水上平臺的結(jié)構(gòu)主要是貝雷 架與鋼管樁結(jié)合。貝雷架順橋向設(shè)置 ,1 、箱梁兩端中腹板采用三排單層， 邊腹板采用兩排單層的組合，翼板采用兩排單層的組合，跨徑為6m

6、除兩端部分也同樣采取這一組合，跨徑改為 12 米。單幅橋?qū)挋M橋向設(shè)置 11 排 貝雷架。貝雷架直接作用在 4排32#工字鋼上，貝雷架上搭設(shè) 32#工字鋼作 為鋼管支架的支撐體系。單幅橋?qū)挋M軸向設(shè)置 5根600x 8mn鋼管樁，鋼 管樁頂部用凹槽形式與2根32b工字鋼連成一體。貝雷片間距見“工字鋼 受力簡圖” , 貝雷片和工字鋼連接；貝雷架上鋪設(shè) 32#工字鋼作為鋼管架的 墊腳，32#工字鋼縱向間距為75cm每條工字鋼與最外邊兩排貝雷片用倒“ 型焊接，加強貝雷片和工字鋼的整體性。鋼管樁橫橋向見“工字鋼受力簡 圖”，鋼管樁之間用 20#槽鋼作為剪刀斜撐焊接連固成一體，詳見附圖。90X90cm鋼管架

7、36#工字鋼軍用貝雷架橫向單排56#工字鋼血600 鋼管立柱50X 120cmC2混凝土基礎(chǔ)鋼平臺橫截面圖鋼平臺截面圖2.2 箱梁自重荷載分布簡化依據(jù)箱梁的實際尺寸，將箱梁的橫截面簡化為兩種形式，分別對應(yīng)端部和跨中的兩種典型橫斷面；在縱向上，箱梁兩端各6m范圍內(nèi)采用端部橫斷面形式，中間為跨中橫斷面形式2.3 鋼管支架的計算231箱梁兩端的支架計算（兩端各 6米范圍）亠、工程參數(shù)箱梁參數(shù)箱梁高度3.5m頂板厚度0.25m底板厚度0.5m翼板厚度0.25m腹板厚度0.6m支架參數(shù)建筑施工危險等級川級危險等級系數(shù)：支撐結(jié)構(gòu)1水平桿件1支模咼度5m鋼管類型0 48X 3.5 mm底板下立桿縱距0.8m

8、立桿橫距0.8m腹板下立桿縱距0.4mr立桿橫距0.4m翼板下立桿縱距1m立桿橫距1m水平桿步距0.9m伸出長度a0.4m面板木膠合板厚度：18mm次楞方木支撐，間距0.2m主楞雙鋼管剪刀撐設(shè)置依據(jù)JGJ300-2013規(guī)范要求，采用有剪刀撐框架式支撐結(jié)構(gòu)，剪刀撐寬度：縱距方向4跨，橫距方向4跨支撐結(jié)構(gòu)與既有結(jié)構(gòu)連接情況支撐結(jié)構(gòu)與既有結(jié)構(gòu)未作可靠連接何載參數(shù)永久 何載新澆砼自重324kN/m鋼筋自重31.5kN/m面板次楞自重20.5kN/m支架自重0.14kN/m可變何載施工人員 及設(shè)備荷載面板與次楞主楞立桿22.5kN/m2.5kN22.5kN/m22.5kN/m箱梁翼板模板面板驗算面板采

9、用木膠合板，厚度為18mm,取寬度1仃的勺面板作為計算寬度面板的截面抵抗矩 W=1000X 18X 18/6=54000口金截面慣性矩 匸 1000X 18X 18X 18/12=486000mrh（一）強度驗算1、面板按三跨連續(xù)梁計算，其計算跨度取支承面板的次楞間距,L=0.2m。2、荷載計算取均布荷載或集中荷載兩種作用效應(yīng)考慮，計算結(jié)果取其大值均布線荷載設(shè)計值為：qi=1.2 X (24 X 0.25+1.5 x 0.25+0.5)+1.4 X 2.5 X 1 = 11.750kN/mqi二1.35 X (24 X 0.25+1.5 X 0.25+0.5)+1.4 X 0.7 X 2.5

10、X 1 = 11.731kN/m根據(jù)以上兩者比較應(yīng)取q1二11.750kN/m作為設(shè)計依據(jù)。集中荷載設(shè)計值：模板自重線荷載設(shè)計值q2=1.2 X 1X 0.5=0.600 kN/m跨中集中荷載設(shè)計值 P=1.4 X 2.5= 3.500kN3、強度驗算施工荷載為均布線荷載：2 2M=0.1qd =0.1 X 11.750 X0.2 =0.047kN m施工荷載為集中荷載:M=0.08qd 2+0.213PI=0.08 X 0.600 X0.22 +0.213 X 3.500 X0.2=0.151kN m取MU=0.151KN仃驗僉算強度面板抗彎強度設(shè)計值f=12.5N/mm2;6MU0.151

11、 X 102er =2.80N/mm < f=12.5N/mmW54000面板強度滿足要求（二）撓度驗算撓度驗算時，荷載效應(yīng)組合取永久荷載+施工均布荷載，分項系數(shù)均取1.0q = 1 X( 24X 0.25 + 1.5 X 0.25 + 0.5+2.5 ) =9.375kN/m;面板最大容許撓度值：200/400=0.5mm ;面板彈性模量：E = 4500N/mm 2;440.677ql0.677 X 9.375 X 200v =0.05mm < 0.5mm100EI100X 4500X 486000滿足要求!三、箱梁翼板次楞方木驗算次楞采用方木，寬度100mm高度100mm間距

12、0.2m,截面抵抗矩Wtt截 面慣性矩I分別為：截面抵抗矩 W =100X 100X 100/6=166667mrh截面慣性矩 I =100 X 100X 100X 100/12=8333333mrmL=1m（一）抗彎強度驗算1、次楞按三跨連續(xù)梁計算，其計算跨度取立桿橫距,pF2、荷載計算取均布荷載或集中荷載兩種作用效應(yīng)考慮，計算結(jié)果取其大值。均布線荷載設(shè)計值為：qi=1.2 X (24 X 0.25+1.5 x 0.25+0.5)+1.4 X 2.5 x 0.2=2.350kN/mqi二1.35 X (24 X 0.25+1.5 X 0.25+0.5)+1.4 X 0.7 X 2.5 X 0

13、.2=2.346kN/m根據(jù)以上兩者比較應(yīng)取qi二2.350kN/m作為設(shè)計依據(jù)。集中荷載設(shè)計值：模板自重線荷載設(shè)計值q2=1.2 X 0.2 X 0.5=0.120kN/m跨中集中荷載設(shè)計值 P=1.4 X 2.5= 3.500kN3、強度驗算施工荷載為均布線荷載：M二 0.1q il 2=0.1 X 2.350 X 12=0.235kN m施工荷載為集中荷載：M2二 0.08q 2I 2+0.213Pl=0.08 X 0.120 X 12+0.213 X 3.500 X 1=0.755kN m取Mk=0.755kN m驗算強度木材抗彎強度設(shè)計值f=17N/mm；Max(T = W=0.75

14、5 X 106166667=4.53N/mni < f=17N/mm2次楞抗彎強度滿足要求（二）抗剪強度驗算施工荷載為均布線荷載時:V1=0.6qil=0.6 X2.350 X 1=1.410kN施工荷載為集中荷載：V2= 0.6q 2l+0.65P=0.6 X 0.120 X 1+0.65 X 3.500=2.347kN 取V=2.347kN驗算強度。木材抗剪強度設(shè)計值fv=1.6N/mm2;抗剪強度按下式計算3V T =2bh3X 2.347 X 1032X 100X 1002=0.352N/mm < fv=1.6N/mm次楞抗剪強度滿足要求?。ㄈ隙闰炈銚隙闰炈銜r，荷載效應(yīng)

15、組合取永久荷載+施工均布荷載，分項系數(shù)均取1.0。q = 0.2 X( 24X 0.25 + 1.5 X 0.25 + 0.5+2.5 ) =1.875kN/m次楞最大容許撓度值:1000/250=4mm2次楞彈性模量：E = 10000N/mm ;0.677ql 40.677 X 1.875 X 10004V =100EI100X 10000X 8333333=0.15mm < 4mm滿足要求!四、箱梁翼板主楞驗算主楞采用：雙鋼管，截面抵拒矩 W=10.16crh截面慣性矩I=24.38cm4（一）強度驗算當(dāng)進行主楞強度驗算時，施工人員及設(shè)備均布荷載取2.5kN/mnt首先計算次楞作用

16、在主楞上的集中力P。作用在次楞上的均布線荷載設(shè)計值為：qn= 1.2 X （24 X 0.25+1.5 X 0.25+0.5）+1.4 X 2.5 X 0.2=2.350kN/mq12= 1.35 X （24 X 0.25+1.5 X 0.25+0.5）+1.4 X 0.7 X 2.5 X 0.2= 2.346kN/m根據(jù)以上兩者比較應(yīng)取q1= 2.350kN/m作為設(shè)計依據(jù)。次楞最大支座力=1.1q1l=1.1 X 2.350 X 1=2.585kN。次楞作用集中荷載P=2.585kN,進行最不利荷載布置如下圖：OO0100010001000/Jff計算簡圖（kN）彎矩圖(kN m) 最大彎

17、矩 Mma=1.318kN m主楞的抗彎強度設(shè)計值f=205N/mm；2 2129.724N/mm < 205N/mmMnax1.318 X 106（T 一一3W10.16 X 103主楞抗彎強度滿足要求?。ǘ隙闰炈銚隙闰炈銜r，荷載效應(yīng)組合取永久荷載 +施工均布荷載，分項系數(shù)均取1.0 首先計算次楞作用在主楞上的集中荷載 P。作用在次楞上的均布線荷載設(shè)計值為：q = 0.2 X（ 24X 0.25 + 1.5 X 0.25 + 0.5+2.5 ） =1.875kN/m次楞最大支座力=1.1q1l=1.1 X 1.875 X 1=2.063kN。以此值作為次楞作用在主楞上的集中荷載P,

18、經(jīng)計算，主梁最大變形值V=1.438mm主梁的最大容許撓度值：1000/150=6.7mm.最大變形 Vmax=1.438mm < 6.7mm滿足要求!五、風(fēng)荷載計算1.風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值應(yīng)按下式計算：3 k=y s卩z3 03 0-基本風(fēng)壓，按北京10年一遇風(fēng)壓值采用，3 °=0.3kN/m2卩s-支撐結(jié)構(gòu)風(fēng)荷載體形系數(shù)卩s，將支撐架視為桁架，按現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn)建筑結(jié) 構(gòu)荷載規(guī)范表第33項和37項的規(guī)定計算。支撐架的擋風(fēng)系數(shù)=1.2 X A/(| aXh)=1.2 X 0.093/(0.8 X 0.9)=0.155式中A -2步一跨范圍內(nèi)的擋風(fēng)面積，A=(l a+h+0.3

19、25l ah)d=0.093ml a-立桿間距，0.8m，h 步距，0.9m，d 鋼管外徑，0.048m系數(shù)1.2節(jié)點面積增大系數(shù)。系數(shù)0.325,支撐架立面每平米內(nèi)剪刀撐的平均長度。單排架無遮攔體形系數(shù)：卩st=1.2=1.2 X 0.155=0.19無遮攔多排模板支撐架的體形系數(shù)：1- n n 1-0.90卩 s= st=0.19 1- n1-0.90n 風(fēng)荷載地形地貌修正系數(shù)。2=0.36n-支撐架相連立桿排數(shù)。支撐架頂部立桿段距地面計算高度H=5m按地面粗糙度C類 有密集建筑群的城市市區(qū)。風(fēng)壓高度變化系數(shù)卩z=0.65。支撐架頂部立桿段風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值32k=卩 z 卩 s 3 o=0.6

20、5 X 0.36 X 0.3=0.070kN/m2.風(fēng)荷載引起的立桿軸力標(biāo)準(zhǔn)值Nwk有剪刀撐框架結(jié)構(gòu)支撐結(jié)構(gòu)，按下式計算：24X 0.07 X 5 =0.27kN 2B2X13式中：Pw風(fēng)荷載的線荷載標(biāo)準(zhǔn)值， Pw=3 kl a=0.070 X仁0.07kN/m3 k風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值,3 k=0.070kN/m：l a立桿縱向間距，n waP/vlHNw=二l a=1mnwa單元框架的縱向跨數(shù)，取nwa=4卜支撐結(jié)構(gòu)高度，H=5m,支撐結(jié)構(gòu)橫向?qū)挾?，B=13m3.風(fēng)荷載引起的立桿彎矩設(shè)計值M有剪刀撐框架式支撐結(jié)構(gòu)，風(fēng)荷載引起的立桿彎矩標(biāo)準(zhǔn)值MvK=Mk2 2Mk=FWh=0.07 X 0.9=0.

21、006kN m風(fēng)荷載引起的立桿彎矩設(shè)計值 M=y QMvk=1.4 X 0.006=0.008kN m六、立桿穩(wěn)定性驗算(一) 立桿軸力設(shè)計值對于承載能力極限狀態(tài)，應(yīng)按荷載的基本組合計算荷載組合的效應(yīng)設(shè)計值。分別計 算由可變荷載或永久荷載控制的效應(yīng)設(shè)計值，按最不利的效應(yīng)設(shè)計值確定。不組合風(fēng)荷 載時，立桿軸力設(shè)計值按下式計算取較大值：1.2 X 0.14 X 5+(24 X 0.25 + 1.5 X 0.25 + 0.5) X 1 X 1+1.4 X 2.5 X 1X1= 12.590kN;1.35 X 0.14 X 5+(24 X 0.25 + 1.5 X 0.25 + 0.5) X 1 X

22、1+1.4 X 0.7 X 2.5 X 1X 1 =12.676kN;立桿軸向力取上述較大值，N=12.676KN組合風(fēng)荷載時：1.2 X 0.14 X 5+(24 X 0.25 + 1.5 X 0.25 + 0.5) X 1 X 1+1.4 X 0.9 X( 0.27+2.5 X 1 X 1) =12.580kN;1.35 X 0.14 X 5+(24 X 0.25 + 1.5 X 0.25 + 0.5) X 1 X 1+1.4 X 0.7 X 0.9 X(0.27+2.5 X 1 X 1 =12.669kN;立桿軸向力取上述較大值，N=12.669KN(二) 立桿計算長度L0有剪刀撐框架式

23、支撐結(jié)構(gòu)中的單元框架穩(wěn)定性驗算時，立桿計算長度L°= B hB ay h卩一立桿計算長度系數(shù)，按建筑施工臨時支撐結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)范附錄表 B-4水平桿 不連續(xù)取值。表中主要參數(shù)取值如下：有剪刀撐框架式支撐結(jié)構(gòu)的剛度比EI lyhk 6h其中E-彈性模量，取206000 (N/mrm)I 鋼管的截面慣性矩，取121900 (口命h立桿步距，取900mmk節(jié)點轉(zhuǎn)動剛度，取25kN m/radl y立桿的y向間距，取800mm206000X121900800K=6+=1.26900X 25X 1066X 900ax單元框架x向跨距與步距h之比，ax =l x/h=0.8/0.9=0.89nx單元

24、框架的x向跨數(shù)，nx =4x向定義：立桿縱橫向間距相同，x向為單元框架立桿跨數(shù)大的方向， 取板底立桿縱 距方向。根據(jù)以上參數(shù)查表，立桿計算長度系數(shù)卩=2.22B a掃地桿高度與懸臂長度修正系數(shù)，按附錄表B-6水平桿連續(xù)取值，B a=1.05其中ai掃地桿高度與步距h之比，ai=0.2/0.9=0.22a2懸臂長度與步距 h之比，a2=0.4/0.9=0.44aai與a2中的較大值，a=0.44B H高度修正系數(shù)，架體高度5m, B H=1立桿計算長度 Lo=B hB ay h =1 X 1.05 X 2.22 X 0.9=2.10m（三）立桿穩(wěn)定性驗算有剪刀撐框架式支撐結(jié)構(gòu)，應(yīng)按下式對單元框架

25、進行立桿穩(wěn)定性驗算:N=fN-立桿軸力設(shè)計值，取12.676kN;-軸心受壓構(gòu)件的穩(wěn)定系數(shù),根據(jù)長細比入=Lo/i查規(guī)范附錄A取值;入一計算長細比，入=L/i=2100/15.80=133，查表 =0.381 ;L0 立桿計算長度，取2100mm i 桿件截面回轉(zhuǎn)半徑,取15.80mmA桿件截面積，取489mm f 鋼材抗壓強度設(shè)計值,取205N/mrhN12.676 X 1030.381 X 489=68.038N/mm < f=205 N/mm 2立桿穩(wěn)定性滿足要求！ 立桿局部穩(wěn)定性驗算有剪刀撐框架式支撐結(jié)構(gòu)，組合風(fēng)荷載時，還應(yīng)按下式進行立桿局部穩(wěn)定性驗算:W(11.1)N'

26、eN-立桿軸力設(shè)計值，取12.669kN;-軸心受壓構(gòu)件的穩(wěn)定系數(shù),根據(jù)長細比入=Lo/i查規(guī)范附錄A取值；入一計算長細比，入=L/i=170/1.58=108，查表 =0.53Lo 立桿計算長度，進行局部穩(wěn)定性驗算時，Lo=( 1+2a)h=(1+2 X 0.444) X 0.9=1.70m aa1與a2中的較大值，a=0.444其中a掃地桿高度與步距 h之比，a=0.2/0.9=0.222a2懸臂長度與步距 h之比，a2=0.4/0.9=0.444i 桿件截面回轉(zhuǎn)半徑,取1.58cm；A桿件截面積，取489mm f 鋼材抗壓強度設(shè)計值,取205N/mrhM風(fēng)荷載引起的立桿彎矩設(shè)計值，M=0

27、.008kNmW桿件截面模量，W=5080n1mN' e立桿的歐拉臨界力，,n 12.669 X 103 * *0.008 X 106+'12.669、0.53 X 4895080X( 1-1.1 X 0.53 X 85.26=48.883+1.724=50.607N/mmi < f=205 N/mm 2立桿局部穩(wěn)定性驗算滿足要求！七、箱梁底板模板面板驗算面板采用木膠合板，厚度為18mm,取寬度1m的面板作為計算寬度。EA3.142 2 X 206000X 489N e= -2 =2=85.26kN入108立桿穩(wěn)定性驗算如下：L=0.2m。2、荷載計算取均布荷載或集中荷載

28、兩種作用效應(yīng)考慮，計算結(jié)果取其大值。均布線荷載設(shè)計值為：qi=1.2 X (24 X (0.25+0.5)+1.5 X (0.25+0.5)+0.5)+1.4 X 2.5 X 仁27.050kN/mqi=1.35 X (24 X (0.25+0.5)+1.5 X (0.25+0.5)+0.5)+1.4 X 0.7 X 2.5X 1= 28.944kN/m根據(jù)以上兩者比較應(yīng)取qi二28.944kN/m作為設(shè)計依據(jù)。集中荷載設(shè)計值：模板自重線荷載設(shè)計值q2=1.2 X 1X 0.5=0.600 kN/m跨中集中荷載設(shè)計值 P=1.4 X 2.5= 3.500kN3、強度驗算施工荷載為均布線荷載：M

29、=0.1qd 2=0.1 X 28.944 X0.22=0.116kN m施工荷載為集中荷載：M=0.08q2+0.213PI=0.08 X 0.600 X0.22 +0.213 X 3.500 X0.2=0.151kN m取MU=0.151KN仃驗算強度面板抗彎強度設(shè)計值f=12.5N/mm2;Mmax0.151 X 1062er =2.80N/mm < f=12.5N/mmW54000面板強度滿足要求（二）撓度驗算撓度驗算時，荷載效應(yīng)組合取永久荷載+施工均布荷載，分項系數(shù)均取1.0q = 1X( 24X (0.25+0.5) + 1.5 X (0.25+0.5) + 0.5+2.5

30、) =22.125kN/m;面板最大容許撓度值：200/400=0.5mm ;面板彈性模量：E = 4500N/mm 2;0.677ql 40.677 X 22.125 X 2004v = =0.11mm < 0.5mm100EI100X 4500X 486000滿足要求!八、箱梁底板次楞方木驗算次楞采用方木，寬度100mm高度100mm間距0.2m,截面抵抗矩Wtt截 面慣性矩I分別為：截面抵抗矩 W =100X 100X 100/6=166667m*截面慣性矩 I =100 X 100X 100X 100/12=8333333mrn（一）抗彎強度驗算L=0.8ni2、 次楞按三跨連續(xù)

31、梁計算，其計算跨度取立桿橫距,pF2、荷載計算取均布荷載或集中荷載兩種作用效應(yīng)考慮，計算結(jié)果取其大值。均布線荷載設(shè)計值為：qi=1.2 X (24 X (0.25+0.5)+1.5 X (0.25+0.5)+0.5)+1.4 X 2.5 X0.2=5.410kN/mqi=1.35 X (24 X (0.25+0.5)+1.5 X (0.25+0.5)+0.5)+1.4 X 0.7 X 2.5X 0.2= 5.789kN/m根據(jù)以上兩者比較應(yīng)取qi二5.789kN/m作為設(shè)計依據(jù)。集中荷載設(shè)計值：模板自重線荷載設(shè)計值q2=1.2 X 0.2 X 0.5=0.120kN/m跨中集中荷載設(shè)計值 P=

32、1.4 X 2.5= 3.500kN3、強度驗算施工荷載為均布線荷載：M二 0.1q il 2=0.1 X 5.789 X 0.8 2=0.370kN m施工荷載為集中荷載：M2二 0.08q 2| 2+0.213PI=0.08 X 0.120 X 0.82+0.213 X 3.500 X0.8=0.603kN m取MU=0.603kN m驗算強度木材抗彎強度設(shè)計值f=17N/mm；_ MU _0.603 X 106(T =W166667_=3.62N/mm < f=17N/mm2次楞抗彎強度滿足要求?。ǘ┛辜魪姸闰炈闶┕ず奢d為均布線荷載時:V1=0.6qil=0.6 X 5.789

33、X 0.8=2.779kN施工荷載為集中荷載：V2= 0.6q 2l+0.65P=0.6 X 0.120 X 0.8+0.65 X 3.500=2.333kN 取V=2.779kN驗算強度。木材抗剪強度設(shè)計值fv=1.6N/mm2;32<21009>1003 = 0.417N/mm2 < fv=1.6N/mm 22X 100X 100抗剪強度按下式計算：_3VT =2bh次楞抗剪強度滿足要求（三）撓度驗算撓度驗算時，荷載效應(yīng)組合取永久荷載 +施工均布荷載，分項系數(shù)均取1.0q = 0.2 X( 24X (0.25+0.5) + 1.5 X (0.25+0.5) + 0.5+2

34、.5 ) =4.425kN/m次楞最大容許撓度值：800/250=3.2mm；次楞彈性模量：E = 10000N/mm 2;=0.15mm < 3.2mm0.677ql 40.677 X 4.425 X 800.04V =100EI100X 10000X 8333333滿足要求!九、箱梁底板主楞驗算主楞采用：雙鋼管，截面抵拒矩 W=10.16crh截面慣性矩I=24.38cm4（一）強度驗算當(dāng)進行主楞強度驗算時，施工人員及設(shè)備均布荷載取2.5kN/mmf首先計算次楞作用在主楞上的集中力 P。作用在次楞上的均布線荷載設(shè)計值為：qn= 1.2 X (24 X (0.25+0.5)+1.5 X

35、 (0.25+0.5)+0.5)+1.4 X 2.5 X 0.2=5.410kN/mq12= 1.35 X (24 X (0.25+0.5)+1.5 X (0.25+0.5)+0.5)+1.4 X 0.7 X 2.5 X 0.2=5.789kN/m根據(jù)以上兩者比較應(yīng)取qi= 5.789kN/m作為設(shè)計依據(jù)。次楞最大支座力=1.1qil=1.1 X 5.789 X 0.8=5.094kN。OOD計算簡圖(kN)1.681 1.681彎矩圖(kN m)次楞作用集中荷載P=5.094kN,進行最不利荷載布置如下圖:800800800Z*2fJf0最大彎矩 Mma=1.681kN m主楞的抗彎強度設(shè)計

36、值f=205N/mm；2 2165.453N/mm < 205N/mmMnax1.681 X 106（T 一一3W10.16 X 10主楞抗彎強度滿足要求！（二）撓度驗算撓度驗算時，荷載效應(yīng)組合取永久荷載+施工均布荷載，分項系數(shù)均取1.0首先計算次楞作用在主楞上的集中荷載 P。作用在次楞上的均布線荷載設(shè)計值為：q = 0.2 X( 24X (0.25+0.5) + 1.5 X (0.25+0.5) + 0.5+2.5 ) =4.425kN/m次楞最大支座力=1.1q1l=1.1 X 4.425 X 0.8=3.894kN。以此值作為次楞作用在主楞上的集中荷載P,經(jīng)計算，主梁最大變形值V=

37、1.120mm主梁的最大容許撓度值：800/150=5.3mm,最大變形 Vmax=1.120mm < 5.3mm滿足要求！十、風(fēng)荷載計算1.風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值應(yīng)按下式計算：3 k=y s卩z3 030-基本風(fēng)壓，按北京10年一遇風(fēng)壓值采用，3 0=0.3kN/m2卩s-支撐結(jié)構(gòu)風(fēng)荷載體形系數(shù)卩s，將支撐架視為桁架，按現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn)建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范表第33項和37項的規(guī)定計算。支撐架的擋風(fēng)系數(shù)=1.2 X A/(| aXh)=1.2 X 0.093/(0.8 X 0.9)=0.1552式中A - 一步一跨范圍內(nèi)的擋風(fēng)面積，A=(l a+h+0.3251 ah)d=0.093ml a-

38、立桿間距，0.8m，h 步距，0.9m，d 鋼管外徑，0.048m系數(shù)1.2節(jié)點面積增大系數(shù)。系數(shù)0.325,支撐架立面每平米內(nèi)剪刀撐的平均長度。單排架無遮攔體形系數(shù)：卩st=1.2=1.2 X 0.155=0.19無遮攔多排模板支撐架的體形系數(shù)：1- n n1-0.90口 齊 st=0.19嚴n 風(fēng)荷載地形地貌修正系數(shù)。2=0.36n-支撐架相連立桿排數(shù)。支撐架頂部立桿段距地面計算高度H=5m按地面粗糙度C類 有密集建筑群的城市市區(qū)。風(fēng)壓高度變化系數(shù)卩z=0.65。支撐架頂部立桿段風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值32k= i z i s 3 0=0.65 X 0.36 X 0.3=0.070kN/m2.風(fēng)荷載引

39、起的立桿軸力標(biāo)準(zhǔn)值Nwk有剪刀撐框架結(jié)構(gòu)支撐結(jié)構(gòu)，按下式計算:Nw=nwaP/vlH2B24X 0.06 X 52X 13=0.23kN式中：FW風(fēng)荷載的線荷載標(biāo)準(zhǔn)值,FWk= 3 kl a=0.070 X 0.8=0.06kN/m3 k風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值,3 k=0.070kN/m2,l a立桿縱向間距，l a=0.8mnwa單元框架的縱向跨數(shù)，取nwa=4卜支撐結(jié)構(gòu)高度，H=5m,支撐結(jié)構(gòu)橫向?qū)挾龋珺=13m3.風(fēng)荷載引起的立桿彎矩設(shè)計值M有剪刀撐框架式支撐結(jié)構(gòu)，風(fēng)荷載引起的立桿彎矩標(biāo)準(zhǔn)值Mv=MkPwh20.06 X 0.92Mk=0.005kN m10 10風(fēng)荷載引起的立桿彎矩設(shè)計值 M=y

40、 QMv=1.4 X 0.005=0.007kN m立桿穩(wěn)定性驗算(一) 立桿軸力設(shè)計值對于承載能力極限狀態(tài)，應(yīng)按荷載的基本組合計算荷載組合的效應(yīng)設(shè)計值。分別計 算由可變荷載或永久荷載控制的效應(yīng)設(shè)計值，按最不利的效應(yīng)設(shè)計值確定。不組合風(fēng)荷 載時，立桿軸力設(shè)計值按下式計算取較大值：1.2 X 0.14 X 5+(24 X 0.75 + 1.5 X 0.75 + 0.5) X 0.8 X 0.8+1.4 X 2.5 X 0.8 X 0.8=18.152kN ;1.35 X 0.14 X 5+(24 X 0.75 + 1.5 X 0.75 + 0.5) X 0.8 X 0.8+1.4 X 0.7 X

41、 2.5 X 0.8 X 0.8 =19.469kN;立桿軸向力取上述較大值，N=19.469KN組合風(fēng)荷載時：1.2 X 0.14 X 5+(24 X 0.75 + 1.5 X 0.75 + 0.5) X 0.8 X 0.8+1.4 X 0.9 X (0.23+2.5 X 0.8 X 0.8 ) =18.218kN;1.35 X 0.14 X 5+(24 X 0.75 + 1.5 X 0.75 + 0.5) X 0.8 X 0.8+1.4 X 0.7 X 0.9 X(0.23+2.5 X 0.8 X 0.8 =19.515kN;立桿軸向力取上述較大值，N=19.515KN(二) 立桿計算長度

42、Lc有剪刀撐框架式支撐結(jié)構(gòu)中的單元框架穩(wěn)定性驗算時，立桿計算長度L°= B hB ay h卩一立桿計算長度系數(shù)，按建筑施工臨時支撐結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)范附錄表 B-4水平桿 不連續(xù)取值。表中主要參數(shù)取值如下：有剪刀撐框架式支撐結(jié)構(gòu)的剛度比El lyhk 6h其中E-彈性模量，取206000 (N/mrm)II 鋼管的截面慣性矩，取121900 （mmh立桿步距，取900mmk節(jié)點轉(zhuǎn)動剛度，取25kN m/radl y立桿的y向間距，取800mm，/206000X121900800K= 6 + =1 26900X 25X 106X 900ax單元框架x向跨距與步距h之比，ax =l x/h=0.

43、8/0.9=0.89nx單元框架的x向跨數(shù)，nx =4x向定義：立桿縱橫向間距相同，x向為單元框架立桿跨數(shù)大的方向， 取板底立桿縱距方向根據(jù)以上參數(shù)查表，立桿計算長度系數(shù)卩=2.22B a掃地桿高度與懸臂長度修正系數(shù)，按附錄表B-6水平桿連續(xù)取值，B a=1.05其中a掃地桿高度與步距 h之比，a=0.2/0.9=0.22a2懸臂長度與步距 h之比，a2=0.4/0.9=0.44aa1與a2中的較大值，a=0.44B H高度修正系數(shù)，架體高度5m, B H=1立桿計算長度 Lc=B hB h =1 X 1.05 X 2.22 X 0.9=2.10m（三）立桿穩(wěn)定性驗算有剪刀撐框架式支撐結(jié)構(gòu)，應(yīng)

44、按下式對單元框架進行立桿穩(wěn)定性驗算:N-立桿軸力設(shè)計值，取19.469kN;-軸心受壓構(gòu)件的穩(wěn)定系數(shù)，根據(jù)長細比入二Lo/i查規(guī)范附錄A取值; 入一計算長細比，入二L/i=2100/15.80=133，查表 =0.381 ;L。一立桿計算長度，取2100mm i 桿件截面回轉(zhuǎn)半徑，取15.80mmA桿件截面積，取489mm f 鋼材抗壓強度設(shè)計值，取205N/mm3 2 2N =19.469 X 10=104.498N/mm < f=205 N/mmA0.381 X 489立桿穩(wěn)定性滿足要求！立桿局部穩(wěn)定性驗算有剪刀撐框架式支撐結(jié)構(gòu)，組合風(fēng)荷載時，還應(yīng)按下式進行立桿局部 穩(wěn)定性驗算：NM

45、fANW(11.1)N'eN-立桿軸力設(shè)計值，取19.515kN;-軸心受壓構(gòu)件的穩(wěn)定系數(shù)，根據(jù)長細比入二Lo/i查規(guī)范附錄A取值；入一計算長細比，入二Lo/i=170/1.58=108，查表 =0.53Lo 立桿計算長度，進行局部穩(wěn)定性驗算時，L°=( 1+2a) h=(1+2 X 0.444)X 0.9=1.70maa1與a2中的較大值，a=0.444其中a1掃地桿高度與步距h之比，0=0.2/0.9=0.222a2懸臂長度與步距h之比，a2=0.4/0.9=0.444i 桿件截面回轉(zhuǎn)半徑，取1.58cm;B 桿件截面積，取489ml2； f 鋼材抗壓強度設(shè)計值，取205

46、N/mmM風(fēng)荷載引起的立桿彎矩設(shè)計值，M=0.007kNmW桿件截面模量，W=50802mN' e立桿的歐拉臨界力，n 2EA 3.142 2X 206000X 489N e=-=85.26kN2 2入108立桿穩(wěn)定性驗算如下：19.515 x 1030.007 x 106+ 5080X( 1-1.1 x 0.53 19.5150.53 X 489X 85.262 2 =75.298+1.590=76.888N/mm < f=205 N/mm立桿局部穩(wěn)定性驗算滿足要求！十二、腹板底面板驗算面板采用木膠合板，厚度為18mm取1m作為計算單元。面板的截面抵抗矩 W=100X 1.8

47、X 1.8/6=54 cm3；截面慣性矩 匸 100X 1.8 X 1.8 X 1.8/12=48.6 cm4;(一)強度驗算1、模板面板按三跨連續(xù)板計算，其計算跨度取面板下的次楞間距，L=0.2m。2、荷載計算作用于面板的均布線荷載設(shè)計值為：q1=1.2 X (24 X 3.5+1.5 X 3.5+0.5)+1.4 X 2.5 X 1=111.20kN/mq1=1.35 X (24 X 3.5+1.5 X 3.5+0.5)+1.4 X 0.7 X 2.5 X 1二123.61kN/m根據(jù)以上兩者比較應(yīng)取q1二123.61kN/m作為設(shè)計依據(jù)。Mk=0.1q1l 2=0.1 X 123.61

48、X 0.22=0.49kN m面板抗彎強度設(shè)計值f (N/mm 2) =12.5 N/mm2;面板的彎曲應(yīng)力按下式計算：Max(T =W0.49 x 1062 29.074N/mm < 12.5N/mm54 x 103滿足要求?。ǘ隙闰炈泸炈銚隙葧r不考慮可變荷載值，僅考慮永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值，故其作用效 應(yīng)的線荷載計算如下:q = 1 x( 24x 3.5 + 1.5 x 3.5 + 0.5 ) =89.75 kN/m ;面板最大容許撓度值：200/400=0.5mm ;面板彈性模量：E = 4500N/mm 2;0.677ql100EI40.677 x 89.75 x 200=0.44m

49、m < 0.5mm100x 4500x48.6 x 104滿足要求!十三、腹板底次楞驗算腹板底次楞采用方木，寬度100mm高度100mm間距0.2m，截面抵抗矩WW截面慣性矩I分別為：截面抵抗矩 W =10x 10x 10/6=166.667cm3;截面慣性矩 I =10 x 10x 10x 10/12=833.333cm4;（一）強度驗算1、荷載計算；腹板下均布線荷載設(shè)計值為：q1= 1.2 x (24 x 3.5+1.5 x 3.5+0.5)+1.4 x 2.5 x 0.2=22.24kN/mq1=1.35 x (24 x 3.5+1.5 x 3.5+0.5)+1.4 x 0.7 x

50、 2.5 x 0.2=24.72kN/m根據(jù)以上兩者比較應(yīng)取 qi二24.72kN/m。底板下均布線荷載設(shè)計值為：q2= 1.2 X (24 X 0.75+1.5 x 0.75+0.5)+1.4 X 2.5 x 0.2=5.41kN/mq2= 1.35 X (24 X 0.75+1.5 X 0.75+0.5)+1.4 X 0.7 X 2.5 X0.2=5.79kN/m根據(jù)以上兩者比較應(yīng)取 q2二5.79kN/m。q1=24.72KN/m/計算簡圖(kN)0.2730.273-0.044-0.044-0.221彎矩圖(kN m)經(jīng)過計算得到從左到右各支座力分別為：N1=0.712kN; N2=8

51、.441kN; N3=8.441kN; N4=0.712kN;最大彎矩 Mmax = 0.273kN m次楞抗彎強度設(shè)計值f=17N/mm 2;Max0.273 X 1062 2(T =1.638N/mm < 17N/mm3W 166.667 X 10滿足要求！(二)撓度驗算驗算撓度時不考慮可變荷載值，僅考慮永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值，故其作用效 應(yīng)的線荷載計算如下：腹板下 q1 = 0.2 X( 24X 3.5 + 1.5 X 3.5 + 0.5 ) =17.95kN/m;底板下 q2 = 0.2 X( 24X 0.75 + 1.5 X 0.75 + 0.5 ) =3.93kN/m;q1=17.9

52、5KN/m* <計算簡圖(kN)次楞彈性模量：E = 10000N/mm 2;經(jīng)計算，最大變形 Vmax = 0.025mm次楞最大容許撓度值：400/250 =1.6 mm ;最大變形 Vmax = 0.025mm < 1.6mm滿足要求！十四、腹板底主楞驗算主楞采用：雙鋼管截面抵抗矩W=10.16crn截面慣性矩l=24.38cm4(一)強度驗算主楞按三跨連續(xù)梁計算，次楞作用在主楞上的集中荷載 P=8.441kN,如下圖:8.448.448.448.448.448.44OOO400400400?已計算簡圖(kN)彎矩圖(kN m)經(jīng)計算，從左到右各支座力分別為：2=6.542kN;N2=18.781kN;N3=18.781kN;N4=6.542kN;最大彎矩 Mma>=0.760kN m 主楞的抗彎強度設(shè)計值f=205N/mm；6Mmax0.760 X 102 2(T = = 74.803N/mm < 205N/mmW10.16 X 103主楞抗彎強度滿足要求！(二) 撓度驗