地基處理技術創(chuàng)新方案設計與實例分析匯報

1、123-1 軟基處理新技術方案設計與實例分析軟基處理新技術方案設計與實例分析123-2匯報主要內(nèi)容 現(xiàn)澆混凝土大直徑管樁技術應用現(xiàn)澆混凝土大直徑管樁技術應用 現(xiàn)澆現(xiàn)澆X X形混凝土樁技術應用形混凝土樁技術應用 真空堆載聯(lián)合預壓真空堆載聯(lián)合預壓技術應用技術應用132-3一、一、PCCPCC樁技術介紹樁技術介紹充分發(fā)揮單方混凝土的效能，大量節(jié)省混凝土并能有效提高樁基承載力。充分發(fā)揮單方混凝土的效能，大量節(jié)省混凝土并能有效提高樁基承載力。開開發(fā)發(fā)思思路路132-4 現(xiàn)澆混凝土大直徑管樁現(xiàn)澆混凝土大直徑管樁即即PCC樁（樁（ 劉漢龍等，劉漢龍等，2001），），Large Diameter Pipe

2、Pile by using Cast-in-place Concrete, 該技術在設備底盤和龍門支架的支撐下，依靠上部該技術在設備底盤和龍門支架的支撐下，依靠上部振動頭振動頭的振動力，將的振動力，將雙層鋼質(zhì)套管雙層鋼質(zhì)套管組成的空腔結構及焊接成一體組成的空腔結構及焊接成一體的下部的下部活瓣樁靴活瓣樁靴沉入預定的設計深度，形成地基中空的環(huán)沉入預定的設計深度，形成地基中空的環(huán)形域，在腔體內(nèi)均勻灌注混凝土，之后振動拔管，灌注于形域，在腔體內(nèi)均勻灌注混凝土，之后振動拔管，灌注于內(nèi)管中土體與外部的土體之間便形成混凝土管樁。內(nèi)管中土體與外部的土體之間便形成混凝土管樁。成模造成模造漿器漿器在沉樁和拔樁過程

3、中，通過壓入潤滑泥漿保證套管順在沉樁和拔樁過程中，通過壓入潤滑泥漿保證套管順利工作?；畎陿堆ピ诠軜洞蛉霑r閉合，在拔樁時自動分開。利工作?；畎陿堆ピ诠軜洞蛉霑r閉合，在拔樁時自動分開。PCCPCC樁概念樁概念132-523415234158787立面圖側面圖6 PCC PCC 樁設備樁設備1 1、底盤（含卷揚機等）；、底盤（含卷揚機等）；2 2、龍門支架；、龍門支架；3 3、振動頭；、振動頭；4 4、鋼質(zhì)內(nèi)外套管空腔結構；、鋼質(zhì)內(nèi)外套管空腔結構；5 5、活瓣樁靴結構；、活瓣樁靴結構；6 6、成模造漿器等；、成模造漿器等；7 7、混凝土分流器。、混凝土分流器。132-6PCC PCC 樁樁機設備樁樁

4、機設備132-7PCCPCC樁主要技術指標樁主要技術指標1 樁徑為樁徑為1000 1500mm。2 沉樁深度達到沉樁深度達到30m。3 管樁壁厚管樁壁厚100 150mm4 混凝土標號混凝土標號C10-C30。5 群樁間距一般群樁間距一般2.5m4.0m 。6 采用梅花形或方形布置。采用梅花形或方形布置。132-8實例實例1 京滬高鐵仙西聯(lián)絡線京滬高鐵仙西聯(lián)絡線1、工程概況、工程概況 京滬高速鐵路京滬高速鐵路經(jīng)過海河、黃河、淮河及長江中下游沖積平經(jīng)過海河、黃河、淮河及長江中下游沖積平原，沿線廣為第四系地層覆蓋，厚度最大超過原，沿線廣為第四系地層覆蓋，厚度最大超過200m，且，且成因成因類型、埋

5、藏規(guī)律復雜，工程性質(zhì)差類型、埋藏規(guī)律復雜，工程性質(zhì)差， 與其他工程相比，其荷與其他工程相比，其荷載形式、沉降控制標準存在較大差異。載形式、沉降控制標準存在較大差異。 仙西聯(lián)絡線屬秦淮河一級階地，地勢平坦開闊，水塘沿線仙西聯(lián)絡線屬秦淮河一級階地，地勢平坦開闊，水塘沿線路中心分布：其中路中心分布：其中L1XDK10+ 315+511、L1XDK10+530+570、L1XDK10+767+803為水塘，水塘寬一般為為水塘，水塘寬一般為2030m，局部，局部最大達最大達4050m，塘埂標高，塘埂標高8.0m，水深，水深12m，淤泥厚，淤泥厚0.5m。地。地下水不發(fā)育，測時水位埋深下水不發(fā)育，測時水位

6、埋深1.0m2.0m，對混凝土無侵蝕性。，對混凝土無侵蝕性。132-92、地質(zhì)條件、地質(zhì)條件采用采用PCC樁復合地基加固區(qū)的樁復合地基加固區(qū)的土層及性質(zhì)土層及性質(zhì)如下：如下：0) 人工填土；人工填土；1)-1 al+plQ4淤泥質(zhì)粉質(zhì)粘土：褐灰色，流塑，（淤泥質(zhì)粉質(zhì)粘土：褐灰色，流塑，（）；）；1)-2 al+plQ4粉質(zhì)粘土：褐黃粉質(zhì)粘土：褐黃灰色，軟塑，（灰色，軟塑，（）；）；1)-3 al+plQ4粉質(zhì)粘土：褐黃色，軟塑，（粉質(zhì)粘土：褐黃色，軟塑，（）；）；1) al+plQ4粉質(zhì)粘土：褐黃色，硬塑，土質(zhì)均勻，粉質(zhì)粘土：褐黃色，硬塑，土質(zhì)均勻，()；2) alQ3粉質(zhì)粘土：褐黃色，硬塑，

7、粉質(zhì)粘土：褐黃色，硬塑，()；3) alQ3粉質(zhì)粘土夾碎石，粉質(zhì)粘土：褐黃色，硬塑粉質(zhì)粘土夾碎石，粉質(zhì)粘土：褐黃色，硬塑()；4)-1 泥質(zhì)砂巖：全風化，棕紅色，泥質(zhì)砂巖：全風化，棕紅色，()；4)-2 泥質(zhì)砂巖：強風化，紫紅、棕紅色，（泥質(zhì)砂巖：強風化，紫紅、棕紅色，（）。）。132-101 1 . 2 01 . 9 0 - 3 . 4 51 5 01 )1 3 . 2 02 . 0 0 - 5 . 4 52 5 03 )2 7 . 1 0 1 3 . 9 0- 1 9 . 3 52 0 04 ) 12 8 . 1 01 . 0 0- 2 0 . 3 53 0 04 ) 23 0 . 1 0

8、2 . 0 0- 2 2 . 3 54 0 04 ) 3人 工 填 土 , 褐 黃 色 , 軟 流 塑 , 為 塘淤 夾 碎 石 塊 .粉 質(zhì) 黏 土 ， 褐 黃 色 ， 硬 塑 淤 泥 質(zhì) 粉 質(zhì) 黏 土 ， 淺 灰 色 ， 流 塑 ，有 腥 味 。粉 質(zhì) 黏 土 ， 灰 綠 色 ， 硬 塑 粉 質(zhì) 黏 土 夾 碎 石 , 粉 質(zhì) 黏 土 ， 褐 黃色 ， 硬 塑 ; 碎 石 約 占 2 0 ， 2 0 4 0 m m 左 右 。泥 質(zhì) 砂 巖 ， 棕 紅 色 ， 全 風 化 ， 呈 土柱 狀 。泥 質(zhì) 砂 巖 ， 棕 紅 色 ， 強 風 化 ， 呈 碎塊 狀 。泥 質(zhì) 砂 巖 ， 棕 紅

9、色 ， 弱 風 化 ， 呈 柱狀 。Qm l4Qa l + p l4Qa l3KW 4W 3W 252 . 7 5 3 . 0 581 0 . 0 5 1 0 . 3 57 + 9 + 2 11 1 . 5 0 1 1 . 8 05 + 6 + 1 51 3 . 8 0 1 4 . 1 09 + 1 1 + 2 31 6 . 1 0 1 6 . 4 01 0 + 1 2 + 2 51 8 . 5 0 1 8 . 8 01 3 + 1 6 + 2 22 0 . 9 0 2 1 . 2 0巖 層 說 明位 置鉆 孔 編 號次層時 代成 因工 程 名 稱完 工 日 期Y :標 高層 底巖 層 剖 面

10、層深標層厚承 載 力地 下水 位標 貫擊 數(shù)注附k P a基 本坐 X :開 工 日 期孔 口 標 高1 : 2 0 0京 滬 高 速 鐵 路 南 京 段 南 京 南 站 至 仙 西 聯(lián) 絡 線 路 基L 1 X D K 1 0 + 5 5 1 . 9 9 中 心3 9 3 7 1 3 . 2 63 5 4 5 8 9 0 . 3 9J z - 0 7- 聯(lián) A 1 17 . 7 5 m2 0 0 7 年 9 月 2 日2 0 0 7 年 9 月 3 日1 . 1 02 0 0 7 - 91 . 8 01 . 8 0 5 . 9 50 )4 . 1 02 . 3 0 3 . 6 51 5 01

11、 )9 . 3 05 . 2 0 - 1 . 5 56 01 ) 1132-112、地質(zhì)條件、地質(zhì)條件PCC樁復合地基加固區(qū)的樁復合地基加固區(qū)的土體物理力學參數(shù)土體物理力學參數(shù)如下：如下：0) 填土：填土：=19kN/m3，cu=10kPa，u=30；1)-1 淤泥質(zhì)粉質(zhì)粘土：流塑，淤泥質(zhì)粉質(zhì)粘土：流塑，w=49.14%，=19.5kN/m3，e0=1.35，cu=7.54Pa，u=4.29、ccu=17.6kPa、cu=18.94、Es=2.19MPa；1)-2 粉質(zhì)粘土：軟塑，粉質(zhì)粘土：軟塑，w=30.3%，=19.6kN/m3，e0=0.73，cu=25Pa，Es=4.95MPa；1)

12、粉質(zhì)粘土：硬塑，粉質(zhì)粘土：硬塑，w=28.28%，=20.2kN/m3，e0=0.81，cu=24.63Pa，u=14.4、ccu=43.67kPa、cu=22.0，Es=8.66MPa。132-123、PCC樁復合地基設計樁復合地基設計 工程場地位于京滬高速鐵路南京地區(qū)仙西聯(lián)絡線（樁工程場地位于京滬高速鐵路南京地區(qū)仙西聯(lián)絡線（樁號：號：L1XDK10+260L1XDK10+610）。采用）。采用PCC樁復合樁復合地基加固，地基加固，PCC樁采用梅花形布置，樁間距樁采用梅花形布置，樁間距2.5m，樁徑，樁徑1m，壁厚，壁厚150mm，樁長，樁長815m，打入持力層，打入持力層1.52m。樁。樁

13、頂設頂設0.6m厚碎石墊層，內(nèi)鋪設一層厚厚碎石墊層，內(nèi)鋪設一層厚100mm的土工格室的土工格室，其網(wǎng)格尺寸為，其網(wǎng)格尺寸為250mm250mm，屈服強度，屈服強度180MPa，斷裂延伸率小于斷裂延伸率小于15%。132-133、PCC樁復合地基設計樁復合地基設計+400+3802.52.52.5PCC樁加固區(qū)，間距2.5m，梅花形布置C20混凝土設計起點：L1XDK10+260設計終點：L1XDK10+610設計平面圖設計平面圖132-143、PCC樁復合地基設計樁復合地基設計設計橫斷面圖設計橫斷面圖C20混凝土14.5014.509*2.500.0410.7340.0410.98010.73

14、41:1.758.831.01.01:1.757.300.47.8197.9001:1L1XDK10+4806.64水7.34PCC樁加固區(qū)，間距2.5m，梅花形布置 一層土工格室設計終點：L1XDK10+610.0碎石墊層0.6m厚設計終點：L1XDK10+610.0132-154、地基沉降計算、地基沉降計算 根據(jù)根據(jù)京滬高速鐵路設計暫行規(guī)定京滬高速鐵路設計暫行規(guī)定，鐵路路基工后沉，鐵路路基工后沉降需考慮列車荷載。降需考慮列車荷載。列車荷載按照單線加載，荷載為列車荷載按照單線加載，荷載為3.5m寬，等效為寬，等效為3.2m高、容重為高、容重為 18kN/m3的填土的填土。選取代表性。選取代表

15、性斷面斷面K388進行設計計算，該斷面路堤底部寬進行設計計算，該斷面路堤底部寬24m，頂部寬，頂部寬13.6m，路堤高度為，路堤高度為3m，樁長為，樁長為15m，加固區(qū)土體壓縮模，加固區(qū)土體壓縮模量為量為2.19MPa。132-164、地基沉降計算、地基沉降計算 加固區(qū)的土層分布和壓縮模量值如下表所示。加固區(qū)的土層分布和壓縮模量值如下表所示。（1）加固區(qū)沉降計算）加固區(qū)沉降計算土層名稱土層厚度（m）壓縮模量（MPa）0) 填土0.85.001)-1 淤泥質(zhì)粉質(zhì)粘土1.32.191)-2 粉質(zhì)粘土1.44.951)-1 淤泥質(zhì)粉質(zhì)粘土10.82.191)-2 粉質(zhì)粘土1.74.952) 粉質(zhì)粘土

16、213.84)-1 泥質(zhì)砂巖938.9132-174、地基沉降計算、地基沉降計算 加固區(qū)未經(jīng)修正的沉降量加固區(qū)未經(jīng)修正的沉降量 ：mmazazEpsiiiinii8 . 512111s01132-184、地基沉降計算、地基沉降計算akspkff132-194、地基沉降計算、地基沉降計算skpaspk1fmARmfuka1QKR 132-204、地基沉降計算、地基沉降計算 修正沉降量計算修正沉降量計算 ：根據(jù)壓縮模量當量的計算公式可以計算得到：根據(jù)壓縮模量當量的計算公式可以計算得到：MPaEAAEiii7.6ss132-214、地基沉降計算、地基沉降計算 修正沉降量計算修正沉降量計算 ：根據(jù)壓縮

17、模量當量的計算公式可以計算得到：根據(jù)壓縮模量當量的計算公式可以計算得到：MPaEAAEiii7.6ssmmsss1 .20111mmsss1 .20111132-224、地基沉降計算、地基沉降計算 計算深度的確定：計算深度的確定： 地基變形計算深度地基變形計算深度 應大于復合土層的厚度，并應符合下列要求應大于復合土層的厚度，并應符合下列要求（2）下臥層沉降計算）下臥層沉降計算niinss1025. 0132-234、地基沉降計算、地基沉降計算（3）工后沉降計算）工后沉降計算 工后沉降是指道路結構層竣工并開放交通后所產(chǎn)生的沉工后沉降是指道路結構層竣工并開放交通后所產(chǎn)生的沉降量降量。在使用期內(nèi)不發(fā)

18、生較大的沉降量和不均勻沉降，是保。在使用期內(nèi)不發(fā)生較大的沉降量和不均勻沉降，是保證道路結構完整和車輛高速平穩(wěn)行駛的關鍵。為此需要準確證道路結構完整和車輛高速平穩(wěn)行駛的關鍵。為此需要準確的評估地基固結狀態(tài)和工后沉降是否小于允許值。的評估地基固結狀態(tài)和工后沉降是否小于允許值。132-244、地基沉降計算、地基沉降計算 PCC樁為剛性樁，復合地基加固區(qū)整體剛性相對較大，在路堤荷樁為剛性樁，復合地基加固區(qū)整體剛性相對較大，在路堤荷載作用下，樁間土的沉降主要發(fā)生于路堤填筑階段并在樁土荷載調(diào)載作用下，樁間土的沉降主要發(fā)生于路堤填筑階段并在樁土荷載調(diào)整分擔過程中很快趨于穩(wěn)定，整分擔過程中很快趨于穩(wěn)定，工后沉

19、降主要由下臥層的固結變形引工后沉降主要由下臥層的固結變形引起起。目前，固結計算仍然依據(jù)太沙基的單向固結理論。假定滲透和。目前，固結計算仍然依據(jù)太沙基的單向固結理論。假定滲透和壓縮變形只在豎向發(fā)生，在線性加載條件下土層的平均固結度為：壓縮變形只在豎向發(fā)生，在線性加載條件下土層的平均固結度為：122224212242)()(exp)exp(121)()exp(12mvvvmvvTtTtCHMHTCMMtCHTtHtCMMtCHTtU132-254、地基沉降計算、地基沉降計算 若荷載是分級施加，對第若荷載是分級施加，對第i級荷載可用上式計算，整個加載過程級荷載可用上式計算，整個加載過程可由上式迭加求

20、之。對于單向固結，土層的可由上式迭加求之。對于單向固結，土層的平均固結度平均固結度也可用下式也可用下式表示：表示：SSUt/計算得到計算得到K388斷面總沉降斷面總沉降為：為：mmmmmmsss4137317112021.132-264、地基沉降計算、地基沉降計算mmmmsUUs219413788589916.%.%.1年年工后132-27實例實例2 靖江港池岸坡軟基加固靖江港池岸坡軟基加固1、目的及意義、目的及意義研究目的研究目的探討探討PCCPCC樁復合地樁復合地基方案對靖江下青基方案對靖江下青龍港港池工程軟基龍港港池工程軟基處理的加固效果處理的加固效果對靖江下青龍港港對靖江下青龍港港池工

21、程岸坡的穩(wěn)定池工程岸坡的穩(wěn)定性進行評價分析，性進行評價分析，為邊坡設計提供建為邊坡設計提供建議和依據(jù)議和依據(jù)132-282、工程概況、工程概況 靖江經(jīng)濟開發(fā)區(qū)新港園區(qū)下青龍港港池工程由泊位碼頭、靖江經(jīng)濟開發(fā)區(qū)新港園區(qū)下青龍港港池工程由泊位碼頭、碼頭前沿堆場及防浪墻三個部分組成。該工程（東區(qū)）北碼頭前沿堆場及防浪墻三個部分組成。該工程（東區(qū)）北起下青龍港閘，南至長江邊，沿線總長約起下青龍港閘，南至長江邊，沿線總長約900 m900 m，寬約，寬約130 130 m m。泊位碼頭共有。泊位碼頭共有9 9個個10001000噸級泊位，噸級泊位，1 13#3#為廢鋼卸船泊位，為廢鋼卸船泊位，4 46#

22、6#為鋼材原料及成品鋼材裝卸船泊位，為鋼材原料及成品鋼材裝卸船泊位，7 78#8#為煤炭卸為煤炭卸船泊位，船泊位，9#9#為焦炭裝船泊位；根據(jù)港池工程需要，在場地為焦炭裝船泊位；根據(jù)港池工程需要，在場地東側預建一條長約東側預建一條長約800 m800 m的防浪墻。具體擬建場地平面位置的防浪墻。具體擬建場地平面位置圖如下圖所示。圖如下圖所示。 33-29圖圖2-1 16#泊位設計平面圖泊位設計平面圖篩焦樓受焦坑變電所汽車衡汽車受煤坑M101通廊PCC樁加固區(qū)33-30 岸坡采用兩排大直徑鉆孔灌注樁作為抗滑樁，樁頂設置鋼筋岸坡采用兩排大直徑鉆孔灌注樁作為抗滑樁，樁頂設置鋼筋混凝土空箱擋墻，擋墻后為

23、設計要求混凝土空箱擋墻，擋墻后為設計要求15t15t的堆場，采用的堆場，采用PCCPCC樁復合樁復合地基進行處理，地基進行處理，抗滑段（寬抗滑段（寬長長=15.0 m=15.0 m483.3 m483.3 m）PCCPCC樁設計樁設計采用梅花形布置，間距采用梅花形布置，間距2.5 m2.5 m。圖圖2-2 駁岸斷面設計駁岸斷面設計圖圖33-3130008=240002972.54=1189030008=2400035003=1050030008=240002972.54=1189030008=2400035224=1408830006=18000圖圖2-4 鉆孔灌注樁布置平面圖鉆孔灌注樁布置平

24、面圖圖圖2-3 PCCPCC樁樁布置平面布置平面圖圖33-323 3、地質(zhì)條件、地質(zhì)條件 場地土層為第四系覆蓋層，厚度大于場地土層為第四系覆蓋層，厚度大于80 m80 m，上部為人工填土及漫灘相，上部為人工填土及漫灘相軟粘性土層，下部主要為河床相的稍密密實的厚層砂性土層，總體為上軟粘性土層，下部主要為河床相的稍密密實的厚層砂性土層，總體為上軟下硬的不均勻建筑地基場地。各土層性質(zhì)評價如下軟下硬的不均勻建筑地基場地。各土層性質(zhì)評價如下: : 層素填土：堤岸外側為沖填土，該土層物理力學性質(zhì)不均勻，壓縮性高，層素填土：堤岸外側為沖填土，該土層物理力學性質(zhì)不均勻，壓縮性高，工程性質(zhì)差，不宜作為建筑物持力

25、層；層淤泥質(zhì)粉質(zhì)粘土：屬高壓縮性，工程性質(zhì)差，不宜作為建筑物持力層；層淤泥質(zhì)粉質(zhì)粘土：屬高壓縮性，低強度土，工程性質(zhì)差；層粉砂夾粉土：屬中等壓縮性土，工程性質(zhì)一低強度土，工程性質(zhì)差；層粉砂夾粉土：屬中等壓縮性土，工程性質(zhì)一般；般；-1-1層粉砂：屬中等壓縮性土，工程性質(zhì)一般；層粉細砂：屬中等層粉砂：屬中等壓縮性土，工程性質(zhì)一般；層粉細砂：屬中等壓縮性土，工程性質(zhì)略好；層粉砂夾粉土：中等壓縮性土，工程性質(zhì)一壓縮性土，工程性質(zhì)略好；層粉砂夾粉土：中等壓縮性土，工程性質(zhì)一般；層粉細砂：屬中等壓縮性土，工程性質(zhì)略好；層粉土：屬中等壓般；層粉細砂：屬中等壓縮性土，工程性質(zhì)略好；層粉土：屬中等壓縮性土，工

26、程性質(zhì)一般；層細砂：中低壓縮性土，工程性質(zhì)好。土層的縮性土，工程性質(zhì)一般；層細砂：中低壓縮性土，工程性質(zhì)好。土層的典型地質(zhì)情況及物理力學性質(zhì)指標如圖典型地質(zhì)情況及物理力學性質(zhì)指標如圖2-52-5和表和表2-12-1所示。所示。 33-33圖圖2-5 土層地質(zhì)情況土層地質(zhì)情況33-34表表2-1 各土層的物理力學性質(zhì)指標各土層的物理力學性質(zhì)指標33-354、岸坡穩(wěn)定有限元計算與分析、岸坡穩(wěn)定有限元計算與分析（1 1）計算模型）計算模型 計算采用計算采用ABAQUSABAQUS軟件，利用強度折減法進行分析，取軟件，利用強度折減法進行分析，取模型斷面模型斷面寬寬96m96m、長、長10m10m，地基

27、計算深度為，地基計算深度為56.5m56.5m。三維模型的單元劃分全部采。三維模型的單元劃分全部采用六面體，共劃分用六面體，共劃分3186431864個節(jié)點，個節(jié)點，2913829138個單元。模型中坐標系的原個單元。模型中坐標系的原點設在碎石墊層的表面，坐標系的點設在碎石墊層的表面，坐標系的x x方向為堤岸的橫斷面方向，方向為堤岸的橫斷面方向，y y方方向為重力的反方向，向為重力的反方向，z z方向為堤岸的縱向，如圖方向為堤岸的縱向，如圖2-62-6圖圖2-82-8所示。所示。 根據(jù)岸坡穩(wěn)定性分析的要求，對模型土體的四個側面（根據(jù)岸坡穩(wěn)定性分析的要求，對模型土體的四個側面（X X方向和方向和

28、Z Z方向）和底面（方向）和底面（Y=-36.5mY=-36.5m處的豎向）的法向位移分別進行了約束。處的豎向）的法向位移分別進行了約束。33-36圖圖2-62-6岸坡穩(wěn)定分析三維有限元網(wǎng)格劃分岸坡穩(wěn)定分析三維有限元網(wǎng)格劃分33-37圖圖2-7 PCC2-7 PCC樁網(wǎng)格劃分樁網(wǎng)格劃分圖圖2-8 2-8 鉆孔灌注樁網(wǎng)格劃分鉆孔灌注樁網(wǎng)格劃分33-38表表2-2 2-2 土層計算參數(shù)土層計算參數(shù)（2 2）計算參數(shù)）計算參數(shù)土層名稱土層名稱重度重度(kN/m3)彈性模量彈性模量(MPa)粘聚力粘聚力(kPa)內(nèi)摩擦角內(nèi)摩擦角()材料模型材料模型碎石墊層22.0120.00-Elastic 混凝土樁

29、25.02800.00-Elastic吹填砂17.86.505.030.0Mohr-Coulomb淤泥質(zhì)粉質(zhì)粘土17.52.401013.5Mohr-Coulomb粉砂夾粉土18.06.30727.0Mohr-Coulomb粉細砂18.38.07731.1Mohr-Coulomb粉砂夾粉土17.85.24527.4Mohr-Coulomb粉細砂18.39.12730.4Mohr-Coulomb33-393.1 3.1 護坡段的安全穩(wěn)定性護坡段的安全穩(wěn)定性（3 3）有限元計算結果分析）有限元計算結果分析 有限元分析得到的有限元分析得到的計算云圖如圖計算云圖如圖2-92-9所示，所示，計算得到的最

30、危險滑面計算得到的最危險滑面出現(xiàn)在護坡的非加固區(qū)出現(xiàn)在護坡的非加固區(qū)范圍內(nèi)，計算范圍內(nèi)，計算安全系數(shù)安全系數(shù)的最小值為的最小值為1.711.71，滿足，滿足岸坡穩(wěn)定性的要求，安岸坡穩(wěn)定性的要求，安全儲備較高。最危險滑全儲備較高。最危險滑面沒有出現(xiàn)在面沒有出現(xiàn)在PCCPCC樁的加樁的加固區(qū)內(nèi)，這一結果表明固區(qū)內(nèi)，這一結果表明PCCPCC樁加固區(qū)具有比護坡樁加固區(qū)具有比護坡更好的安全穩(wěn)定性。更好的安全穩(wěn)定性。潛在潛在滑弧滑弧圖圖2-9 有限元計算變形云圖有限元計算變形云圖33-403.2 PCC3.2 PCC樁加固區(qū)的安全穩(wěn)定性樁加固區(qū)的安全穩(wěn)定性圖圖2-10 PCC樁加固區(qū)變形云圖樁加固區(qū)變形云

31、圖 為了進一步研究為了進一步研究PCCPCC樁加固區(qū)的整體穩(wěn)定性，計算時不對護坡的土體樁加固區(qū)的整體穩(wěn)定性，計算時不對護坡的土體進行強度折減，而僅對其他部位的強度進行折減。有限元得到的計算云圖進行強度折減，而僅對其他部位的強度進行折減。有限元得到的計算云圖如圖如圖2-102-10所示，相應的塑性區(qū)分布見圖所示，相應的塑性區(qū)分布見圖2-112-11。 圖圖2-11 PCC樁加固區(qū)塑性區(qū)分布樁加固區(qū)塑性區(qū)分布33-41 從圖中分析可知，計算最危險滑面沒有出現(xiàn)在從圖中分析可知，計算最危險滑面沒有出現(xiàn)在PCCPCC樁的樁樁的樁體加固區(qū)，而是出現(xiàn)在下臥層內(nèi)，在下臥層內(nèi)產(chǎn)生了較大的體加固區(qū)，而是出現(xiàn)在下臥

32、層內(nèi)，在下臥層內(nèi)產(chǎn)生了較大的塑性分布區(qū)，該塑性分布區(qū)，該塑性區(qū)對應的最小安全系數(shù)為塑性區(qū)對應的最小安全系數(shù)為2.642.64，安全儲，安全儲備較高，有限元計算結果表明岸坡是穩(wěn)定的。備較高，有限元計算結果表明岸坡是穩(wěn)定的。 邊坡加固區(qū)由于邊坡加固區(qū)由于PCCPCC樁剛性樁的打入，其抗剪能力大大增樁剛性樁的打入，其抗剪能力大大增強，塑性區(qū)主要出現(xiàn)在下臥層土體內(nèi)。強，塑性區(qū)主要出現(xiàn)在下臥層土體內(nèi)。PCCPCC樁加固區(qū)整體剛度樁加固區(qū)整體剛度較大，能將上部豎向荷載傳遞到較深的土層，在加固區(qū)內(nèi)主較大，能將上部豎向荷載傳遞到較深的土層，在加固區(qū)內(nèi)主要發(fā)生沉降變形，水平方向的位移分量較小，不會產(chǎn)生滑動要發(fā)生

33、沉降變形，水平方向的位移分量較小，不會產(chǎn)生滑動穩(wěn)定問題。穩(wěn)定問題。33-425、岸坡穩(wěn)定圓弧法簡化計算分析、岸坡穩(wěn)定圓弧法簡化計算分析（1 1）計算原理）計算原理 圓弧法的計算原理是將邊坡分成圓弧法的計算原理是將邊坡分成i i個條塊，其穩(wěn)定安全系數(shù)個條塊，其穩(wěn)定安全系數(shù)的計算公式為：的計算公式為： 式中：式中： 滑動力矩；滑動力矩； 抗滑力矩?？够亍；筂MFs滑M抗M33-43（2 2）計算結果分析）計算結果分析 計算得到的計算得到的PCCPCC樁加固段穩(wěn)定安全系數(shù)如圖樁加固段穩(wěn)定安全系數(shù)如圖2-122-12所示。所示。 滑弧中心搜索區(qū)域下臥層滑弧 Fs=3.031最危險滑弧 Fs=2.

34、363加固區(qū)滑弧 Fs=2.494PCC樁加固區(qū)PCC樁加固區(qū)抗滑樁Yx0圖圖2-12 PCC樁加固區(qū)計算結果樁加固區(qū)計算結果33-44 計算結果表明：對于通過計算結果表明：對于通過PCCPCC樁復合地基加固區(qū)的滑弧，樁復合地基加固區(qū)的滑弧，最危險滑面同時穿過加固區(qū)與下臥層，且最危險滑面同時穿過加固區(qū)與下臥層，且滑弧端點通過護岸滑弧端點通過護岸坡腳附近（圖中藍色線條），最小安全系數(shù)為坡腳附近（圖中藍色線條），最小安全系數(shù)為2.3632.363；對于位；對于位置較淺、完全穿過加固區(qū)的滑弧，由于加固區(qū)置較淺、完全穿過加固區(qū)的滑弧，由于加固區(qū)PCCPCC樁具有較大樁具有較大的剪切模量，提高了抗滑力，

35、因此安全系數(shù)稍大，為的剪切模量，提高了抗滑力，因此安全系數(shù)稍大，為2.4942.494；對于位置較深、少部分位于加固區(qū)、大部分位于下臥層的滑對于位置較深、少部分位于加固區(qū)、大部分位于下臥層的滑弧，由于弧線較為平緩，因此滑動力矩大大減小，且抗滑力弧，由于弧線較為平緩，因此滑動力矩大大減小，且抗滑力矩隨著弧長的增加而增大，其安全系數(shù)最大，為矩隨著弧長的增加而增大，其安全系數(shù)最大，為3.0313.031。33-45計算得到的護坡段穩(wěn)定安全系數(shù)如圖計算得到的護坡段穩(wěn)定安全系數(shù)如圖2-132-13所示。所示?；≈行乃阉鲄^(qū)域最危險滑弧 Fs=1.604PCC樁加固區(qū)Yx0圖圖2-13 護坡段計算結果護坡

36、段計算結果 護坡的最危險滑弧兩端分別通過坡頂和坡腳，安全系數(shù)為護坡的最危險滑弧兩端分別通過坡頂和坡腳，安全系數(shù)為1.6041.604。由于護坡處土體強度較低，且沒有進行加固處理，因此。由于護坡處土體強度較低，且沒有進行加固處理，因此護坡的穩(wěn)定安全系數(shù)小于護坡的穩(wěn)定安全系數(shù)小于PCCPCC樁復合地基加固區(qū)的安全系數(shù)。樁復合地基加固區(qū)的安全系數(shù)。 33-46（1 1）計算結果比較）計算結果比較表表2-3 最危險滑弧位置和安全系數(shù)最危險滑弧位置和安全系數(shù)6、計算結果比較與結論、計算結果比較與結論滑弧區(qū)域滑弧圓心坐標滑弧半徑圓弧法計算安全系數(shù)FEM計算安全系數(shù)PCC加固區(qū)X=4.012,Y=21.5R

37、=42.3462.3632.64護坡段X=17,Y=1.018R=18.0311.6041.7133-47 通過比較。通過比較。有限元計算的安全系數(shù)比簡化方法計算的結有限元計算的安全系數(shù)比簡化方法計算的結果稍大果稍大，其原因可能在于：有限元計算采用的三維模型，在，其原因可能在于：有限元計算采用的三維模型，在一定程度上能反應復合地基和抗滑樁之間土體產(chǎn)生的水平土一定程度上能反應復合地基和抗滑樁之間土體產(chǎn)生的水平土拱效應，土拱效應的存在能增加復合地基的穩(wěn)定性；而在簡拱效應，土拱效應的存在能增加復合地基的穩(wěn)定性；而在簡化計算方法中，將樁體通過置換率轉換成平面問題，僅考慮化計算方法中，將樁體通過置換率轉

38、換成平面問題，僅考慮了樁體本身的剪切強度對抗滑穩(wěn)定的影響，不能考慮樁與樁了樁體本身的剪切強度對抗滑穩(wěn)定的影響，不能考慮樁與樁周土之間的相互作用，模型相對簡單，因此計算的安全系數(shù)周土之間的相互作用，模型相對簡單，因此計算的安全系數(shù)較較FEMFEM結果偏小。結果偏小?？傮w來說，采用簡化計算方法和有限元方法總體來說，采用簡化計算方法和有限元方法得到的安全系數(shù)都較大，安全儲備較高得到的安全系數(shù)都較大，安全儲備較高。33-48施工質(zhì)量控制措施施工質(zhì)量控制措施 （1 1）為保證在含地下水地層中應用為保證在含地下水地層中應用PCCPCC樁的質(zhì)量，保證在成樁過程樁的質(zhì)量，保證在成樁過程中地中地 下水、流沙、淤

39、泥不自樁靴進入管腔，下水、流沙、淤泥不自樁靴進入管腔，澆筑采用二步法工藝澆筑采用二步法工藝，即在成樁管下到地下水以上即進行第一次澆筑，將樁靴完全封閉，以即在成樁管下到地下水以上即進行第一次澆筑，將樁靴完全封閉，以阻止地下水、淤泥等進入樁管，然后繼續(xù)下到設計深度后進行第二次阻止地下水、淤泥等進入樁管，然后繼續(xù)下到設計深度后進行第二次澆筑成樁。澆筑成樁。 （2 2）當樁距較小時，為減少相鄰樁在成樁過程中互相影響，）當樁距較小時，為減少相鄰樁在成樁過程中互相影響，施工順施工順序可采用隔孔隔排施工工序序可采用隔孔隔排施工工序。 （3 3）如遇到較硬夾層，可利用專門設計的成模潤滑造漿器在成樁過）如遇到較

40、硬夾層，可利用專門設計的成模潤滑造漿器在成樁過程中程中注入泥漿注入泥漿。 （4 4）沉管內(nèi)外管之間的間距應嚴格保證，在內(nèi)外管間距調(diào)整適當并）沉管內(nèi)外管之間的間距應嚴格保證，在內(nèi)外管間距調(diào)整適當并鎖定后方可起吊裝配。鎖定后方可起吊裝配。 （5 5）混凝土應以細石料為主，可以）混凝土應以細石料為主，可以適當摻入減水劑適當摻入減水劑，以利于腔體中，以利于腔體中混凝土流動性較好。混凝土流動性較好。33-49施工質(zhì)量控制措施施工質(zhì)量控制措施 （6 6）在遇到砂性土層時，應按規(guī)范要求和試樁結果）在遇到砂性土層時，應按規(guī)范要求和試樁結果調(diào)整拔管的調(diào)整拔管的速度速度。 （7 7）當氣溫低于）當氣溫低于00澆筑

41、混凝土時，應澆筑混凝土時，應采取保溫措施采取保溫措施。澆筑時，。澆筑時，混凝土的入孔溫度不得低于混凝土的入孔溫度不得低于55。在樁頂混凝土未達到設計強度。在樁頂混凝土未達到設計強度5050以前不得受凍。當氣溫高于以前不得受凍。當氣溫高于3030時，應根據(jù)具體情況對混凝土采時，應根據(jù)具體情況對混凝土采取緩凝措施。取緩凝措施。 （8 8）澆筑后的樁頂應高出設計標高至少）澆筑后的樁頂應高出設計標高至少50cm50cm，并予保護，浮漿，并予保護，浮漿層應鑿除。層應鑿除。 （9 9）PCCPCC樁的樁的實際澆筑混凝土量不得小于理論計算體積實際澆筑混凝土量不得小于理論計算體積。132-50PCC樁典型應用

42、實例132-51匯報主要內(nèi)容 現(xiàn)澆混凝土大直徑管樁技術應用現(xiàn)澆混凝土大直徑管樁技術應用 現(xiàn)澆現(xiàn)澆X X形混凝土樁技術應用形混凝土樁技術應用 真空堆載聯(lián)合預壓真空堆載聯(lián)合預壓技術應用技術應用 現(xiàn)澆X形沉管灌注樁根據(jù)等截面異形周邊擴大原理，派生于傳統(tǒng)圓形沉管灌注樁；是在傳統(tǒng)沉管灌注樁的基礎上加以改進發(fā)展而成的一種新樁型。X形混凝土樁技術，采取振動沉模成孔、現(xiàn)場澆注混凝土成樁，現(xiàn)場澆注時在樁頂預插鋼筋，待樁體達到一定強度后，澆注樁帽。（劉漢龍 ZL 200710020306.3）現(xiàn)澆現(xiàn)澆X形樁技術簡介形樁技術簡介132-52同等承載力條件下，現(xiàn)澆同等承載力條件下，現(xiàn)澆X形樁節(jié)省混凝土用量形樁節(jié)省混凝

43、土用量50以以上。上。同等橫截面積，即同等混凝同等橫截面積，即同等混凝土用量條件下，現(xiàn)澆土用量條件下，現(xiàn)澆X形樁形樁可提高承載力可提高承載力50以上。以上?，F(xiàn)澆現(xiàn)澆X形樁技術簡介形樁技術簡介132-53工程概況工程概況 南京長江第四大橋接線工程是南京市繞越高速公路重要組成部分，起點為與寧通高速公路相交的橫梁互通，跨越長江后與國道312相交于棲霞互通，終與滬寧高速相交的麒麟樞紐。路線全長29.012km，長江大橋長5.409km，南北接線工程總長23.603km 。132-54南京四橋北接線工程軟土分布南京四橋北接線工程軟土分布 20m工程概況工程概況132-55南京四橋南接線工程軟土分布南京四

44、橋南接線工程軟土分布 12m研究背景和意義研究背景和意義132-56現(xiàn)澆現(xiàn)澆X形混凝土樁的施工工藝形混凝土樁的施工工藝現(xiàn)場施工照片現(xiàn)場施工照片設備就位樁模沉入地基 灌注填充料 拔出樁模成樁132-57現(xiàn)澆現(xiàn)澆X形混凝土樁的施工工藝形混凝土樁的施工工藝質(zhì)量檢驗標準質(zhì)量檢驗標準項序檢查項目允許偏差或允許值檢查方法主控項目1樁長+300mm測X形鋼模長度，查施工記錄2填充料充盈系數(shù)1.0 1.25檢查每根樁的實際灌注量3樁體質(zhì)量檢驗設計要求開挖不少于3根、低應變檢測不少于10%4填充料強度設計要求試塊報告或切割取樣送檢5承載力設計要求載荷試驗一般項目1樁位200mm開挖后量樁中心2垂直度1%測X形鋼

45、模垂直度3樁頂標高-50mm +30需扣除樁頂浮漿層及劣質(zhì)樁體4拔管速度軟弱土層0.6-0.8m/min測量機頭上升距離和時間132-58設計計算方法設計計算方法 ba截面設計計算截面設計計算bbbau42sin2222sin4sin222222222222babababbaAps周長：周長：面積：面積：132-59設計計算方法設計計算方法 承載力計算承載力計算單樁：單樁：復合地基：復合地基：pspkP1ksukAqlquQniiiX1aspkXXskpsRfmmfA132-60設計計算方法設計計算方法 沉降計算沉降計算加固區(qū)沉降：加固區(qū)沉降：工后沉降：工后沉降：111s0s1s1iiiini

46、iazazEpss122224212242)()(exp)exp(121)()exp(12mvvvmvvTtTtCHMHtCMMtCHTtHtCMMtCHTtU荷載復合地基加固區(qū)S12S加固區(qū)下臥層hz132-61橫梁互橫梁互通通新禹河大新禹河大橋橋北接線段（K3+229K3+254）北接線現(xiàn)澆北接線現(xiàn)澆X形樁加固設計形樁加固設計132-62K3+106.4K3+254段分布有較深的淤泥質(zhì)粘土層，層厚約815米，埋深13 20.9米。北接線段地質(zhì)情況（K3+229K3+254）北接線現(xiàn)澆北接線現(xiàn)澆X形樁加固設計形樁加固設計132-63 設計方案為設計方案為:采用現(xiàn)澆X形混凝土樁進行處理，用于一

47、般路段和橋頭的過渡，減小不均勻沉降，K3+229K3+241.5段采用長12 m的現(xiàn)澆X形混凝土樁， 樁間距2.2 m；K3+241.5K3+254段采用長18 m的現(xiàn)澆X形混凝土樁，樁間距2.2 m。北接線段設計方案（K3+229K3+254）北接線現(xiàn)澆北接線現(xiàn)澆X形樁加固設計形樁加固設計路床路堤填料現(xiàn)澆X形樁原地面整平高程現(xiàn)澆X形樁處理縱斷面示意圖道路中心線現(xiàn)澆X形樁處理平面示意圖132-64技術內(nèi)容優(yōu)化路段樁長(m)樁距(m)布樁方式根數(shù)(根)總長(m)總沉降(cm)工后沉降(cm)K3+229K3+241.5PTC樁243.5正方形5212605.121.42X形樁122.2正方形13

48、1157226.512.8K3+241.5K3+254PTC樁243.5正方形5312605.121.42X形樁182.2正方形131235823.69.2合計PTC樁1052520X形樁2623930北接線段的設計計算（K3+229K3+254）表3-7 K3+229K3+254段現(xiàn)澆X形混凝土樁設計方案北接線現(xiàn)澆北接線現(xiàn)澆X形樁加固設計形樁加固設計132-65北接線段（K9+764K9+888.3）龍袍互通龍袍互通滁河特大橋滁河特大橋北接線現(xiàn)澆北接線現(xiàn)澆X形樁加固設計形樁加固設計132-66 設計方案設計方案：K9+764K9+794.3段，采用現(xiàn)澆X形混凝土樁復合地基進行 處理，樁長20

49、 m、樁間距為1.8 m；K9+794.3K9+818.3段，樁長1618 m、樁間距為2.0 m； K9+818.3K9+848.3段，樁長14 m、樁間距為2.2 m；K9+848.3K9+888.3段，樁長12 m、樁間距為2.2 m。北接線段設計方案（K9+764K9+888.3）北接線現(xiàn)澆北接線現(xiàn)澆X形樁加固設計形樁加固設計路線中心線X形樁原地面整平高程橫斷面路線中心線涵洞中心線132-67技術內(nèi)容技術內(nèi)容優(yōu)化路段優(yōu)化路段樁長樁長(m)樁距樁距(m)布樁布樁方式方式根數(shù)根數(shù)總長總長(m)總沉降總沉降(cm)工后沉工后沉降降(cm)K9+764K9+794.3PTC樁樁242.2正方形

50、正方形38692645.72.5X形樁形樁201.8梅花形梅花形5761152032.713.8K9+794.3 K9+804.3濕噴樁濕噴樁151.3梅花形梅花形441661549.221.4X形樁形樁182.0梅花形梅花形186334833.014.8K9+804.3 K9+808.3濕噴樁濕噴樁151.1梅花形梅花形228342047.919.1X形樁形樁172.0梅花形梅花形69117231.115.9K9+808.3 K9+818.3濕噴樁濕噴樁151.3梅花形梅花形432648048.721.4X形樁形樁162.0梅花形梅花形182291234.516.8K9+818.3 K9+8

51、48.3濕噴樁濕噴樁101.5梅花形梅花形851851051.424.5X形樁形樁142.2梅花形梅花形396554443.219.2K9+848.3 K9+888.3濕噴樁濕噴樁101.5梅花形梅花形851851051.424.5X形樁形樁122.2梅花形梅花形527633144.620.8合計合計原方案原方案318942799新方案新方案193630827北接線段的設計計算（ K9+764K9+888.3 ）表3-8 K9+764K9+888.3段設計方案北接線現(xiàn)澆北接線現(xiàn)澆X形樁加固設計形樁加固設計132-68南接線段（NK308+880NK309+080）四橋主四橋主線線國道國道312

52、六合六合滬寧滬寧高速高速南京南京鎮(zhèn)江鎮(zhèn)江南接線現(xiàn)澆南接線現(xiàn)澆X形樁加固設計形樁加固設計132-69 南接線NK308+880NK309+080段為公路拼寬段公路拼寬段，路基分布有2層軟土，層厚1012.5米，深度為1217.5米，壓縮性高，強度低，土質(zhì)較差。原設計方案為濕噴樁處理方案，濕噴樁屬于柔性樁，施工時需保證水泥漿液與土層混合均勻，因此施工過程控制需要非常嚴格，且施工后質(zhì)量檢測費用較高。南接線段的地質(zhì)情況（NK308+880NK309+080）南接線現(xiàn)澆南接線現(xiàn)澆X形樁加固設計形樁加固設計132-70設計方案為設計方案為：NK308+880NK308+935段，采用現(xiàn)澆X形混凝土樁復合地

53、基進行處理，樁長10米，樁間距為2.1米； NK308+935 NK309+063段，樁長12.5 13.5米，樁間距為1.82.0米； NK309+063 NK309+080段，樁長10米，樁間距為2.1米。南接線段的設計方案（NK308+880NK309+080）南接線現(xiàn)澆南接線現(xiàn)澆X形樁加固設計形樁加固設計132-71技術內(nèi)容優(yōu)化路段樁長(m)樁距(m)布樁方式根數(shù)(根)總長(m)總沉降(cm)工后沉降(cm)NK308+880NK308+935濕噴樁101.5梅花形29429407.33.1X形樁102.2梅花形13613606.02.8NK308+935NK308+950濕噴樁131

54、.4梅花形8410927.13.1X形樁132.0梅花形415336.22.1NK308+950NK308+958濕噴樁12.51.2梅花形648006.82.9X形樁12.52.0梅花形243006.52.1NK308+958NK308+973濕噴樁131.4梅花形8410926.72.9X形樁132.0梅花形415336.22.1NK308+973NK309+030濕噴樁131.5梅花形30841586.72.9X形樁132.0梅花形17422627.92.5NK309+030NK309+063濕噴樁101.5梅花形12512506.72.9X形樁122.0梅花形718528.52.6NK

55、309+063NK309+080濕噴樁101.5梅花形656506.72.9X形樁102.2梅花形303006.02.2合計濕噴樁102411982X形樁5176140南接線段的設計計算（NK308+880NK309+080）表3-6 南接線NK308+880NK309+080段的設計方案南接線現(xiàn)澆南接線現(xiàn)澆X形樁加固設計形樁加固設計132-72現(xiàn)場監(jiān)測現(xiàn)場監(jiān)測 本次試驗觀測的項目有：普通斷面監(jiān)測內(nèi)容為表面沉降；全斷面監(jiān)測內(nèi)容包括表面沉降、深層沉降、深層水平位移、樁土應力比、孔隙水壓力和樁身軸力等；擠土效應監(jiān)測內(nèi)容包括土壓力、孔隙水壓力、深層水平位移和表面位移等。斷面監(jiān)測需要使用以下一些監(jiān)測儀

56、器，具體如下表所示：編號編號觀測項目觀測項目傳感器或觀測材料傳感器或觀測材料觀測儀器觀測儀器1表面沉降表面沉降沉降板沉降板水準儀水準儀2深層沉降深層沉降CJH88分列磁環(huán)沉降管分列磁環(huán)沉降管分層沉降儀分層沉降儀3深層水平位移深層水平位移高精度高精度PVC測斜管測斜管測斜儀測斜儀4樁土應力比（土壓力）樁土應力比（土壓力）鋼弦式土壓力計鋼弦式土壓力計頻率接收儀頻率接收儀5孔隙水壓力（沿深度變化）孔隙水壓力（沿深度變化）鋼弦式孔隙水壓力計鋼弦式孔隙水壓力計頻率接收儀頻率接收儀6樁身軸力樁身軸力鋼筋應力計鋼筋應力計頻率接收儀頻率接收儀表6-1 監(jiān)測儀器設備表132-73監(jiān)測儀器布置監(jiān)測儀器布置土壓力分

57、層沉降水平位移孔壓表面沉降平面圖平面圖剖面圖剖面圖132-74監(jiān)測結果分析監(jiān)測結果分析圖6-10 K9+780斷面的表面沉降過程線圖6-11 K9+830斷面的表面沉降過程線路堤填筑初期樁頂和樁間土的沉降均較小，沉降發(fā)生的速率較慢，尤其是樁頂幾乎不發(fā)生沉降，說明此時荷載主要由樁間土承擔；當路堤填筑高度逐漸增大時，樁頂和樁間土沉降速率均有增大的趨勢，但樁間土的沉降速率要大于樁頂?shù)某两邓俾剩返毯奢d在樁頂和樁間土上進行著調(diào)整。由于路堤中心附加應力大于路堤邊緣，因此路堤中心的沉降量明顯大于路堤兩側。在路堤填筑結束后，沉降逐漸趨于穩(wěn)定。表面沉降132-75分層沉降圖6-12 K9+780斷面的分層沉降

58、過程線圖6-13 K9+830斷面的分層沉降過程線從幾個斷面的分層沉降實測值隨路堤荷載及時間的變化關系可以看出，各磁環(huán)的沉降過程線跟地表沉降過程線較相似，隨著填土高度增加而增大；最大沉降發(fā)生于頂層的磁環(huán)，沉降量隨著磁環(huán)埋設深度的增加逐漸減小，靠近樁底處磁環(huán)的沉降量和樁頂沉降量之間有著一定的對應關系，樁深范圍內(nèi)的土層壓縮量主要發(fā)生于樁深范圍的中上部。監(jiān)測結果分析監(jiān)測結果分析132-76水平位移 K9+780斷面的深層水平位移K9+830斷面的深層水平位移監(jiān)測結果分析監(jiān)測結果分析現(xiàn)澆X形樁加固區(qū)的最大水平位移均小于20mm，這對于較差的地質(zhì)條件及近5.0m左右的路堤填筑高度而言很小，而且水平位移曲

59、線不存在突變點，說明現(xiàn)澆X形樁由于其抗彎剛度較大所形成的復合地基可較好地限制路基的側向變形，路基較穩(wěn)定；現(xiàn)澆X形樁復合地基軟基處理方法跟常規(guī)方法相比路堤穩(wěn)定性得到較大提高。132-77孔隙水壓力K9+780斷面的孔隙水壓力 K9+830斷面的孔隙水壓力隨著填土荷載的增加，路基內(nèi)部的孔隙水壓力逐漸增大，但增大的幅度較小，孔壓變化幅值隨深度的增加而減小。地基孔壓反應不明顯的主要原因主要是因為在隔柵和墊層作用下，路堤填筑的荷載有很大一部分由樁體所承擔，在分層填筑的方式下路堤荷載在樁土之間調(diào)整分攤的過程中地基中前期填土引起的超孔隙水壓力已逐步消散。監(jiān)測結果分析監(jiān)測結果分析132-78土壓力K9+780

60、斷面的土壓力 K9+780斷面的土壓力各斷面變化規(guī)律均較相似，可以看出隨著路堤荷載的增加，樁間土的應力均相應提高。當填土結束后，樁和土的應力變化較小，表明在路堤荷載作用下，樁和樁間土之間的荷載分配基本達到平衡。由于土拱效應和加筋墊層的調(diào)節(jié)作用，路堤荷載向樁頂集中，樁承擔大部分荷載，因此樁頂應力比土體應力大得多。圖中結果表明，路堤填土結束后，樁間土平均應力約4565kPa，樁頂平均應力約8001000kPa。監(jiān)測結果分析監(jiān)測結果分析132-79樁土應力比斷面的樁土應力比樁土應力比隨填土荷載的變化表現(xiàn)出與土壓力相似的規(guī)律，在填土結束后，樁土應力比逐漸趨于穩(wěn)定，其值在1323之間，表現(xiàn)出明顯的剛性樁