CFRP混凝土界面的動(dòng)力性能試驗(yàn)研究

1、CFRP混凝土界面的動(dòng)力性能試驗(yàn)研究摘要：碳纖維增強(qiáng)聚合物（CFRP）片/板被廣泛用于加強(qiáng)缺陷鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)?，F(xiàn)有的研究表明，外貼CFRP材料的有效性通常取決于CFRP元件和混凝土之間的結(jié)合。目前的研究成果大多集中在靜態(tài)荷載作用下碳纖維混凝土界面粘結(jié)性能研究。在這項(xiàng)工作中，粘結(jié)性能進(jìn)行了實(shí)驗(yàn)研究從動(dòng)態(tài)的角度來(lái)看，通過(guò)落錘沖擊試驗(yàn)方法，以突出的負(fù)載率的影響的粘結(jié)強(qiáng)度的目的。測(cè)試結(jié)果表明，該應(yīng)變分布梯度碳纖維復(fù)合材料在沖擊載荷下的載荷比靜態(tài)載荷下大，而只有適度影響有效鍵長(zhǎng)。一個(gè)實(shí)際的粘結(jié)滑移模型被提出來(lái)在動(dòng)力條件下模擬CFRP對(duì)混凝土界面的粘結(jié)性能。此外，從給定的一些現(xiàn)有的公式開(kāi)始，制定準(zhǔn)確的設(shè)計(jì)

2、方案的基礎(chǔ)上，在沖擊荷載作用下，預(yù)測(cè)碳纖維復(fù)合材料的有效粘結(jié)長(zhǎng)度和粘結(jié)強(qiáng)度。DOI: 10.1061/(ASCE)CC.1943-5614.0000677. 2016 American Society of Civil Engineers.關(guān)鍵字：碳纖維增強(qiáng)聚合物(CFRP); 粘結(jié)強(qiáng)度;界面行為; 彎曲試驗(yàn);動(dòng)態(tài)負(fù)載。簡(jiǎn)介已經(jīng)惡化的混凝土結(jié)構(gòu)需要升級(jí)的數(shù)量不斷增加。在過(guò)去的幾十年里，通過(guò)粘接復(fù)合材料，以加強(qiáng)現(xiàn)有的混凝土結(jié)構(gòu)的數(shù)量穩(wěn)步增加(Teng et al. 2001)。已對(duì)加固聚合物（FRP）加固混凝土結(jié)構(gòu)進(jìn)行了廣泛的研究(Teng et al. 2001; Nanni 2003; Ri

3、zkalla et al. 2003; Oehlers and Seracino 2004)。該技術(shù)的有效性主要取決于在FRP板材和混凝土基材之間的鍵的強(qiáng)度。FRP筋與混凝土之間的粘結(jié)性能進(jìn)行了廣泛的研究，一些研究已經(jīng)由外部應(yīng)用FRP加固混凝土結(jié)構(gòu)，例如, ACI 440.2R-08 (ACI 2008), FIB 2001, CNR 2004, and EN 1998-3 (CEN 2005)。特別是，一些經(jīng)驗(yàn)公式已經(jīng)提出了粘結(jié)強(qiáng)度，有效粘結(jié)長(zhǎng)度，粘結(jié)滑移模型。對(duì)FRP板與混凝土粘結(jié)性能的試驗(yàn)研究采用單剪試驗(yàn)(Täljsten 1997; Khalifa et al. 1998;

4、Bizindavyi and Neale 1999; Yao et al. 2005; Dai et al. 2005; Woo and Lee 2010), double shear tests (Brosens and Van Gemert 1997; Nakaba et al. 2001; Cao et al. 2007; Schilde and Seim 2007; Pellegrino et al. 2008; Xue et al. 2008)，和修正光束測(cè)試(Miller and Nanni 1999)。單剪和雙剪切試驗(yàn)是常用的測(cè)試方法，是因?yàn)樗麄兊脑O(shè)計(jì)和操控方便簡(jiǎn)潔。在實(shí)驗(yàn)測(cè)試的

5、基礎(chǔ)上，研究了影響鋼纖維混凝土接頭粘結(jié)性能的一些參數(shù)(Khalifa et al. 1998; Chen and Teng 2001; Lorenzis et al. 2001; Yang et al. 2001; Dai et al. 2005; Lu et al. 2005; Leung and Tung 2006; Leung et al. 2006; Zhou et al. 2010; Wu and Jiang 2013; Tao and Chen 2015)根據(jù)實(shí)驗(yàn)結(jié)果和斷裂力學(xué)理論，提出了各種模型對(duì)混凝土接頭粘結(jié)性能的預(yù)測(cè)。土木結(jié)構(gòu)在其使用壽命期間內(nèi)可能承受動(dòng)力荷載，如爆炸，撞擊，

6、地震。一些實(shí)驗(yàn)和數(shù)值模擬研究表明，鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)的延展性和抗沖擊性可以通過(guò)使用外部增強(qiáng)FRP鋼筋提高(Buchan and Chen 2007; Razaqpur et al. 2007; Wu et al. 2009; Hao and Tang 2010; Nam et al. 2010; Ha et al. 2011)。然而，有限的實(shí)驗(yàn)結(jié)果表面，在爆炸荷載作用下FRP加固結(jié)構(gòu)只有定性的特征和無(wú)法解決的沖擊機(jī)制(Buchan and Chen 2007)，爆炸緩解有效性和外部的百分比改善FRP鋼材料沒(méi)有得到確認(rèn)(Razaqpur et al. 2007; Wu et al. 2009)。用高

7、應(yīng)變率相關(guān)材料模型和剝離破壞模型中的精致數(shù)值分析(Nam et al. 2010)，用于評(píng)估FRP改造效果進(jìn)行?；诶硐氲木€性局部粘結(jié)滑移關(guān)系和動(dòng)態(tài)粘結(jié)強(qiáng)度與靜態(tài)粘結(jié)強(qiáng)度相同的假設(shè)，提出了沖擊壓力下的剝離破壞模型(Lorenzis and Tegola 2005)，并基于理想的線性局部粘結(jié)滑移關(guān)系建立了粘結(jié)模型。試驗(yàn)結(jié)果表明(in Shi et al. 2012)，F(xiàn)RP與混凝土界面的粘結(jié)性能是與應(yīng)變率敏感，和界面斷裂能、最大的FRP應(yīng)變和最大剪應(yīng)力與應(yīng)變率的對(duì)數(shù)函數(shù)呈正相關(guān)。不幸的是，在測(cè)試(Shi et al. 2012)中測(cè)得的應(yīng)變率小于0.1/秒。對(duì)CFRP與混凝土之間的粘結(jié)影響的影響

8、缺乏認(rèn)識(shí)。本文旨在填補(bǔ)這一知識(shí)不足。為了實(shí)現(xiàn)這一點(diǎn)，進(jìn)行了一系列的三點(diǎn)彎曲試驗(yàn)，在不同的負(fù)載率下，調(diào)查負(fù)載對(duì)碳纖維片材-混凝土界面的粘結(jié)性能的影響。本文介紹了沖擊試驗(yàn)的總結(jié)和對(duì)一些討論的測(cè)試結(jié)果。動(dòng)態(tài)測(cè)試結(jié)果與那些靜態(tài)彎曲載荷的試樣進(jìn)行比較，以突出不同的加載速率的影響。基于斷裂力學(xué)，測(cè)得的粘結(jié)應(yīng)力-滑移曲線在碳纖維布-混凝土界面的沖擊試驗(yàn)獲得的雙線性法建模。該模型可以合理預(yù)測(cè)在有效鍵長(zhǎng)和沖擊載荷下碳纖維布混凝土界面的極限荷載。實(shí)驗(yàn)計(jì)劃材料使用30MPa抗壓強(qiáng)度的混凝土進(jìn)行研究。粗骨料是5-20毫米的碳酸酯類礫石，細(xì)骨料是常見(jiàn)的二氧化硅基河砂。水泥采用波特蘭水泥，混凝土配合比為水泥：水：細(xì)骨料：

9、粗骨料=1:0.6:2.2:3.58。28天后平均立方體強(qiáng)度（fcu）、氣缸強(qiáng)度（fc）、和彈性模量（Ec）分別為大約35.2、29、28,000MPa。測(cè)得fcu、fc、Ec平均標(biāo)準(zhǔn)值分別為37.3、 28、和30,900 MPa。商業(yè)產(chǎn)品（HITEX-C300）作為用于FRP板材被使用，是一個(gè)標(biāo)稱厚度為0.169毫米的單向絲束碳纖維片材。試樣拉伸試驗(yàn)按照ASTM D3039（ASTM 2008）和GB/T 3354-1999 (GB 1999)測(cè)量GFRP的力學(xué)性能。測(cè)得的靜態(tài)性能的拉伸強(qiáng)度，彈性模量，和極限應(yīng)變分別為3587 MPa、236 GPa和1.52%。在環(huán)境溫度下測(cè)試中使用了固

10、化環(huán)氧粘合劑和環(huán)氧樹(shù)脂底漆。該粘合劑具有更好的柔性的和彈性，并且具有非常高的剪切強(qiáng)度和良好的抗?jié)裥?。測(cè)得混凝土的靜態(tài)拉伸強(qiáng)度、剪切強(qiáng)度、拉伸強(qiáng)度、彈性模量，和環(huán)氧樹(shù)脂的極限拉伸應(yīng)變分別為65 MPa、20 MPa、3.6 MPa、3200 MPa和2%。所測(cè)得混凝土的底漆的抗剪強(qiáng)度和拉伸強(qiáng)度為分別為20和3.5兆帕。試樣制備對(duì)混凝土粘結(jié)性能的測(cè)試可以通過(guò)不同的試驗(yàn)裝置來(lái)確定：雙剪試驗(yàn)，單剪試驗(yàn)，梁（或彎曲）試驗(yàn)，和修正的梁試驗(yàn)(Yao et al. 2005; Chen et al. 2012)。剪切試驗(yàn)不容易在沖擊載荷下進(jìn)行，而彎曲試驗(yàn)中的測(cè)試設(shè)置方面具有明顯的優(yōu)勢(shì)。彎曲試驗(yàn)必須進(jìn)行仔細(xì)，因

11、為在混凝土中的曲率和裂縫的存在可以影響粘結(jié)的行為(Chen et al. 2001, 2007; Teng et al.2006)。這些影響可以通過(guò)硬化混凝土塊，足以避免混凝土開(kāi)裂的最小界限，通過(guò)納拉亞納·穆?tīng)柕俚热擞^察到（2010），由陳等人（2012）在沖擊荷載作用下對(duì)FRP進(jìn)行混凝土粘結(jié)性能試驗(yàn)得到。三點(diǎn)彎曲試驗(yàn)的另一個(gè)優(yōu)點(diǎn)是，測(cè)試光束可以被加載到失敗，以模擬在剪切下FRP板材混凝土界面的機(jī)械性能（即，由于應(yīng)力平行的界面）和剝離（即，由于強(qiáng)調(diào)垂直于界面）應(yīng)力(Zhao and Zhang 2007)。因此，采用彎曲試驗(yàn)研究了沖擊載荷下FRP對(duì)混凝土的粘結(jié)性能。圖1顯示鋼筋混凝土

12、梁試樣的細(xì)節(jié)應(yīng)變計(jì)的布局。混凝土梁由兩混凝土棱柱體，其細(xì)節(jié)如圖1所示，連接在一起的兩鋼在受壓區(qū)鋼筋和碳纖維板粘貼到棱鏡的下方，其細(xì)節(jié)如圖1所示。兩根鋼筋被放置以便于制造和安裝試驗(yàn)樣品。鋼棒的設(shè)計(jì)的目的是試樣在起重和安裝時(shí)不經(jīng)歷任何塑性變形，特別是在測(cè)試過(guò)程中?？辜艄拷钜脖挥脕?lái)避免混凝土塊受到剪切破壞。兩個(gè)混凝土塊之間的間隙被設(shè)定為10mm。 510mm的長(zhǎng)度和50mm或80mm寬的CFRP中的一個(gè)或兩個(gè)層粘在梁底。右側(cè)是由上一個(gè)額外的100mm寬、200mm碳纖維復(fù)合材料片材以防止滑完全結(jié)合。左邊的有粘結(jié)和無(wú)粘結(jié)長(zhǎng)度分別為200毫米和50毫米。混凝土試樣的表面被砂磨以暴露骨料和平滑混凝土表面粘

13、接制備?；炷恋谋砻嫱ㄟ^(guò)水清洗，以除去任何灰塵和疏松的碎屑?？諝飧稍锖?，用丙酮清除掉脂和油的任何沉淀物。然后將FRP片材切成表1所示，并使用粘接劑粘接到混凝土表面的尺寸。環(huán)氧樹(shù)脂進(jìn)行混合，然后使用抹子和浸漬輥施加。二十三個(gè)外部粘貼碳纖維片材的試樣進(jìn)行了測(cè)試使用的彎曲測(cè)試設(shè)置。十七個(gè)相同的試樣在沖擊載荷下進(jìn)行了測(cè)試。通過(guò)改變下列參數(shù)進(jìn)行調(diào)查：l v的影響，通過(guò)改變跌落高度（H¼200，400，和600毫米）的落錘；l CFRP片材的粘結(jié)寬度（BF¼50毫米和80毫米）；l 碳纖維片材層的數(shù)目，n。此外，還測(cè)試了六個(gè)梁試件在靜載荷作用下獲得碳纖維混凝土的靜態(tài)粘結(jié)性能?；炷亮涸?/p>

14、樣的細(xì)節(jié)在表1中給出。在目前的實(shí)驗(yàn)方案，進(jìn)行了實(shí)驗(yàn)準(zhǔn)備樣品，并在速度范圍從1.40到3.13m/s來(lái)發(fā)現(xiàn)粘結(jié)強(qiáng)度、有效的鍵長(zhǎng)，沿鍵長(zhǎng)應(yīng)變分布和失效機(jī)理的裝載率的影響在不同速率下測(cè)試。在這項(xiàng)研究中的實(shí)驗(yàn)測(cè)試分為三組：C50-1和C50-2系列試樣用50毫米寬的單簾布層和兩層碳纖維片材，和C80-2系列用80毫米寬的兩個(gè)試樣-ply碳纖維布。測(cè)試裝置和儀器靜態(tài)試驗(yàn)梁在三點(diǎn)彎曲失敗研究的力學(xué)行為對(duì)FRP混凝土界面極限（趙、張2007）。在兩端簡(jiǎn)支的標(biāo)本，990毫米的跨度。一個(gè)大小150×120×40毫米橡膠墊是放在梁上表面中的同心負(fù)載分布（圖1）。手動(dòng)液壓千斤頂?shù)募虞d速度約為2

15、KN/分鐘手動(dòng)液壓千斤頂。沖擊試驗(yàn)進(jìn)行了使用具有高達(dá)1000公斤的質(zhì)量的檢測(cè)能力和16微米的最大下降高度的落錘。這種類型的設(shè)置允許的探索，基于所使用的試樣，一個(gè)范圍應(yīng)變率0至10秒-1之間變化的。圖。圖2示出在位置的試驗(yàn)片的沖擊試驗(yàn)裝置。沖擊測(cè)試設(shè)施包括具有用于引導(dǎo)撞針兩個(gè)垂直圓管的幀。撞針升起，使用絞盤，由被連接到落錘一個(gè)鋼絲繩。后撞針提升到所需的高度，它是由一個(gè)電齒輪釋放，使得光束標(biāo)本是沖擊加載通過(guò)在跨錘。撞針由198公斤的重物的，一個(gè)直徑為200mm平板40Cro合金鋼接觸面，并在該頸部的負(fù)載傳感器。測(cè)試光束被銷支承與800毫米的支撐件的中心（圖2）之間的距離。的橡膠墊也放置在梁的上凸緣

16、在跨降低慣性的影響。一個(gè)示波快速數(shù)據(jù)采集系統(tǒng)捕獲在500每信道的第二采樣速率的沖擊力和應(yīng)變儀的電信號(hào)。在1000/S（集成設(shè)計(jì)工具）經(jīng)運(yùn)動(dòng)范圍M2高速攝像機(jī)來(lái)捕捉剝離過(guò)程。應(yīng)變儀被外部安裝到一起為25毫米的間距來(lái)測(cè)量沿碳纖維布的應(yīng)變分布的鍵長(zhǎng)的碳纖維復(fù)合材料薄板的表面上。慣性力對(duì)碳纖維混凝土界面抗剪承載力的影響圖3顯示了典型的影響力對(duì)標(biāo)本的時(shí)間曲線C50-2-D600-1，具有600毫米的下降高度。接觸試樣和錘之間的力具有非常高的初始峰作為大慣性負(fù)載的結(jié)果。沖擊脈沖相似為三角形，與72.5千牛頓的幅度。峰值沖擊力比相應(yīng)的最大靜力大得多（17.6千牛），后者是前者的只有24.2。這表明大部分沖擊

17、力被用來(lái)加速?gòu)牧浩潇o止位置加速(Soleimani and Banthia 2014)。根據(jù)動(dòng)態(tài)平衡的達(dá)朗貝爾原理，獲得在試樣的實(shí)際彎曲載荷，廣義慣性載荷利用虛功原理獲得必須從減去觀察錘試樣接觸載荷。錘沖擊負(fù)荷作為測(cè)量的是一個(gè)點(diǎn)的負(fù)載在梁跨中演戲，而梁的慣性負(fù)載分布在整個(gè)身體的力量梁跨度。梁標(biāo)本沒(méi)有碳纖維布加固被沖擊加載為了校準(zhǔn)的慣性力的沖擊試驗(yàn)。慣性力與時(shí)間的關(guān)系的歷史在顯示圖3。由于減小的抗彎剛度，裝載與鋼筋相比，CFRP持續(xù)時(shí)間延長(zhǎng)梁試樣。相同的試樣的測(cè)定的沖擊力沒(méi)有的底表面上的CFRP片可以被認(rèn)為作為慣性力，因?yàn)檫@兩個(gè)鋼的彎曲阻力鋼筋可以忽略不計(jì)，而其峰值為54.6千牛。值得注意的是，

18、沖擊力的開(kāi)始點(diǎn)之間的時(shí)間滯后和FRP張力的是大約1.1毫秒（圖3）。這個(gè)延遲時(shí)間也被張某等人發(fā)現(xiàn)。 （2010）和Soleimani和Banthia（2014年）。此外，在該應(yīng)變率效應(yīng)碳纖維復(fù)合材料的彈性模量，被測(cè)試的應(yīng)變的范圍內(nèi)率在本文中，可根據(jù)鋁Zubaidy等被忽略（2013年）。最后，這是合理的量化CFRP到混凝土基于對(duì)CFRP動(dòng)態(tài)負(fù)載下的界面剪切力表應(yīng)變測(cè)量。實(shí)驗(yàn)結(jié)果與討論表1總結(jié)了靜態(tài)和沖擊試驗(yàn)的主要結(jié)果。在靜態(tài)和沖擊試驗(yàn)，剝離過(guò)程幾乎發(fā)生于瞬間。故障模式對(duì)于所有的靜態(tài)和沖擊試驗(yàn)用附連到CFRP一點(diǎn)混凝土薄片松解失敗。圖4-8表示出測(cè)試參數(shù)在CFRP應(yīng)變分布和動(dòng)態(tài)的影響，比較CFR

19、P應(yīng)變與靜態(tài)結(jié)果的回應(yīng)。每個(gè)數(shù)據(jù)隨后分析。沖擊載荷沿鍵長(zhǎng)應(yīng)變分布的影響圖4顯示了碳纖維片材的時(shí)間歷程說(shuō)明了沖擊速度，碳纖維布層，寬度對(duì)時(shí)間的影響碳纖維片材的歷史。正如預(yù)期的那樣，跨中距S1（靠近跨中的差距）比去年早了1、S9。這意味著剝離應(yīng)啟動(dòng)的位置靠近跨中的差距。隨著沖擊速度的增加，提高沖擊能量導(dǎo)致最大的最高應(yīng)變和較短的持續(xù)時(shí)間。因此，應(yīng)變 具有更高的沖擊速度試樣隨時(shí)間變化曲線較低的沖擊速度的情況下急劇陡峭Figs. 4(ac)。圖4(b and d)表明，將碳纖維復(fù)合片材從一層改為兩層，降低了應(yīng)變值，表明碳纖維對(duì)混凝土界面的抗剪強(qiáng)度增強(qiáng)。圖4(b and e)說(shuō)明，改變碳纖維片材的寬度從5

20、0到80毫米，導(dǎo)致增加的應(yīng)變值，也表明增強(qiáng)抗剪性的碳纖維混凝土界面。圖5說(shuō)明了應(yīng)變曲線與距離一個(gè)碳纖維復(fù)合材料層和三個(gè)試樣的聯(lián)合 兩個(gè)CFRP層在不同加載速率和不同負(fù)荷水平。圖5(a and b)的測(cè)量應(yīng)變分布， 沿碳纖維布一個(gè)樣本與一個(gè)碳纖維復(fù)合材料層另一個(gè)試樣兩CFRP層數(shù)相同載荷下速率（V¼1.4 M = S），分別。與試樣相比較，兩個(gè)CFRP層數(shù)，在發(fā)達(dá)的重要碳纖維應(yīng)變一層只有在一個(gè)較小的區(qū)域靠近加載結(jié)束，在極限荷載(Fu)之前。經(jīng)過(guò)加載到最終的負(fù)載(Fu)，最大碳纖維復(fù)合材料應(yīng)變保持幾乎恒定，但該地區(qū)的最大碳纖維復(fù)合材料應(yīng)變達(dá)到保持膨脹Figs. 5(a and b)。這表

21、示從加載端的碳纖維復(fù)合材料片材的自由端的脫粘傳播。超出脫膠區(qū)域（圖5）相似的應(yīng)變分布表示這些區(qū)域內(nèi)類似的剪切應(yīng)力分布。圖5（b-d）示出了最大的CFRP應(yīng)變顯然與沖擊速度的增加而增加，并顯著CFRP菌株大得多的區(qū)域內(nèi)形成當(dāng)極限荷載達(dá)到。然而，沖擊速度對(duì)碳纖維復(fù)合材料的應(yīng)變的發(fā)展的影響不大。在剝離傳播的后期階段，顯著的碳纖維復(fù)合材料的應(yīng)變和剪切應(yīng)力的自由端Figs. 5(bd)，導(dǎo)致該地區(qū)的顯著單。在動(dòng)態(tài)載荷下的碳纖維布的應(yīng)變分布，在本文中所描述的靜態(tài)測(cè)試，在余等。（2012）。圖6顯示了碳纖維應(yīng)變分布的比較沖擊載荷下的靜載。它說(shuō)明了 沖擊載荷對(duì)應(yīng)變分布有顯著影響碳纖維布。在沖擊試驗(yàn)中測(cè)量的最大

22、應(yīng)變是 比靜態(tài)測(cè)試中測(cè)量的要大得多。因?yàn)榫€性碳纖維復(fù)合材料的行為，在片材的應(yīng)力是直接該應(yīng)變的比例，表明極限荷載在沖擊載荷作用下的混凝土界面比 靜態(tài)加載下。這意味著試樣的行為是碳纖維復(fù)合材料對(duì)混凝土界面的動(dòng)態(tài)加載敏感。此外，圖6顯示了應(yīng)變分布梯度在沖擊載荷下碳纖維片材比靜態(tài)下更陡 加載，這表明剪切應(yīng)力增加沖擊載荷?；趹?yīng)變分布的有效鍵沖擊載荷下的長(zhǎng)度比靜載下短。這一現(xiàn)象與所描述的測(cè)試結(jié)果是不同的 在鋁zubaidy等人。（2012）。圖7在沖擊載荷作用下碳纖維布層對(duì)碳纖維復(fù)合材料應(yīng)變分布的影響。數(shù)字表明，即使在沖擊載荷下，在嚴(yán)厲的表的有效粘結(jié)長(zhǎng)度（兩層和一層）是長(zhǎng)在任何負(fù)荷水平，因?yàn)樗l(fā)生在靜載

23、荷工況。沖擊載荷對(duì)有效粘結(jié)長(zhǎng)度的影響圖8所測(cè)得的有效鍵長(zhǎng)為靜態(tài)和沖擊試驗(yàn)的實(shí)驗(yàn)結(jié)果。從測(cè)試中得到的有效鍵長(zhǎng)的應(yīng)變分布（例如，圖7）：粘結(jié)被認(rèn)為是無(wú)效的，如果應(yīng)變計(jì)給出的應(yīng)變低于5%的峰值應(yīng)變。然后，有效鍵長(zhǎng)為峰值應(yīng)變點(diǎn)和5%峰值應(yīng)變點(diǎn)之間的距離。如果需要，將進(jìn)行插值的方式。實(shí)驗(yàn)鍵長(zhǎng)的比較：（1）陳、鄧的（2001）模型；（2）對(duì)CNR-DT 200模型 (CNR 2004);（3）FIB的第一個(gè)模型（2001）；（4）歐洲標(biāo)準(zhǔn)模型EN 1998-3 (CEN 2005)；和（5）ACI委員會(huì)440.2r-08模型（ACI 2008）。如圖8所示，ACI模型相對(duì)于其他模型相反的趨勢(shì)和不符合實(shí)驗(yàn)結(jié)

24、果。這是因?yàn)橛行чL(zhǎng)度與玻璃鋼片剛度成反比。歐洲規(guī)范模型低于試驗(yàn)結(jié)果與其他模型。其他的模型考慮了FRP剛度增加，和他們的預(yù)測(cè)是符合測(cè)量的有效粘結(jié)長(zhǎng)度。沖擊載荷對(duì)粘結(jié)強(qiáng)度的影響極限荷載（FFRP）的CFRP混凝土界面基于應(yīng)變最大應(yīng)變的計(jì)算 量規(guī)（S1）安裝在無(wú)粘結(jié)CFRP片材的表面區(qū)。表1顯示了最終的負(fù)載，圖9顯示了效果碳纖維復(fù)合材料對(duì)混凝土極限荷載的影響接口。極限荷載（FFRP）在表1和圖9清楚突出不同加載率對(duì)粘結(jié)強(qiáng)度的影響碳纖維混凝土界面。顯然，債券的強(qiáng)度是敏感的在加載的速度和債券的顯著增加當(dāng)加載速率增加時(shí)，界面的強(qiáng)度被注意到從5 × 106 m/s 到 1.4, 2.4 和 3.1 m/s。局部粘結(jié)應(yīng)力滑移關(guān)系在試驗(yàn)梁相鄰的兩段在碳纖維復(fù)合材料的拉伸力的差異，i和i1從第一節(jié)和前一節(jié)i1相對(duì)應(yīng)變得到。第一節(jié)，平均粘結(jié)應(yīng)力i，除以拉力差的層壓板表