機(jī)械設(shè)計(jì)課程設(shè)計(jì)

1、機(jī)械設(shè)計(jì)1、設(shè)計(jì)題目：傳送帶的初始拉力為2500N,傳送帶卷筒的直徑為400mm,滾筒線速度為1.30m/s,減速器為中批量生產(chǎn),應(yīng)用于礦山廢料的運(yùn)送,受中等沖擊,機(jī)器要求最短使用時(shí)間為8年(每年按300天計(jì)算),每天兩班制,試設(shè)計(jì)該減速器.傳動(dòng)方案可參考下圖2、設(shè)計(jì)參數(shù)：傳動(dòng)帶初始拉力F=2500N 滾筒線速度V=1.3m/s 傳送帶卷筒直徑：D=400mm 3、設(shè)計(jì)內(nèi)容： 一）設(shè)計(jì)計(jì)算 1.電動(dòng)機(jī)的選擇與傳動(dòng)裝置運(yùn)動(dòng)和動(dòng)力參數(shù)的計(jì)算； 2.傳動(dòng)零件的設(shè)計(jì)； 3.軸的設(shè)計(jì)； 4.軸承及其組合的選擇及校核； 5.箱體、潤(rùn)滑及附件的設(shè)計(jì)； 二）圖紙的繪制減速器裝配圖繪制，高速級(jí)齒輪零件圖。三）編

2、寫課程設(shè)計(jì)說明書一、電動(dòng)機(jī)的選擇1、 類型選擇電動(dòng)機(jī)的類型根據(jù)動(dòng)力源和工作條件,選用Y系列封閉式三相異步電動(dòng)機(jī)。2、功率選擇 (1) 確定電動(dòng)機(jī)效率Pw 按下試計(jì)算 式中Fw=2500N V=1.3m/s 工作裝置的效率考慮帶卷筒器及其軸承的效率,還有數(shù)據(jù)選擇和其他誤差的情況，因此取 帶入上式得 (2) 選擇電動(dòng)機(jī)的類型根據(jù)電動(dòng)機(jī)的輸出功率功率 式中為電動(dòng)機(jī)軸至卷筒軸的傳動(dòng)裝置總效率由式 由表2-4可查得：聯(lián)軸器傳動(dòng)效率；齒輪傳動(dòng)效率（8級(jí)精度一般齒輪傳動(dòng)）滾動(dòng)軸承效率；則=0.9（考慮到誤差關(guān)系和計(jì)算方便問題）所以電動(dòng)機(jī)所需工作功率為=考慮到誤差關(guān)系 P3.61 kw按工作要求和工作條件查找

3、【2】表2.1中選用Y132M1-6型號(hào)三相異步電動(dòng)機(jī)，其數(shù)據(jù)如下：電動(dòng)機(jī)額定功率 P=4 kw ；同步轉(zhuǎn)速為1000；滿載轉(zhuǎn)速=960；電動(dòng)機(jī)軸伸出端安裝長(zhǎng)度為80 mm ；電動(dòng)機(jī)軸伸出端直徑為38 mm ；二、計(jì)算傳動(dòng)裝置的運(yùn)動(dòng)和動(dòng)力參數(shù)1、總傳動(dòng)比為 其中：為高速級(jí)傳動(dòng)比；為低速級(jí)傳動(dòng)比。運(yùn)輸機(jī)轉(zhuǎn)速： 總傳動(dòng)比： 2.分配傳動(dòng)比 3.確定齒輪齒數(shù) 高速級(jí)齒輪組： 小齒輪： 大齒輪： 整圓 低速級(jí)齒輪組： 小齒輪： 大齒輪： 整圓 校核數(shù)據(jù)： 運(yùn)輸機(jī)的轉(zhuǎn)速： 4. 計(jì)算傳動(dòng)裝置的運(yùn)動(dòng)和動(dòng)力參數(shù)（1）各軸的轉(zhuǎn)速 高速軸轉(zhuǎn)速: 中間軸轉(zhuǎn)速: 低速軸轉(zhuǎn)速: 卷筒轉(zhuǎn)速: （2）各軸的輸出功率：高速

4、軸I 的輸入功率： 中間軸 II 的輸入功率： 低速軸 III 的輸入功率： 卷筒的輸入功率： (3) 各軸轉(zhuǎn)矩：高速軸輸入轉(zhuǎn)矩： 中間軸輸入轉(zhuǎn)矩： 低速軸輸入轉(zhuǎn)矩： 卷筒輸入轉(zhuǎn)矩：由以上數(shù)據(jù)得各軸運(yùn)動(dòng)及動(dòng)力參數(shù)表：軸名功率轉(zhuǎn)矩轉(zhuǎn)速電機(jī)軸439.7929601軸3.9639.3949602軸3.84168.462217.6873軸3.73578.62861.562卷筒軸3.61560.01361.562三、高速級(jí)齒輪的設(shè)計(jì)1、選定齒輪類型、精度等級(jí)、材料及齒數(shù)（1）按簡(jiǎn)圖所示的傳動(dòng)方案，選用直齒圓柱齒輪傳動(dòng)，軟齒輪面閉式傳動(dòng)。（2）運(yùn)輸機(jī)為一般工作機(jī)器，速度不高，故選用8級(jí)精度。（3）材料選擇

5、。由【1】表10-1選擇齒輪材料：小齒輪材料為40Gr（調(diào)質(zhì)），硬度為260HBS；大齒輪為45鋼（調(diào)質(zhì)），硬度為220HBS；二者材料硬度差為40HBS。(4) 根據(jù)上一步的設(shè)計(jì)計(jì)算中得到高速級(jí)齒輪組齒數(shù)：小齒輪齒數(shù)(估)大齒輪齒數(shù)2、按齒面接觸強(qiáng)度設(shè)計(jì)(1) 設(shè)計(jì)準(zhǔn)則:先由齒面接觸疲勞強(qiáng)度計(jì)算，再按齒根彎曲疲勞強(qiáng)度校核。(2) 按齒面接觸疲勞強(qiáng)度設(shè)計(jì)，即 (3) 確定公式內(nèi)的各計(jì)算數(shù)值: 試選載荷系數(shù) （估） 計(jì)算小齒輪傳遞的轉(zhuǎn)矩（ ） 按軟齒面齒輪非對(duì)稱安裝，由【1】表10-7選取齒寬系數(shù) 由【1】表10-6查得材料的彈性影響系數(shù) 由【1】圖10-21d按齒面硬度查得：小齒輪的接觸疲勞強(qiáng)

6、度極限大齒輪的接觸疲勞強(qiáng)度極限（4）計(jì)算應(yīng)力循環(huán)次數(shù)（ =1 ）(5) 由【1】圖10-19取接觸疲勞壽命系數(shù) （6）計(jì)算接觸疲勞許用應(yīng)力取失效概率為1% ，取安全系數(shù)S=1（7）試算小齒輪分度圓直徑 ，代入中較小的值：3、試計(jì)算小齒輪模數(shù)（1）計(jì)算圓周速度 （2）計(jì)算齒寬 （3）計(jì)算齒寬與齒高之比 模數(shù)： 齒高： （4）計(jì)算載荷系數(shù)根據(jù) 8級(jí)精度，查【1】圖10-8得動(dòng)載系數(shù) 因?yàn)樵擙X輪傳動(dòng)為直齒輪，所以齒間載荷分配系數(shù)：由【1】表10-2查得使用系數(shù) 由【1】表10-4用插值法查8級(jí)精度，小齒輪相對(duì)支承非對(duì)稱布置時(shí)： 由 查【1】圖10-13得故載荷系數(shù)： (5) 按實(shí)際的載荷系數(shù)校正所算

7、得的分度圓直徑（6）計(jì)算模數(shù) 4、按齒根彎曲強(qiáng)度設(shè)計(jì)（1）由【1】圖10-20c查得：小齒輪的彎曲疲勞強(qiáng)度極限；大齒輪的彎曲疲勞強(qiáng)度極限；（2）由【1】圖10-18根據(jù)應(yīng)力循環(huán)次數(shù) 取彎曲疲勞壽命系數(shù): ，（3）計(jì)算彎曲疲勞許用應(yīng)力；取彎曲疲勞安全系數(shù) S=1.3，得（4）計(jì)算載荷系數(shù)K（5）查取齒形系數(shù)、和應(yīng)力修正系數(shù)、由【1】表10-5查得： （6）計(jì)算大、小齒輪的并加以比較； 小齒輪： 大齒輪：將數(shù)值較大的一個(gè)代人公式計(jì)算： 對(duì)比計(jì)算結(jié)果，由齒輪面接觸疲勞強(qiáng)度計(jì)算的模數(shù)大于由齒根彎曲疲勞強(qiáng)度計(jì)算的模數(shù)，由于齒輪模數(shù)m的大小主要取決于彎曲強(qiáng)度所決定的承載能力，而齒面接觸疲勞強(qiáng)度所決定的承載

8、能力，僅與齒輪直徑（即模數(shù)與齒數(shù)的乘積）有關(guān)，可取由彎曲強(qiáng)度算得的模數(shù)1.21并就進(jìn)圓整為標(biāo)準(zhǔn)值=1.5 接觸強(qiáng)度算得的分度圓直徑=43.73mm，算出大小齒輪齒數(shù)： 這樣設(shè)計(jì)出的齒輪傳動(dòng)，即滿足了齒面接觸疲勞強(qiáng)度，又滿足了齒根彎曲疲勞強(qiáng)度，并做到結(jié)構(gòu)緊湊，避免浪費(fèi)。5、幾何尺寸計(jì)算（1）計(jì)算分圓周直徑、 （2）計(jì)算中心距 （3）計(jì)算齒輪寬度 ??；。6、其他參數(shù)計(jì)算為齒頂高系數(shù) = 1 為頂隙系數(shù) = 0.25 模數(shù) 中心距 齒頂高 齒根高 齒頂圓直徑： 齒根圓直徑： 7、高速級(jí)齒輪傳動(dòng)的幾何尺寸歸于下表：名稱符號(hào)結(jié)果（mm）模數(shù)1.5分度圓直徑 45199.5齒頂圓直徑 48136齒根圓直徑

9、 41.25129.25中心距 122.25齒寬 50458、齒輪的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 小齒輪1由于直徑較小，采用齒輪軸；大齒輪2的結(jié)構(gòu)尺寸按【2】表3.11和后續(xù)設(shè)計(jì)出的軸孔直徑計(jì)算如下表：由于 選擇鍛造齒輪代號(hào)結(jié)構(gòu)尺寸計(jì)算公式結(jié)果（mm）輪轂處直徑68.8輪轂軸向長(zhǎng)度L6 64.5倒角尺寸n0.75齒根圓處厚度4.5腹板最大直徑114.25板孔分布圓直91.525板孔直徑11.36腹板厚度C13.5四. 低速級(jí)齒輪的設(shè)計(jì)1、齒輪強(qiáng)度計(jì)算（1）選擇材料確定極限應(yīng)力因?yàn)樵摐p速器可以由一般規(guī)模廠生產(chǎn)，選擇8級(jí)精度傳動(dòng)。由【1】表10-1選擇小齒輪材料為40Gr（調(diào)質(zhì)），硬度為260HBS，大齒輪為45鋼（

10、調(diào)質(zhì)），硬度為220HBS，二者材料硬度差為40HBS。(2)在前一步設(shè)計(jì)計(jì)算中得到低速級(jí)齒輪組的齒數(shù)：小齒輪齒數(shù) ；大齒輪齒數(shù)。2、按齒輪面接觸強(qiáng)度設(shè)計(jì) （1） 設(shè)計(jì)準(zhǔn)則:先由齒面接觸疲勞強(qiáng)度計(jì)算，再按齒根彎曲疲勞強(qiáng)度校核。按齒面接觸疲勞強(qiáng)度設(shè)計(jì)，即 （2）確定公式內(nèi)的各計(jì)算數(shù)值試選載荷系數(shù) 。計(jì)算小齒輪傳遞的轉(zhuǎn)矩 按軟齒面齒輪非對(duì)稱安裝，由【1】表10-7選取齒寬系數(shù)。由【1】表10-6查得材料的彈性影響系數(shù) 由【1】圖10-21d按齒面硬度查得： 小齒輪的接觸疲勞強(qiáng)度極限 ； 大齒輪的接觸疲勞強(qiáng)度極限 。(3)計(jì)算應(yīng)力循環(huán)次數(shù)(j=1 ) (4)由【1】圖10-19取接觸疲勞壽命系數(shù) （

11、5）計(jì)算接觸疲勞許用應(yīng)力 取失效概率為1% ，取安全系數(shù)S=1 （6）試算小齒輪分度圓直徑，代入中較小的值。 3、計(jì)算小齒輪的模數(shù)（1）計(jì)算圓周速度 （2）計(jì)算齒寬 （3）計(jì)算齒寬與齒高之比模數(shù)： 齒高： （4）計(jì)算載荷系數(shù) 根據(jù) ， 8級(jí)精度傳動(dòng)，由【1】第194頁圖10-8查得動(dòng)載系數(shù)： 因?yàn)樵擙X輪傳動(dòng)組為直齒輪，所以齒間載荷分配系數(shù)： 由【1】表10-2查得使用系數(shù) 由【1】表10-4用插值法得8級(jí)精度，小齒輪相對(duì)支承非對(duì)稱布置時(shí)： 由=12.449 查【1】第198頁圖10-13得 故載荷系數(shù) (5)按實(shí)際的載荷系數(shù)校正所算得的分度圓直徑 （6）計(jì)算模數(shù) 4、按齒根彎曲強(qiáng)度設(shè)計(jì) （1）

12、由【1】圖10-20c查得：小齒輪的彎曲疲勞強(qiáng)度極限；大齒輪的彎曲疲勞強(qiáng)度極限；（2）由【1】第206頁圖10-18根據(jù)應(yīng)力循環(huán)次數(shù) 取彎曲疲勞壽命系數(shù): ，（3）計(jì)算彎曲疲勞許用應(yīng)力；取彎曲疲勞安全系數(shù) S=1.3，得 （4）計(jì)算載荷系數(shù)K （5）查取齒形系數(shù)、和應(yīng)力修正系數(shù)、 由【1】表10-5查得： （6）計(jì)算大、小齒輪的并加以比較； 小齒輪： 大齒輪： 將數(shù)值較大的一個(gè)代人公式計(jì)算： 對(duì)比計(jì)算結(jié)果，由齒輪面接觸疲勞強(qiáng)度計(jì)算的模數(shù)大于由齒根彎曲疲勞強(qiáng)度計(jì)算的模數(shù)，由于齒輪模數(shù)m的大小主要取決于彎曲強(qiáng)度所決定的承載能力，而齒面接觸疲勞強(qiáng)度所決定的承載能力，僅與齒輪直徑（即模數(shù)與齒數(shù)的乘積）

13、有關(guān)，可取由彎曲強(qiáng)度算得的模數(shù)1.825并就進(jìn)圓整為標(biāo)準(zhǔn)值=1.95 接觸強(qiáng)度算得的分度圓直徑=73.56 mm，算出大小齒輪齒數(shù)： 這樣設(shè)計(jì)出的齒輪傳動(dòng)，即滿足了齒面接觸疲勞強(qiáng)度，又滿足了齒根彎曲疲勞強(qiáng)度，并做到結(jié)構(gòu)緊湊，避免浪費(fèi)。5、幾何尺寸計(jì)算（1）計(jì)算分圓周直徑、 （2）計(jì)算中心距 （3）計(jì)算齒輪寬度 ??；。6、其他參數(shù)計(jì)算 為齒頂高系數(shù) = 1 為頂隙系數(shù) = 0.25 模數(shù) 中心距 齒頂高 齒根高 齒頂圓直徑： 齒根圓直徑： 7、高速級(jí)齒輪傳動(dòng)的幾何尺寸歸于下表：名稱符號(hào)結(jié)果（mm）模數(shù)1.95分度圓直徑 74251.6齒頂圓直徑 77.7255.4齒根圓直徑 69.125246.

14、725中心距 162.8齒寬 80748、齒輪的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 小齒輪3由于直徑較小，采用實(shí)體齒輪；大齒輪4的結(jié)構(gòu)尺寸按【2】表3.11和后續(xù)設(shè)計(jì)出的軸孔直徑計(jì)算如下表：由于 選擇鍛造齒輪代號(hào)結(jié)構(gòu)尺寸計(jì)算公式結(jié)果（mm）輪轂處直徑105.6輪轂軸向長(zhǎng)度L99倒角尺寸n0.975齒根圓處厚度7.8腹板最大直徑231.125板孔分布圓直徑168.36板孔直徑31.38腹板厚度C22.2五、驗(yàn)證齒輪傳動(dòng)組中心距 驗(yàn)證兩組齒輪設(shè)計(jì)是否合理： 大于 設(shè)計(jì)符合要求。 兩組齒輪組的數(shù)據(jù)如下：高速級(jí)低速級(jí)齒數(shù)z3012738129中心距a(mm)117.75162.8模數(shù)m(mm)1.51.95齒寬b(mm)455

15、07480分度圓直徑d(mm)45190.574251.6六、軸的設(shè)計(jì) 在兩級(jí)展開式減速器中，三根軸跨距應(yīng)該相等，而中間軸跨距確定的自由度較小，故一般先進(jìn)行中間軸的設(shè)計(jì)，以確定跨距。（一） 中間軸II的設(shè)計(jì)1、選擇材料及熱處理方式因中間軸是有兩個(gè)齒輪，而該軸的材料應(yīng)該和硬度高的齒輪材料一樣。即和小齒輪3的材料一樣同為45(調(diào)質(zhì)) ，硬度為260 HBS2、初步計(jì)算軸的最小直徑 按扭矩-扭轉(zhuǎn)剪切強(qiáng)度公式計(jì)算最小直徑： 由【1】表15-3 查選 （由于無軸向載荷 取較小值 ，=112 97 ） 。該段軸上有一鍵槽將計(jì)算值加大3%，取 此軸的最小直徑即安裝在軸端處的深溝球軸承直徑 ，由【2】表5.9

16、選取深溝球軸承的型號(hào)，既：6208 3、計(jì)算各段軸直徑 4、計(jì)算各段軸的長(zhǎng)度 5、彎扭合成強(qiáng)度條件校核計(jì)算 （1）軸上力的作用點(diǎn)及支點(diǎn)跨距的確定齒輪對(duì)軸的力作用點(diǎn)按簡(jiǎn)化原則應(yīng)在齒輪寬的中點(diǎn)，因此可決定中間軸上兩齒輪力的作用點(diǎn)位置。軸頸上安裝的深溝球軸承6208 ，可知它的載荷中心，也可為軸承寬的中心。 （2）計(jì)算軸上的作用力及受力圖由于該減速器的齒輪組齒輪是一般的直齒圓柱齒輪，其壓力角 齒輪2 ： 齒輪3 ： （3）計(jì)算出支反力 繞支點(diǎn)B的力矩和 得： 即 繞支點(diǎn)A的力矩和 得： 即 校核： 計(jì)算無誤 繞支點(diǎn)B的力矩和 得： 即 繞支點(diǎn)A的力矩和 得： 即 校核 ： 計(jì)算無誤（4）合彎矩 因?yàn)?/p>

17、 所以 比較與 ，則比大 ，D點(diǎn)為危險(xiǎn)截面點(diǎn)。（5）彎扭合成 根據(jù)公式 其中： W 由【1】表15-4 選擇無鍵槽 由【1】表15-1 選擇 所以 滿足強(qiáng)度設(shè)計(jì)條件要求。（二） 高速軸I 的設(shè)計(jì)由于該軸為齒輪軸，所以該軸的材料與齒輪1的材料同為40（調(diào)質(zhì)） ， 硬度為260HBS1、按扭矩-扭轉(zhuǎn)剪切強(qiáng)度公式計(jì)算最小直徑： 由【1】第370頁表15-3 查選 （由于無軸向載荷 取較小值 ，=112 97 ） 。該段軸上有一鍵槽將計(jì)算值加大3%，取 此軸的最小直徑即安裝在軸端處的聯(lián)軸器直徑 ，由【2】第115頁表6.8選取彈性柱銷聯(lián)軸器的型號(hào)，既：HL1Y型 驗(yàn)證聯(lián)軸器是否符合要求: 符合要求。

18、由于軸伸直徑比強(qiáng)度計(jì)算的值要大許多，考慮軸的緊湊性，其他階梯軸段直徑應(yīng)盡可能以較小值增加，因此，軸伸段聯(lián)軸器用套筒軸向定位，與套筒配合的軸段直徑為： 選取軸承時(shí)，由【2】第95頁表5.9 可得： 深溝球軸承6206 mm B = 16mm2、計(jì)算各段軸直徑 mm 3、計(jì)算各段軸的長(zhǎng)度 (聯(lián)軸器軸孔端的長(zhǎng)度)4、彎扭合成強(qiáng)度條件校核計(jì)算 （1）軸上力的作用點(diǎn)及支點(diǎn)跨距的確定齒輪對(duì)軸的力作用點(diǎn)按簡(jiǎn)化原則應(yīng)在齒輪寬的中點(diǎn)，因此可決定高速軸上齒輪力的作用點(diǎn)位置。軸頸上安裝的深溝球軸承6206 ，可知它的載荷中心，也可為軸承寬的中心。 （2）計(jì)算軸上的作用力及受力圖由于該減速器的齒輪組齒輪是一般的直齒圓

19、柱齒輪，其壓力角 齒輪1 ： （3）計(jì)算出支反力作用點(diǎn)及作用力的簡(jiǎn)圖： 繞支點(diǎn)B的力矩和 得： 即 繞支點(diǎn)A的力矩和 得： 即 校核： 計(jì)算無誤 繞支點(diǎn)B的力矩和 得： 即 繞支點(diǎn)A的力矩和 得： 即 校核 ： 計(jì)算無誤（4）合彎矩 因?yàn)?所以 （5）彎扭合成 根據(jù)公式 其中： W 由【1】表15-4 選擇無鍵槽 由【1】表15-1 選擇 所以 滿足強(qiáng)度設(shè)計(jì)條件要求。（三） 低速軸III的設(shè)計(jì)由于該減速器為展開式齒輪傳動(dòng)，該軸有一個(gè)齒輪，所以該軸的材料與齒輪4的材料同為45鋼（正火） ， 硬度為220HBS1、初步計(jì)算軸的最小直徑 按扭矩-扭轉(zhuǎn)剪切強(qiáng)度公式計(jì)算最小直徑： 由【1】表15-3 查

20、選 （由于無軸向載荷 取較小值 ，=126 103 ） 。該段軸上有一鍵槽將計(jì)算值加大3%，取 此軸的最小直徑即安裝在軸端處的聯(lián)軸器直徑 ，由【2】表6.8選取彈性柱銷聯(lián)軸器的型號(hào)，既：HL4Y型 驗(yàn)證聯(lián)軸器是否符合要求: 符合要求。 由于軸伸直徑比強(qiáng)度計(jì)算的值要大許多，考慮軸的緊湊性，其他階梯軸段直徑應(yīng)盡可能以較小值增加，因此，軸伸段聯(lián)軸器用套筒軸向定位，與套筒配合的軸段直徑為： 選取軸承時(shí)，由【2】第95頁表5.9 可得： 深溝球軸承6211 mm B = 21mm2、計(jì)算各段軸直徑 mm 3、計(jì)算各段軸的長(zhǎng)度 (聯(lián)軸器軸孔端的長(zhǎng)度)4、彎扭合成強(qiáng)度條件校核計(jì)算 （1）軸上力的作用點(diǎn)及支點(diǎn)

21、跨距的確定齒輪對(duì)軸的力作用點(diǎn)按簡(jiǎn)化原則應(yīng)在齒輪寬的中點(diǎn)，因此可決定低速軸上齒輪力的作用點(diǎn)位置。軸頸上安裝的深溝球軸承6211 ，可知它的載荷中心，也可為軸承寬的中心。 （2）計(jì)算軸上的作用力及受力圖由于該減速器的齒輪組齒輪是一般的直齒圓柱齒輪，其壓力角 齒輪1 ： （3）計(jì)算出支反力作用點(diǎn)及作用力的簡(jiǎn)圖： 繞支點(diǎn)B的力矩和 得： 即 繞支點(diǎn)A的力矩和 得： 即 校核： 計(jì)算無誤 繞支點(diǎn)B的力矩和 得： 即 繞支點(diǎn)A的力矩和 得： 即 校核 ： 計(jì)算無誤（4）合彎矩 因?yàn)?所以 （5）彎扭合成 根據(jù)公式 其中： W 由【1】表15-4 選擇無鍵槽 由【1】表15-1 選擇 所以 滿足強(qiáng)度設(shè)計(jì)條件

22、要求?？傃b草圖如下：（四）軸承的驗(yàn)證 4.1、高速軸I的軸承的驗(yàn)證（1）選用根據(jù)前面的設(shè)計(jì)可得知高速軸I兩個(gè)軸承選用的是深溝球軸承6206： （該軸的轉(zhuǎn)速小于該軸承的極限轉(zhuǎn)速，符合選用要求）（2）驗(yàn)算根據(jù)公式 其中： 根據(jù)公式： 其中：由【1】第321頁表13-6選擇 比較和的大小，選擇較大代入公式計(jì)算： 壽命符合條件要求。4.2、中間軸II的軸承的驗(yàn)證（1）選用根據(jù)前面的設(shè)計(jì)可得知中間軸II兩個(gè)軸承選用的是深溝球軸承6208： （該軸的轉(zhuǎn)速小于該軸承的極限轉(zhuǎn)速，符合選用要求）（2）驗(yàn)算根據(jù)公式 其中： 根據(jù)公式： 其中：由【1】表13-6選擇 比較和的大小，選擇較大代入公式計(jì)算： 壽命符合條

23、件要求。4.3、低速軸III的軸承的驗(yàn)證（1）選用根據(jù)前面的設(shè)計(jì)可得知低速軸III兩個(gè)軸承選用的是深溝球軸承6211： （該軸的轉(zhuǎn)速小于該軸承的極限轉(zhuǎn)速，符合選用要求）（2）驗(yàn)算根據(jù)公式 其中： 根據(jù)公式： 其中：由【1】表13-6選擇 比較和的大小，選擇較大代入公式計(jì)算： 壽命符合條件要求。5、 平健聯(lián)結(jié)的選用和計(jì)算5.1、中間軸II大齒輪處鍵的選擇（1）以軸的直徑大小選擇鍵的寬和高 由前面的設(shè)計(jì)步驟可得該鍵處的軸直徑為43mm 則在【2】表6.1選擇鍵的公稱尺寸為： 該鍵為一般鍵聯(lián)接（2）以轂寬選擇鍵的長(zhǎng)度 由前面的設(shè)計(jì)步驟可得該轂寬為63mm 因?yàn)殒I的長(zhǎng)度L要比軸段略小，即鍵的長(zhǎng)度由【2

24、】表6.1選擇長(zhǎng)度L = 63mm A型（圓頭）（3）校核 由【1】第106頁，根據(jù)公式 其中： 由【1】表6-2根據(jù)：軸、齒輪、鍵三者都是鋼材料、輕微沖擊，則 強(qiáng)度條件符合要求。5.2、中間軸II小齒輪處鍵的選擇（1）以軸的直徑大小選擇鍵的寬和高 由前面的設(shè)計(jì)步驟可得該鍵處的軸直徑為47mm 則在【2】表6.1選擇鍵的公稱尺寸為： 該鍵為一般鍵聯(lián)接（2）以轂寬選擇鍵的長(zhǎng)度 由前面的設(shè)計(jì)步驟可得該轂寬為99mm 因?yàn)殒I的長(zhǎng)度L要比軸段略小，即鍵的長(zhǎng)度由參考資料【2】表6.1選擇長(zhǎng)度L = 70mm A型（圓頭）（3）校核 由【1】，根據(jù)公式 其中： 由【1】表6-2根據(jù)：軸、齒輪、鍵三者都是鋼

25、材料、輕微沖擊，則 強(qiáng)度條件符合要求。5.3、低速軸III大齒輪處鍵的選擇（1）以軸的直徑大小選擇鍵的寬和高 由前面的設(shè)計(jì)步驟可得該鍵處的軸直徑為64mm 則在【2】表6.1選擇鍵的公稱尺寸為： 該鍵為一般鍵聯(lián)接（2）以轂寬選擇鍵的長(zhǎng)度 由前面的設(shè)計(jì)步驟可得該轂寬為99mm 因?yàn)殒I的長(zhǎng)度L要比軸段略小，即鍵的長(zhǎng)度由【2】表6.1選擇長(zhǎng)度L = 80mm A型（圓頭）（3）校核 由【1】，根據(jù)公式 其中： 由【1】表6-2根據(jù)：軸、齒輪、鍵三者都是鋼材料、輕微沖擊，則 強(qiáng)度條件符合要求。5.4低速軸III軸端處聯(lián)軸器的鍵的選擇（1）以軸的直徑大小選擇鍵的寬和高 由前面的設(shè)計(jì)步驟可得該鍵處的軸直徑

26、為45mm 則在【2】表6.1選擇鍵的公稱尺寸為： 該鍵為一般鍵聯(lián)接（2）以該段軸寬選擇鍵的長(zhǎng)度 由前面的設(shè)計(jì)步驟可得該段軸長(zhǎng)為109.5mm 因?yàn)殒I的長(zhǎng)度L要比軸段略小，即鍵的長(zhǎng)度由【2】表6.1選擇長(zhǎng)度L = 80mm A型（圓頭）（3）校核 由【1】，根據(jù)公式 其中： 由【1】表6-2根據(jù)：軸、齒輪、鍵三者都是鋼材料、輕微沖擊，則 強(qiáng)度條件符合要求。5.5高速軸I軸端處聯(lián)軸器的鍵的選擇（1）以軸的直徑大小選擇鍵的寬和高 由前面的設(shè)計(jì)步驟可得該鍵處的軸直徑為20mm 則在【2】表6.1選擇鍵的公稱尺寸為： 該鍵為一般鍵聯(lián)接（2）以該段軸寬選擇鍵的長(zhǎng)度 由前面的設(shè)計(jì)步驟可得該段軸寬為52mm

27、 因?yàn)殒I的長(zhǎng)度L要比軸段略小，即鍵的長(zhǎng)度由【2】第110頁表6.1選擇長(zhǎng)度L = 40mm A型（圓頭）（3）校核 由【1】第106頁，根據(jù)公式 其中： 由【1】表6-2根據(jù)：軸、齒輪、鍵三者都是鋼材料、輕微沖擊，則 強(qiáng)度條件符合要求。 六、潤(rùn)滑方式 由于所設(shè)計(jì)的減速器齒輪圓周速度較小，低于12m/s，故齒輪的潤(rùn)滑方式選用油潤(rùn)滑，軸承的潤(rùn)滑方式選用脂潤(rùn)滑?？紤]到減速器的工作載荷不是太大，故潤(rùn)滑油選用中負(fù)荷工業(yè)齒輪油（GB59031986），牌號(hào)選68號(hào)。潤(rùn)滑油在油池中的深度保持在6880mm之間。軸承的潤(rùn)滑脂選用合成鋰基潤(rùn)滑脂（SY14131980）。牌號(hào)為ZL2H。由于軸承選用了脂潤(rùn)滑，故要防止齒輪的潤(rùn)滑油進(jìn)入軸承將潤(rùn)滑脂稀釋，也要防止?jié)櫥魅缬统刂袑?rùn)滑油污染。所以要軸承與箱體內(nèi)壁之間設(shè)置擋油環(huán)。七、箱體及其附件結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)（一）箱體的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)箱體采