空心高墩施工工藝

1、技術(shù)報告一：高墩爬模施工技術(shù)研究報告 評審技術(shù)文件 1.概述贛龍鐵路16標(biāo)段松頭江特大橋、芋子英特大橋及森坑1號大橋設(shè)計有50m以上空心高墩13個，其中最大墩身高96.9m，最大墩徑達(dá)13.2m，累計墩身高度1074.1m，混凝土方量達(dá)3萬多方。墩身設(shè)計采用C20-25鋼筋砼，墩身外坡為40：1，內(nèi)坡為59：1，結(jié)構(gòu)要求最小墩身厚度不小于50cm。1.1高墩的設(shè)計1.1.1設(shè)計荷載活載設(shè)計活載采用鐵路標(biāo)準(zhǔn)活載，即“中活載”。其它荷載a、風(fēng)壓強(qiáng)度：按有車和無車兩種情況根據(jù)鐵路橋涵設(shè)計基本規(guī)范計算風(fēng)壓強(qiáng)度。b、離心力：按鐵路橋涵設(shè)計基本規(guī)范第4.3.6條計算。c、制動力或牽引力：按鐵路橋涵設(shè)計基本

2、規(guī)范第4.3.7條規(guī)定為豎向靜活載的10%，當(dāng)與離心力或沖擊力同時計算時，制動力或牽引力按豎向靜活載的7%計算。d、沖擊力：頂帽設(shè)計時考慮活載沖擊力，沖擊系數(shù)采用1.194。1.1.2設(shè)計與計算墩身結(jié)構(gòu)尺寸的確定：空心墩內(nèi)外邊坡的選擇，除與各種荷載有關(guān)外，還受墩頂尺寸及墩頂壁厚的影響。本設(shè)計墩頂壁厚最小采用0.5m，墩底處壁厚在0.871.84m之間，考慮施工要求，內(nèi)外坡率不小于40：1，在滿足墩頂應(yīng)力、墩頂位移和截面尺寸的前提下，確定經(jīng)濟(jì)、合理的墩身邊坡頂帽縱橫向尺寸滿足鐵路橋涵設(shè)計基本規(guī)范第5.3.6條、第5.3.8條和第5.3.9條。托盤下配筋計算：按均勻荷載作用下環(huán)形簡支薄板或雙向簡支

3、薄板計算。橋墩的計算墩身計算截面上合力偏心距，主力+附加力時，圓形截面，e0.5S；墩身整體穩(wěn)定性檢算按鐵路橋涵混凝土和砌體結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范第5.1.2條計算。局部穩(wěn)定由結(jié)構(gòu)尺寸控制。根據(jù)鐵路工程設(shè)計技術(shù)手冊橋梁墩臺，當(dāng)最小壁厚t滿足下式：t(0.0670.1)R(R為墩身半徑)時，可不檢算局部穩(wěn)定性。墩身強(qiáng)度按鐵路橋涵混凝土和砌體結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范第5.1.3條計算。墩頂彈性水平位移計算墩頂位移由三部分組成，即墩身彈性位移、日照位移、基礎(chǔ)彈性變形產(chǎn)生的位移。a荷載引起的彈性水平位移，按下端固結(jié)的懸臂梁計算，設(shè)計時采用彈性荷載法簡化計算：式中：Sii至(i-1)點的距離Si+1i至(i+1)點的距離Mi

4、-1所有荷載對(i-1)點截面所產(chǎn)生的彎矩，kN·mMi所有荷載對i點截面所產(chǎn)生的彎矩，kN·mMi+1所有荷載對(i+1)點截面所產(chǎn)生的彎矩，kN·mE墩身材料彈性模量，kPaI墩身截面慣性矩，m4 hi各點至墩頂距離，mb日照溫差引起的墩頂偏移R=2 (h2+h3+hn)/h1+2 (h3+h4+hn)/h2+2n-1hn/hn-1+1+2+n式中：h1、h2、h3hn墩身分段高度，m2、n分段按i=hi2/(2Rc)式計算，mRc受日照溫差而產(chǎn)生的橋墩曲率半徑。c明挖擴(kuò)大基礎(chǔ)地基不均勻壓縮產(chǎn)生的墩頂位移，明挖擴(kuò)大基礎(chǔ)不均勻壓縮產(chǎn)生的橋墩墩頂水平位移：d=H。

5、d橋墩墩頂位移橋上有車時，墩頂處的彈性水平位移應(yīng)符合下列規(guī)定：縱向：x0.5 =28.3mm橫向：y0.5 =28.3mm 在計算時，對于較高的橋墩，橋上無車時，風(fēng)壓很大，考慮風(fēng)振作用后，部分墩頂位移超出了容許值，考慮到鐵路橋涵設(shè)計基本規(guī)范規(guī)定墩頂位移的限值，是為了行車平穩(wěn)，保證行車的舒暢，因此橋上無車時，墩頂位移超過允許值少許，也不再加大墩身尺寸。自振周期計算按柔度矩陣法計算，將橋墩簡化成多質(zhì)點體系，墩頂處放一換算質(zhì)量，仍按懸臂桿計算。基本周期的限值，按下式計算：T1=0.25式中：T1橋墩自振周期，s；H橋墩墩頂至基礎(chǔ)頂面的距離，m固端干擾應(yīng)力計算：按乘以增大系數(shù)的簡化方法求局部應(yīng)力。式中

6、：N實體段頂面以上的豎直力總和，以負(fù)值代入，kN；M實體段頂面以上橫向水平力所引起的彎矩，kN·m；Me實體段頂面以上總豎直力因偏心產(chǎn)生的彎矩，kN·m；A0實體段頂面處墩身截面面積，m2；W0實體段頂面處墩身截面抵抗矩，m3。傾覆穩(wěn)定性檢算按鐵路橋涵地基和基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范第3.1.1條計算?；瑒臃€(wěn)定性檢算按鐵路橋涵地基和基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范第3.1.2條計算。墩身混凝土彈性模量Eh的采用：周期計算、墩頂彈性位移計算、日照位移計算、縱向穩(wěn)定性檢算、強(qiáng)度檢算等E=Eh(Eh為混凝土的受壓彈性模量)1.1.3構(gòu)造及配筋墩身為方便施工，墩身尺寸不考慮托盤頸縮，采用一坡到底的形式。墩頂、墩底均

7、設(shè)置一定高度的實體段。曲線墩設(shè)置0.5m的預(yù)偏心。墩身內(nèi)不設(shè)置縱橫隔板。實體段及墩身壁厚按鐵路橋涵設(shè)計基本規(guī)范第5.3.13條及第5.3.14條計算。為了調(diào)節(jié)墩壁內(nèi)外溫差，在離地面5m以上或設(shè)計水位以上每隔3m高度在墩身周圍對稱設(shè)置通風(fēng)孔，其直徑不小于20cm。墩身底部實體段頂部應(yīng)設(shè)置排水坡，并在墩壁設(shè)置排水孔，以排除施工積水，竣工后應(yīng)予以封堵。為了檢查內(nèi)部墩壁，在橋墩縱向上實體段上設(shè)置進(jìn)人洞一個，墩身內(nèi)壁設(shè)置爬梯。支承墊石、頂帽及墩身配筋原則支承墊石及頂帽鋼筋，按構(gòu)造要求進(jìn)行配筋。墩身配筋時，當(dāng)考慮溫度影響時，溫度應(yīng)力產(chǎn)生的拉應(yīng)力并不大，但由于壁厚較大，應(yīng)力轉(zhuǎn)換為彎矩的值較大，按此值配制的鋼

8、筋很多，與實際情況不符。因此，不考慮溫度應(yīng)力，墩身設(shè)置護(hù)面鋼筋，按構(gòu)造要求配筋。墩身均采用級鋼筋。在上實體段與空心墩身、空心墩身與下實體段連接處，考慮混凝土收縮和固端干擾，設(shè)置內(nèi)外側(cè)雙層鋼筋，以加強(qiáng)連接。墩頂上實體段內(nèi)、外側(cè)加強(qiáng)鋼筋，上端伸至頂帽下，下端至局部干擾區(qū)。為梁部施工中預(yù)埋托架，上實體段長度根據(jù)現(xiàn)場需要進(jìn)行了加長。建筑材料頂帽采用C25鋼筋混凝土，墩身采用C20混凝土鋼筋采用：級帶肋鋼筋(HRB335)，級光圓鋼筋(Q235)鋼料：Q2351.2本項目及橋梁高墩設(shè)計情況 本標(biāo)段幾座橋梁高墩的設(shè)計情況見表1.1。圖1.1為采用爬模施工的松頭江特大橋。高墩設(shè)計情況表 表1.1橋名墩號墩高

9、(m)下口直徑(cm)上口直徑(cm)鋼筋數(shù)量(kg)混凝土方量(m3)松頭江特大橋468.91065720544441843596.91325840850073871676.41162780645712380759.9880580391491216芋子英特大橋963.084253022712.611351073.59856205119017631184.512398207554429821294.513098408549836071352.080755033379939森坑一號大橋471.0944600422711543592.51152700741002975687.01125700636

10、162680759.5807420318031035匯總13979.6/723284.627969圖1.1 采用爬模施工的松頭江特大橋空心高墩2.爬模設(shè)計2.1爬模的結(jié)構(gòu)2.1.1模板模板在豎向分為兩層，外模采用大塊鋼模板，每節(jié)高4.0m，按照墩徑大小不同共有39節(jié)，每節(jié)按照卷揚(yáng)機(jī)的起重能力設(shè)計為8、12、16塊三種類型的鋼模板，模板為框構(gòu)結(jié)構(gòu)，具有足夠的強(qiáng)度、剛度和穩(wěn)定性，并且滿足橋墩外形尺寸的要求，單塊宜進(jìn)行整體組合或裝配組合。相鄰模板間，上下節(jié)鋼模間均用栓接，并配有定位銷，定位銷探傷檢驗應(yīng)為100%合格。內(nèi)模采用翻模，每節(jié)高度2m，每個墩設(shè)3組，隨墩身的逐節(jié)上升按照4m級數(shù)向上翻動。內(nèi)模

11、的安裝與拆除通過墩內(nèi)設(shè)置的可調(diào)式工作盤實現(xiàn)，工作盤懸掛在爬架上，可隨爬架上升，亦可自行調(diào)節(jié)位置，方便墩內(nèi)及墩上作業(yè)。內(nèi)模采用KS2050雙曲可調(diào)鋼模，四塊或五塊模板利用KH2520或KH2530可調(diào)桁架組合成一個模板單元，單元內(nèi)模板之間采用螺栓連接。墩身收坡通過在模板單元之間設(shè)置變角可調(diào)KB2020尖板實現(xiàn)，單元之間桁架的連接采用特制可收縮連接件，形成上小下大的變截面。每次立模高度4m，與外模同步。2.1.2爬升架爬升架具有承重和滑升作用，是特殊設(shè)計的穩(wěn)定桁架。每組爬架有6對鋼夾頭，每對鋼夾頭都帶有安全鋼銷(安全裝置)，在提升過程中采用人工限位。限位裝在鋼夾頭上，可垂直滑動，卡在工字鋼腹板上起

12、著限位導(dǎo)向作用。爬架提升采用yCD23/250型提升千斤頂。2.1.3滑道滑道采用I320工字鋼與大塊鋼模焊接為整體，不需預(yù)埋螺栓。爬升架與滑道之間采用銷接，配有特殊的鋼夾頭在爬升架支點處與鋼滑道連接，有足夠的穩(wěn)定支點和長度。鋼滑道不垂直度1m內(nèi)為0.5mm。爬升架與滑道之間采用栓接，配有特殊的鋼夾頭在爬升架支點處與鋼滑道連接，有足夠的穩(wěn)定支點和長度，并能適應(yīng)墩柱外壁變坡。 2.1.4提升桁架提升桁架為N型萬能桿件拼裝成的“井”字形，爬升架的斜爬升通過調(diào)整提升桁架下的楔形塊來實現(xiàn)（17、18桿件）。斜向爬模比較復(fù)雜，架體與模板都有一個導(dǎo)向與平衡問題。爬升架與滑升桁架為剛性固結(jié)確保在最不利的外力

13、組合下的穩(wěn)定性。提升時吊點設(shè)在爬升架與提升桁架的重心，設(shè)有防傾和穩(wěn)定設(shè)施。 2.1.5扒桿解決主墩施工材料和小型機(jī)具的升高問題，在每個爬升桁架上設(shè)2付吊重為3.0t的起重扒桿2.2爬模的檢算2.2.1計算荷載的確定爬模的設(shè)計本著安全、先進(jìn)、實用及經(jīng)濟(jì)的原則。作用在墩身上的荷載主要有：模板自重P1：模板重量隨著墩徑不同而變化，計算時按每節(jié)(4m)模板最大重量180kN考慮，兩節(jié)模板為2×180=360kN。爬模重P2：爬架重量為260kN (2個)。扒桿吊重P3：扒桿起吊重量為每個扒桿30kN，吊臂水平距離最大L=5m?；炷羵?cè)壓力q4：取50kPa。施工人群機(jī)具荷載P5：取20kN。

14、風(fēng)荷載：不予計算。摩擦力：摩擦系數(shù)對內(nèi)力計算有很大影響，參照已有爬模資料，偏于安全取較小摩擦系數(shù)f=0.08。2.2.2模板計算豎直力作用：P=P1+P2+P3+P5=360+260+30×4+20=760kNtg1=f=0.08tg2=1/40=0.025P為豎直力，R為混凝土對模板的反力，Q為P和R的合力，由模板內(nèi)力平衡得(計算簡圖見圖1.2)：圖1.2 模板計算簡圖Q=P/tgQ=q·h(2d)環(huán)向力：模板：螺栓M27，有效面積：每個螺栓內(nèi)力： N1=1201÷40=30.03kN爬架及吊重偏心：M=1/4×(P1+P3+P5)×1.4m

15、=1/4×380×1.4=133kNm模板：螺栓內(nèi)力：N2=1.41×104×0.005×0.1=7.05kN內(nèi)力合計：模板內(nèi)力：=1+2=6.03×104+1.41×104=7.44×104kPa螺栓內(nèi)力：N=N1+N2=30.03+7.05=37.08kN =37.08/(4.4×10-4)=8.43×104kPa混凝土側(cè)壓力作用：q=50kPa 螺栓內(nèi)力也不控制。2.2.3爬升架爬架設(shè)計計算如下(計算簡圖見圖1.3)：P=P1/2+P2+P5=260/2+30+10=170kNM=P3&#

16、183;L=30×(5+2)=210kN·m立柱最大軸力：N1 =160/4+210/2=145kN另一立柱軸力：N2=160/4=40kN圖1.3 爬架計算簡圖橫梁220計算w=2×1.91×10-3=3.82=44.82÷(3.82×10-3)=1.17×104kPa立柱下螺栓60，面積A=×0.062/4=2.83×10-3m2爬架與軌道連接R1=(0.524N1+2.524N2)/3.35=(0.524×145+2.524×40)/3.35=52.81kNR2=-52.81kN

17、假定N1豎向力全部由上節(jié)點承擔(dān)，上節(jié)點4個28螺栓，其A= 0.0282×/4=6.15×10-4m2(不控制)2.2.4滑道滑道與大塊鋼模的焊縫高4mm，計算長度按0.6m計算。橋規(guī)規(guī)定焊縫計算長度不大于焊高的50倍，是由于焊縫太長受力不均勻，但本連接受力情況與橋規(guī)規(guī)定有所區(qū)別，故以此計。環(huán)向肋與軌道連接按L=0.1×2=0.2m計A=0.7×0.004×2×0.6+0.7×0.004×2×0.2=(3.36+1.12)×10-3=4.48×10-3m22.2.5提升桁架提升桁架為N

18、型萬能桿件拼裝成的“井”字形，爬升架的斜爬升通過調(diào)整提升桁架下的楔形塊來實現(xiàn)（17、18桿件）。其受力不大，故不檢算。2.2.6扒桿扒桿主要解決墩身施工材料和小型機(jī)具的升高問題。扒桿采用230×6無縫鋼管做成，其受力情況由其自身的長細(xì)比控制。L=7.5m2.3爬模的加工制作及加工精度要求爬架、滑道、大模板及滑升桁架的非標(biāo)桿件的加工全部在工廠進(jìn)行，制作的關(guān)鍵是拼裝的位置要準(zhǔn)確和拼節(jié)部件具有互換性。為了確保加工質(zhì)量，除在加工過程中嚴(yán)格按照設(shè)計要求的加工精度進(jìn)行控制外，出廠前應(yīng)在廠內(nèi)分階段進(jìn)行整體試拼，試拼要求不僅同一組各塊件進(jìn)行組裝檢查外，相臨上下節(jié)間進(jìn)行互拼。待檢查合格后再解體節(jié)段大塊

19、模板運往現(xiàn)場組裝。制作的關(guān)鍵是拼裝的位置要準(zhǔn)確和拼節(jié)部件的互換性。模板上口直徑誤差要求達(dá)到±30mm，模板縱橫肋在相交位置應(yīng)相互開高75±20mm槽口，正交焊接。待檢查合格后，再解體運往現(xiàn)場組裝。3.爬模施工工藝流程3.1大模板提升流程檢查提升動力設(shè)備拆除上組次模板4m提升爬架、安裝下組模板4m清理模板和涂刷隔離劑就位、安裝、校正3.2 爬升架安裝流程灌筑第一節(jié)墩身混凝土（4m）清 理 雜 物檢查模板與提升設(shè)備安裝與調(diào)整爬架位置固定爬架鋼夾頭螺栓安裝與調(diào)整提升桁架安裝與調(diào)整提升機(jī)具檢 查 驗 收投 入 使 用3.3爬模施工工藝流程測 量 定 位提 升 爬 模安裝與檢查內(nèi)模綁

20、扎與檢查鋼筋及預(yù)埋件提 升、就 位外 模 測量校正、檢查驗收外模澆 筑 混 凝 土4.爬模施工工藝4.1調(diào)節(jié)段及墩底實體段施工橋墩在設(shè)計時不可能完全是模板高度4m的整倍數(shù)，且受大模板尺寸限制，所以就會在墩身底部出現(xiàn)非4m高度的調(diào)節(jié)段。為滿足墩身結(jié)構(gòu)物尺寸，墩身開始施工時，需要先施工到適宜使用大模板施工的高度，即先施工調(diào)節(jié)段(零數(shù)段)，然后才能使用4m一節(jié)的大模板施工。調(diào)節(jié)段施工立模時，要求墩徑比設(shè)計尺寸大出20cm，以便為大模板的安裝提供一個工作平臺。墩底實體段施工按照大體積混凝土施工的要求施做，要嚴(yán)格控制混凝土的溫度，作好混凝土防裂。實體段施工中，需要預(yù)埋一定的支架，以便空心段開始施工時，內(nèi)

21、模可以固定。4.2空心段施工4.2.1鋼筋施工(圖1.4)為了加快高墩的施工進(jìn)度，針對空心高墩設(shè)計中鋼筋數(shù)量大，接頭多的具體情況，施工前對鋼筋接頭施工進(jìn)行專門研究，初步選擇了兩種接頭施工方式，即電渣焊和CABR剝肋滾軋直螺紋連接技術(shù)。通過現(xiàn)場對照，雖然兩種方式都能達(dá)到設(shè)計及使用要求，但電渣焊速度慢、工作面污染嚴(yán)重，而CABR連接技術(shù)大部分工作在地面加工完成，高空連接工作量小、操作簡單，工作速度快，滿足了現(xiàn)場快速施工的要求。圖1.4 CABR剝肋滾軋直螺紋連接技術(shù)4.2.1.1 CABR撥肋滾軋直螺紋連接工作原理及制作工藝撥肋滾軋直螺紋連接技術(shù)是中國建筑科學(xué)研究院結(jié)構(gòu)所開發(fā)的第四代鋼筋機(jī)械連接技

22、術(shù)。它具有接頭強(qiáng)度高、質(zhì)量穩(wěn)定、設(shè)備簡單、生產(chǎn)效率高、滾輪使用壽命長及施工方便等特點，自從進(jìn)入建筑市場以來，取得了良好的經(jīng)濟(jì)及社會效益。撥肋滾軋直螺紋連接技術(shù)是通過對鋼筋連接端部進(jìn)行撥肋，隨后用滾絲輪將鋼筋端部滾軋出螺紋的一種加工工藝。用這種工藝制作的鋼筋接頭能充分發(fā)揮鋼筋母材強(qiáng)度，接頭試件破壞發(fā)生在鋼筋母材上，而不在接頭部位。其工作原理是利用鋼材的冷做硬化原理，通過滾軋來提高材料的強(qiáng)度，并強(qiáng)化連接螺紋。鋼筋表面先行撥肋是為了消除不連續(xù)的橫肋和縱肋對滾軋工藝的不利影響，以及消除鋼筋尺寸公差變化對加工螺紋尺寸所帶來的影響，提高螺紋的精度和光潔度，同時也能提高滾絲輪的壽命。滾軋螺紋的過程也是對鋼筋

23、端部進(jìn)行冷做強(qiáng)化的過程，滾軋后鋼筋內(nèi)部的晶格延螺紋形狀排列緊密。經(jīng)滾軋加工的螺紋有較高的精度和強(qiáng)化效果。撥肋后鋼筋橫截面面積雖有所減小，但冷做強(qiáng)化后鋼材強(qiáng)度的提高足以抵消截面減小的影響，從而能達(dá)到強(qiáng)度大于鋼筋母材強(qiáng)度的效果。撥肋滾軋直螺紋連接技術(shù)的生產(chǎn)工藝簡單，一次裝卡鋼筋后，撥肋和滾軋兩道工序可在一臺滾軋機(jī)上完成。撥肋滾軋設(shè)備簡單、滾絲輪在現(xiàn)場可整拆整裝，安裝與操作方便，平均每班可加工400-600個絲頭，更換不同鋼筋規(guī)格時，可整體更換一套滾輪盒，滾軋螺紋的中徑尺寸和螺紋尺寸均由滾輪盒精確控制，現(xiàn)場不需要調(diào)整。4.2.1.2 CABR撥肋滾軋直螺紋連接施工工藝先將鋼筋的橫肋和縱肋進(jìn)行撥切處理

24、，使鋼筋滾壓前的柱體直徑達(dá)到同一尺寸，然后滾壓螺紋，現(xiàn)場用力矩扳手將兩根鋼筋用套筒連接起來，達(dá)到A級接頭的要求，實現(xiàn)等強(qiáng)度連接。工藝流程鋼筋平頭撥肋滾螺紋絲頭檢查現(xiàn)場套筒連接現(xiàn)場接頭驗收施工要點1)鋼筋下料用無齒鋸斷料，保證切口斷面平齊，與鋼筋軸線垂直，不得有彎曲、馬蹄等缺陷。不得采用氣割及普通切筋機(jī)下料。2)鋼筋滾絲切削撥肋：將機(jī)頭前端的切削刀具按表1.2中鋼筋規(guī)格相對應(yīng)的撥肋光圓尺寸調(diào)整到預(yù)定位置，鎖緊螺栓固定。并應(yīng)在加工過程中用卡規(guī)檢查撥肋光圓直徑，發(fā)現(xiàn)超差應(yīng)及時糾正。絲頭螺紋尺寸規(guī)格表 表1.2鋼筋直徑161820222528323640撥肋光圓尺寸公差15.016.918.820.8

25、23.726.630.434.438.0撥肋長度182123252831354044螺紋尺寸M16.5×2.0M18.5×2.5M20.5×2.5M22.5×3.0M25.5×3.0M28.5×3.0M32.5×3.0M36.5×3.5M40.5×3.5螺紋長度202325273134384347螺紋滾軋：機(jī)頭中換上與加工規(guī)格相應(yīng)的機(jī)盒及滾輪，直徑尺寸無須調(diào)整。 裝卡鋼筋，開動設(shè)備進(jìn)行撥肋及滾壓加工，加工絲頭時，采用水溶性切削液（若氣溫低于0時，應(yīng)加入15-20%亞硝酸鈉），嚴(yán)禁用機(jī)油做切削液，也不允許不

26、加切削液進(jìn)行絲頭加工。3)絲頭驗收絲頭加工質(zhì)量是直螺紋滾軋連接技術(shù)的關(guān)鍵，絲頭檢驗按照以下四個要素進(jìn)行控制：撥肋光圓尺寸；螺紋中空直徑；螺紋加工長度；螺紋牙型。每項檢查用的量具、檢驗方法及要求詳見表1.3。絲頭檢驗方法及要求 表1.3檢驗項目檢驗工具檢驗方法及要求撥肋光圓卡規(guī)卡規(guī)大徑通過、卡規(guī)小徑不得通過。螺紋中空檢驗螺母、螺紋環(huán)規(guī)（Z）檢驗螺母應(yīng)能擰入，螺紋環(huán)規(guī)擰入不得超過3扣螺紋長度檢驗螺母對標(biāo)準(zhǔn)絲頭，檢驗螺母擰到絲頭根部時，絲頭端部應(yīng)在螺母端部的公差標(biāo)記范圍內(nèi)。螺紋牙型目測目測法觀測螺紋齒底不得寬，不完整齒的累計長度不得超過1.5扣。加工人員對加工的鋼筋螺紋絲頭必須逐個進(jìn)行目測檢查，并每

27、加工10個用檢具按照上表要求檢查一次，剔除不合格的接頭。自檢合格后，由項目質(zhì)檢員進(jìn)行隨機(jī)抽樣檢驗，以一個班組生產(chǎn)的絲頭為一個驗收批，隨機(jī)抽樣10%，且不得少于10個；填寫鋼筋絲頭檢查記錄，若合格率少于95%，應(yīng)加倍抽樣復(fù)檢，若復(fù)檢合格率仍小于95%，應(yīng)對所有結(jié)構(gòu)進(jìn)行檢驗。將不合格的絲頭切掉，查明原因并解決后重新加工，嚴(yán)禁二次套絲。對檢驗合格的鋼筋絲頭立即將其一端套上同規(guī)格的塑料保護(hù)帽，另一端套上同規(guī)格的連接套筒備用。4)鋼筋連接連接前的準(zhǔn)備：鋼筋連接之前，先將鋼筋絲頭上的塑料保護(hù)帽及連接套筒上的塑料密封蓋取下并回收，檢查螺紋是否完好，如有雜物需用鐵刷清理干凈。標(biāo)準(zhǔn)型接頭的連接：把鋼筋裝好連接套

28、筒的一端擰到被連接鋼筋上，然后用長度大于40cm的扳手將連接的兩根鋼筋擰緊，連接套筒兩端的外露完整絲扣均不得超過1扣。鋼筋連接完畢，隨后立即用油漆畫上記號。5)現(xiàn)場質(zhì)量檢查現(xiàn)場接頭工藝檢查：按鋼筋機(jī)械連接通用技術(shù)規(guī)程（JGJ10796）要求，在正式加工連接前，用現(xiàn)場的設(shè)備、鋼筋、套筒、量具、按“CABR剝肋滾軋直螺紋鋼筋連接生產(chǎn)操作規(guī)程”作工藝試驗，即每種規(guī)格鋼筋做一組（3根）試件，待靜力拉伸試驗合格后方可大量加工連接。現(xiàn)場接頭抽檢：現(xiàn)場鋼筋連接應(yīng)分批進(jìn)行檢驗，質(zhì)檢員按每一驗收批規(guī)定的抽檢接頭數(shù)量進(jìn)行接頭外觀檢查和抗拉強(qiáng)度檢驗。連接套筒兩端的鋼筋絲扣外露部分不宜超過一完整絲扣，如因套筒不居中或

29、因加工絲頭過長，引起外露絲扣超公差，則應(yīng)調(diào)整套筒位置使其居中?？估瓘?qiáng)度檢驗以每500個接頭為一批，每批抽檢3個接頭。每個試件均應(yīng)滿足設(shè)計強(qiáng)度要求，如有一個試件不滿足強(qiáng)度要求，則應(yīng)再取6個試件進(jìn)行復(fù)檢，復(fù)檢時如均合格，則判定該批合格，如仍有一個試件不滿足強(qiáng)度要求，則該驗收批判為不合格。出現(xiàn)上述情況時必須查明原因，針對問題改進(jìn)并與有關(guān)部門共同研究這批接頭的處理方法。施工效果贛龍鐵路16標(biāo)段松頭江特大橋、芋子英特大橋、森坑1#大橋十幾個空心高墩共使用CABR接頭數(shù)量如下：20接頭40240個、16接頭4938個，按照500個接頭一組抗拉試件共96組，全部達(dá)到合格標(biāo)準(zhǔn)，設(shè)計要求抗拉強(qiáng)度達(dá)到490Mpa

30、，實測平均值在515-565Mpa之間，滿足了設(shè)計要求。4.2.2混凝土施工混凝土澆筑采用泵送混凝土施工技術(shù)。根據(jù)橋墩高度選用三一公司生產(chǎn)的SANY牌HBT50c混凝土輸送泵，泵管選用內(nèi)徑為125mm的配套泵管，泵管沿墩身通風(fēng)孔固定爬高。振搗采用插入式振搗器振搗，養(yǎng)護(hù)采用噴灑養(yǎng)護(hù)劑進(jìn)行養(yǎng)護(hù)。4.2.3模板施工模板施工過程中，每個拼墩使用相應(yīng)位置(尺寸)的模板。墩身調(diào)節(jié)段模板采用自行加工的模板施工，調(diào)節(jié)段以上第一節(jié)模板采用16t吊車組拼，待第一節(jié)模板內(nèi)混凝土強(qiáng)度達(dá)到一定強(qiáng)度后安裝爬架，滑升桁架和扒桿等起重機(jī)具，然后利用爬架提升扒桿安裝第二節(jié)模板。以后每完成一節(jié)墩身混凝土，爬架爬升一次，直至墩身施

31、工完畢。內(nèi)模也采用同樣的施工方法，第一組內(nèi)模采用吊車吊裝，墩身爬架提升扒桿安裝好后利用扒桿安裝。圖1.5 外模吊裝 圖1.6內(nèi)模安裝4.3墩頂實體段施工4.3.1墩頂0.5m封頂段施工空心墩封頂采用預(yù)埋工字鋼、滿鋪木板來實現(xiàn)，工字鋼型號根據(jù)墩頂空心段直徑通過檢算確定，間距1m。木板為6cm厚柏松板?，F(xiàn)以松頭江特大橋6#墩封頂施工檢算為例，說明封頂檢算過程。松頭江特大橋6#墩封頂處墩徑為8m，壁厚0.55m，剛性角尺寸0.8×0.4m，空心直徑為6.1m（不含剛性角）。荷載計算如下：混凝土荷載：鋼筋荷載：木板荷載：混凝土振搗荷載：人員、機(jī)具荷載：各類型工字鋼均按1m布置，則其所承受的荷

32、載分別如下：工字鋼型號選定分別選定a、b、c這三類工字鋼的型號。工字鋼預(yù)埋入混凝土內(nèi)30cm，則簡化結(jié)構(gòu)的支點位于工字鋼預(yù)埋入混凝土內(nèi)的15cm處。a型工字鋼：現(xiàn)按正應(yīng)力強(qiáng)度條件選擇工字鋼型號： 故 查閱相關(guān)資料與Wz=631.9cm3接近的工字鋼型號為I32a，其Wz=692.2cm3。據(jù)此校核剪應(yīng)力強(qiáng)度： < 滿足！由于該梁跨度較大，且工字鋼的容許剪應(yīng)力較大，故該梁的強(qiáng)度是由正應(yīng)力強(qiáng)度條件控制的。 b型工字鋼：現(xiàn)按正應(yīng)力強(qiáng)度條件選擇工字鋼型號： 故查閱相關(guān)資料與Wz=483.8cm3接近的工字鋼型號為I28a，其Wz=508.15cm3。據(jù)此校核剪應(yīng)力強(qiáng)度： < 滿足！ c型工

33、字鋼：現(xiàn)按正應(yīng)力強(qiáng)度條件選擇工字鋼型號： 故查閱相關(guān)資料與Wz=222.8cm3接近的工字鋼型號為I20a，綜合施工因素這里選用I25a其Wz=401.88cm3。 據(jù)此校核剪應(yīng)力強(qiáng)度： < 滿足！ 通過以上計算，工字鋼型號暫選定為I32a、I28a、I25a。3 強(qiáng)度檢算正如先前計算，該梁的強(qiáng)度是由正應(yīng)力強(qiáng)度條件控制的，故這里僅檢算各類型鋼的正應(yīng)力強(qiáng)度條件是否滿足。查閱相關(guān)資料，各類工字鋼的自重分別為I32a：0.53kN/m；I28a：0.43kN/m；I25a：0.38kN/m。通過計算各類工字鋼在自重下產(chǎn)生的彎矩為：I32a：I28a：I25a：I32a： < 滿足！I28

34、a： < 滿足！I25a： < 滿足！4 工字鋼撓度檢算I32a： <滿足！I28a： <滿足！I25a：<滿足！木板強(qiáng)度檢算木板寬度取20cm，則荷載先按正應(yīng)力強(qiáng)度條件進(jìn)行檢算： < 滿足！按剪應(yīng)力強(qiáng)度條件進(jìn)行檢算： < 滿足！ 根據(jù)松頭江特大橋6#墩的施工檢算資料，可以類似計算出其余空心墩封頂所采用的工字鋼型號和間距，完成封頂工作。4.3.2剩余實體段施工在0.5m厚的封頂混凝土強(qiáng)度達(dá)到80%的設(shè)計強(qiáng)度后，即可施工余下的實體段，并同時預(yù)埋托架預(yù)埋件。墩頂實體段混凝土施工遵循大體積混凝土施工要求，并且在預(yù)埋托架預(yù)埋件時位置準(zhǔn)確，為連續(xù)梁施工打好基礎(chǔ)。

35、5.施工控制5.1進(jìn)度控制5.1.1大循環(huán)安排根據(jù)現(xiàn)場實際情況，把三座橋13個空心墩的施工納入一個大的循環(huán)安排，根據(jù)施工具體情況，排出每一組大模板的施工循環(huán)路線，大循環(huán)按照一組墩身7天，同一組模板在不同工作面的使用錯開15天時間進(jìn)行初步安排，現(xiàn)場組織要求嚴(yán)格按照循環(huán)路線進(jìn)行模板的調(diào)度，并隨時根據(jù)現(xiàn)場實際施工進(jìn)展情況對模板循環(huán)線路進(jìn)行調(diào)整，保證模板循環(huán)流暢。模板的周轉(zhuǎn)及調(diào)配由專人負(fù)責(zé)，并成立模板運輸組，配備專人及專用機(jī)械設(shè)備，保證了模板調(diào)配的正常運行。5.1.2小循環(huán)安排施工前根據(jù)工序分析計算出完成一個單循環(huán)作業(yè)所需要的時間，并排出單循環(huán)的循環(huán)網(wǎng)絡(luò)圖。施工中指定專人進(jìn)行現(xiàn)場寫真，對各工序時間進(jìn)行測定，并據(jù)此不斷優(yōu)化循環(huán)網(wǎng)絡(luò)，使單循環(huán)的時間從開始時的10天提高到3天一個循環(huán)。5.1.3勞動力組織施工前制定切實可行，周密細(xì)致的爬模施工操作工藝和安全技術(shù)措施，層層交底，落實到施工班組和具體操作人員。施工中嚴(yán)格勞動力組織，實行專業(yè)班組定崗定人操作。施工班組的安排根據(jù)各橋的工作面情況具體進(jìn)行。每個工班安排45人，負(fù)責(zé)兩個工作面的施工，分4個小組。其中：外模組10人，內(nèi)模組8人，鋼筋組12人，砼組15人，值班電工1人，電梯司機(jī)1人?，F(xiàn)場的協(xié)調(diào)、指揮及技術(shù)指導(dǎo)采用盯班制，每座橋設(shè)現(xiàn)場指揮2人