u16m后張法預(yù)應(yīng)力混凝土空心板計算書

1、16m簡支裝配式后張法預(yù)應(yīng)力混凝土空心板配束計算1.設(shè)計依據(jù)及相關(guān)資料1.1計算項(xiàng)目采用的標(biāo)準(zhǔn)和規(guī)范1. 公路工程技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)(JTG B01-2003)2. 公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范(JTG D60-2004)3. 公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范(JTG D62-2004)1.2參與計算的材料及其強(qiáng)度指標(biāo)材料名稱及強(qiáng)度取值表表1.1材料項(xiàng)目參數(shù)C50混凝土抗壓標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)度fck32.4MPa抗拉標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)度ftk2.65MPa抗壓設(shè)計強(qiáng)度fed22.4MPa抗拉設(shè)計強(qiáng)度ftd1.83MPa抗壓彈性模量Ee34500MPa計算材料容重p26kN/m 3線膨脹系數(shù)a0.00001C40混凝土抗壓標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)

2、度fek26.8MPa抗拉標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)度ftk2.40MPa抗壓設(shè)計強(qiáng)度fed18.4MPa抗拉設(shè)計強(qiáng)度ftd1.65MPa抗壓彈性模量Ee32500MPa計算材料容重P26kN/m 3線膨脹系數(shù)a0.00001獷15.2低松弛鋼鉸線抗拉標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)度fpk1860MPa抗拉設(shè)計強(qiáng)度fpd1260MPa抗壓設(shè)計強(qiáng)度f '390MPa彈性模量Ep1.95 x 105MPa管道摩擦系數(shù)口0.225管道偏差系數(shù)k0.0015張拉控制應(yīng)力莎con0.75fpk鋼絲松弛系數(shù)0.3單端錨具回縮值厶L6mm普通鋼筋HRB335抗拉標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)度fsk335MPa抗拉設(shè)計強(qiáng)度fsd280MPa抗壓設(shè)計強(qiáng)度fsd 

3、9;280MPa1.3荷載等級荷載等級：公路I級；1.4作用荷載、荷載組合、荷載作用簡圖1 永久作用：結(jié)構(gòu)重力、預(yù)加力和混凝土的收縮及徐變作用2 可變作用：汽車荷載、溫度作用橫向分布系數(shù)取值見橫向分布系數(shù)計算書，中板取0.328,邊板懸臂長為630mm的取0.321,邊板懸臂長為380mm的取0.322。整體溫升溫將取20度負(fù)溫差為正溫差的-0.5圖1.1豎向梯度溫度（尺寸單位mm）3.作用效應(yīng)組合（1 ）承載能力極限狀態(tài)組合設(shè)計值Sud=1.2 X永久作用+1.4 X汽車荷載+0.8 X1.4溫度汽車荷載計沖擊力，組合值還應(yīng)乘的結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)1.1（2）正常使用極限狀態(tài)作用短期效應(yīng)組合：永久

4、作用+0.7 X汽車荷載+0.8 X溫度梯度+1.0 X均勻溫度作用作用長期效應(yīng)組合：永久作用+0.4 X汽車+0.8 X溫度梯度+1.0 X均勻溫度作用1.5計算模式、重要性系數(shù)按簡支結(jié)構(gòu)計算，結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)為1.1 O1.5總體項(xiàng)目組、專家組指導(dǎo)意見1 在計算收縮徐變時，考慮存梁期為 90天。2 采用預(yù)應(yīng)力A類構(gòu)件，考慮現(xiàn)澆層厚度的一半混凝土參與結(jié)構(gòu)受力。2 .計算2.1計算模式圖、所采用軟件采用橋梁博士 計算，計算共分5個階段，即4個施工階段和1個使用階段，各階段情況見表2.1，各施工階段計算簡圖見圖2.1施工順序表 表2.1階段號工作內(nèi)容17 1 '1 人 v1 11 J口1空

5、心板預(yù)制2張拉預(yù)應(yīng)力鋼束3澆注鉸縫混凝土4澆注橋面鋪裝安裝防撞欄桿17 U 1L- ) M2*-! T| |J J J1丿J J J=L |- I I5使用階段第空工階解元據(jù)1 ； M j $7 S 91(：112 LJlj Lb ：1 IU9 2Ml丨| 3丨世|電;|:丨|犧車2 M :f. ?3? m121.3141;山 1?1519 2EI i；i)-V. V) ®:叫時:需腹丁柵*元-噸1 1 JI ? S 7 S 91(：112 I.J 1413 lb 17 LK19 2031杠：£©1-=a圖2.1施工階段計算簡圖2.2計算結(jié)果及結(jié)果分析中板計算結(jié)果

6、及結(jié)果分析1. 持久狀況承載能力極限狀態(tài)驗(yàn)算(1 )正截面抗彎承載能力極限計算正截面抗彎承載能力極限計算見圖2.2 :6圖2.7.1正截面承載能力極限計算結(jié)果3 84.34.64.74.64.33 85.6” 廠4.64.34.43 i3 42.42.22.3 2.04.4424.6563.41 72.22.331由圖242可以看出，7構(gòu)件承載力設(shè)計值大于作用效應(yīng)的組合設(shè)計值，正截面承載能力3舟2.83.73.42.542 3.8 3.5 3.4 3.5 3.8 42 2" 3.4 3.7 3.7丫?22 2021斜截面抗剪承載力驗(yàn)算結(jié)果表2.23.5驗(yàn)算位置Vcs (kN)Vpb

7、(kN)總抗力(kN)設(shè)計剪力(kN)VR/Vd滿足尺寸h/21182.6185.71368.3460.92.968是是腹板寬度變化處1281.8185.71467.5389.33.770是是4.2表2.2極限狀態(tài)滿足公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范中5.65.1.63 款表中：Vcs斜截面內(nèi)混凝土和箍筋共同的抗剪承載力設(shè)計值,Vpb 與斜截面相交的預(yù)應(yīng)力彎起鋼筋抗剪承載力設(shè)計值。由表2.2可以看出，構(gòu)件斜截面抗剪承載力大于作用效應(yīng)的組合設(shè)計值，斜截面抗剪 承載能力極限狀態(tài)滿足公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范(JTG D62-2004) 和的要求。2. 持久狀況正常使用極限狀態(tài)

8、驗(yàn)算(1) 預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件截面抗裂驗(yàn)算a荷載短期效應(yīng)組合作用下正截面抗裂性驗(yàn)算荷載短期效應(yīng)組合作用下抗裂性驗(yàn)算見圖2.31 2 44 匚“416541567891411121414151617-7561824214585419741188159565簡支裝配式后張法預(yù)應(yīng)力混凝土空右心板計算書4073 2;22-5 6一 6|4-4 1 -"47|4V.664.77.4 71645：68 - 4 彳.6.44.44.423342憑4553.2 3.8,1.7 1:4*2- 318 _ 4|94.6 茨 14.435 141.724-84.2/.54.7總6“ 5.23.417.12.

9、2圖4.32.3 4荷載短期效應(yīng)組合祚用下抗裂性驗(yàn)算圖4.33.52召 3441 24456789141112141415161718-7562.624214.從圖藝3中可以看出，短期效應(yīng)組合作用下沒有出現(xiàn)拉應(yīng)力滿足公路鋼筋混凝1.81.71.84.6978 c1187 2.72.92.82.94.22.71188 974土及預(yù)應(yīng)'4.7 2.6 1.055(MPa)7的要求。5 J 4.84.44647b荷載長期效應(yīng)組合作用下正截面抗裂性驗(yàn)算2 82 5 1.7荷載短期效應(yīng)組合作用下抗裂性驗(yàn)算見圖st pc4.44.44.7 ftk5 64.24.65.6484.4 4.6 4.74

10、.64.14.84.84.54.4 £ 4202 -一5-、54匚§7812654657623二- 21_T .72 87.14.4141.14.86.44.8141.74.25.64.1152.54.94.62.4164.45.64.22.2174.75.640321819 24214.7 4 - 1二78541.9 一214 6 4 4 二.:As5r&656LL§ 玄244-想9781187 件 a:14781519159816411979197919791979圖2.4荷載長期效應(yīng)組合作用下抗裂性驗(yàn)算圖從圖2.4可以看出，長期效應(yīng)組合作用下沒有出現(xiàn)

11、拉應(yīng)力滿足公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范中條A類預(yù)應(yīng)力構(gòu)件在長期效應(yīng)組合下it pc 4的要求。c預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件斜截面斜抗裂驗(yàn)算荷載短期效應(yīng)組合作用下斜截面抗裂性驗(yàn)算見圖2.5二 67I 9-4.1-4.1141113-14 -二d； 46-4.3-4.44I-4.8-4.8圖2.5荷載短期效應(yīng)組合作用下斜抗裂性驗(yàn)算圖0.7MPa，滿足公從圖2.5可以看出，短期效應(yīng)組合作用下斜截面主拉應(yīng)力最大為路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范中6.3.1條A類預(yù)應(yīng)力構(gòu)件在短期效應(yīng)組合tp0.5 ftk 0.5 2.65 1.325(MPa)的要求。(2 )變形計算a撓度驗(yàn)算按短期效應(yīng)組合并消

12、除結(jié)構(gòu)自重產(chǎn)生的位移，結(jié)構(gòu)的位移見圖2.6。1 2 77345-0.0004-.-0.00101012 T3718丄19二20 21-0.0010 -°.00°4-0.0020 ,-0.0020-0.0027-0.0030-0.0027圖2.6短期效應(yīng)組合并消除結(jié)構(gòu)自重產(chǎn)生的位移圖按公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范中的剛度并考慮撓度長期增長系數(shù)(C50 為 1.425 )，計算的撓度為：0.0030m 0.95 1.425 0.0045m L/600 0.0321m，滿足公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范中 的要求。b預(yù)加力引起的反拱計算及預(yù)拱度的設(shè)置短期效應(yīng)

13、組合產(chǎn)生結(jié)構(gòu)的位移見圖2.71 盤-0.30435-0.0105-0.021210111213141516171892021i f Ll 2 丄 2"-0.0283-0.0308-0.0283圖2.7短期效應(yīng)組合產(chǎn)生的位移預(yù)加力產(chǎn)生的反拱值為0.0116m。從圖2.8可知，在荷載短期效應(yīng)組合下，跨中的最 大撓度為0.0308m，C50混凝土的撓度長期增長系數(shù)為1.425，故考慮荷載長期效應(yīng)的影 響下，最終計算跨中的最大撓度為：0.0308m/0.95 X1.425 = 0.0462m。預(yù)加力產(chǎn)生的最大反拱值為0.0116m，預(yù)加力產(chǎn)生的反拱值長期增長系數(shù)為2.0，故0.0113m X

14、2.0 =0.0232m<0.0462m 。因?yàn)橛深A(yù)加力產(chǎn)生的長期反拱值小于按荷載短期效應(yīng)組合計算的長期撓度，應(yīng)設(shè)預(yù)拱度。根據(jù)公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范中 條預(yù)拱度為 0.0462m-0.0232m= 0.023m 。3. 持久狀況應(yīng)力驗(yàn)算(1) 正截面混凝土的壓應(yīng)力驗(yàn)算正截面混凝土的壓應(yīng)力見圖2.83450-由8.66.8 1384.0 -圖2.8正截面混凝土的壓應(yīng)力圖146.85.25r15.9'4.018920 21=74.6從圖2.8看出正截面混凝土的壓應(yīng)力最大值 9.2MPa 0.5 b 0.5 32.416.2(MPa),滿足公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土

15、橋涵設(shè)計規(guī)范中 條的要求。(2) 預(yù)應(yīng)力鋼筋拉應(yīng)力驗(yàn)算預(yù)應(yīng)力鋼束拉應(yīng)力見表2.3，從表中可以看出鋼束拉應(yīng)力滿足公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范中條鋼絞線應(yīng)力pep 0.65 fpk0.65 18601209(MPa)的要求。鋼束拉應(yīng)力表表2.3曰木沖O鋼束號最大應(yīng)刀容許最大拉應(yīng)刀(MPa)是否滿足111521209是ir.211561209是(3)斜截面混凝土的主應(yīng)力斜截面混凝土的主壓和主拉應(yīng)力見圖2.9 :5.-5.91 3736-0TO6.8 一86928.6 - 6.8-(72i-0.510 11 12 -0%14-0is-66圖2.9斜截面混凝土的主壓和主拉應(yīng)力圖從圖2.9可以

16、看出：混凝土的主壓應(yīng)力最大值：9.2MPa 0.6 &0.6 32.4 19.44(MPa)，滿足公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范中 條的要求；混凝土的主拉應(yīng)力最大為1.1MPa， tp 0.5 ftk 0.5 2.65 1.325(MPa),可僅按構(gòu)造規(guī)定設(shè)置箍筋。3.短暫狀況應(yīng)力驗(yàn)算短暫狀況第二、三和第四施工階段的應(yīng)力見圖2.10、2.11和2.12 :(56-60 2：44.92.21-5仁5-24'10111200 243415 -56.6-6.676.7691105.92491.9©0 2剁6.6'2.41T9 _一2.2-010 24.82

17、.8"21.6 一一二廠一一 141561.614151667 -61416156.7-01.52鄴2126.3.5176.6.51731圖2.10 第二施工階段應(yīng)力圖6.1391_112" 一13 - 142.26.11.92120-126.956646.2-6.43.66.43.672.7689O85114.822156.42205.24.828圖2.11第三施工階段應(yīng)力圖118$110111213143.66.43.6152.7421O25217122.73.116217.797.9220圖2.12第四施工階段應(yīng)力圖從圖2.10、2.11和2.12可以看出最大壓應(yīng)力：

18、6.7MPa 0.7fck 32.4 0.75 0.717.01MPa滿足滿足公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范中7.2.8條Cc 0.70 fck的要求；施工階段沒有出現(xiàn)拉應(yīng)力。懸臂長為630mm的邊板計算結(jié)果及結(jié)果分析1持久狀況承載能力極限狀態(tài)驗(yàn)算(1)正截面承載能力極限計算正截面承載能力極限計算見圖2.13 :77_3()1©986<8259225920111299"2C34Z592913847"844一18941896- 641-21066茲二十一 8 242592圖2.13正截面承載能力極限計算結(jié)杲5.8 635.94.54.53.33.43

19、.4373.43.43 11. 由圖.82.136可以看出,構(gòu)件承載力設(shè)計值大于作用效應(yīng)的組合設(shè)計值，正.截面 1承載能1 2315678910111213141516171® 20211.9 =31.95丄5款。6.9力極限狀態(tài)滿足公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范中5.86.96.2站(2 )受彎構(gòu)件斜截面抗剪承載力驗(yàn)算驗(yàn)算距離支座中心汕2截面和腹板寬度變化處的截面，驗(yàn)算結(jié)果見表2.022.41 2345678910111213141516171® 2021斜截面抗剪承載力驗(yàn)算結(jié)杲表表2.44.76.6驗(yàn)算位置4 55.5Vcs (kN)4 2Vpb (kN)總抗

20、力(kN)4 24設(shè)計剪力(kN)555.6VR/Vd滿足尺寸h/21176.5242.61419.0536.32.646是是腹板寬度變化處1287.3242.61529.846.83.299是是表中：Vcs斜截面內(nèi)混凝土和箍筋共同的抗剪承載力設(shè)計值,Vpb 與斜截面相交的預(yù)應(yīng)力彎起鋼筋抗剪承載力設(shè)計值。由表2.4可以看出，構(gòu)件斜截面抗剪承載力大于作用效應(yīng)的組合設(shè)計值，斜截面抗剪承載能力極限狀態(tài)滿足公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范(JTG D62-2004 )和的要求。2. 持久狀況正常使用極限狀態(tài)驗(yàn)算（1）預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件截面抗裂驗(yàn)算1011546366301638819638844

21、920a荷載短期效應(yīng)組合作用下正截面抗裂性驗(yàn)算2106189420313141516171働 2021641304364847824148018962106259225922413122034259225922592荷載短期效應(yīng)組合作用下抗裂性驗(yàn)算見圖 2.143.4一-4.5 -5.81.620233.43124131014.5.6.91 2 瞬5463663018193.一一 4.9 一4510111213'35*6卜1141516圖23耳4荷載短期效應(yīng)組合作用下抗裂性驗(yàn)算圖405.66 9"3048241 期 20213641 214776413.8 18944.1 2

22、034短期效應(yīng)組合作用910111213141516171® 2021土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范574 3.3 6.2 3.4 s1 1pC.8 0.76f tk1 23454.55.5 4.54.2 5.8中 6謂1.3條A類預(yù)應(yīng)力構(gòu)件在短期效應(yīng)組合下.84.2 5.93.70.7 22.656783.41.855(MPa)的要求。12101.9111.3b荷載長期效應(yīng)組合作用下正截面抗裂性驗(yàn)算5*6.96.23.44.55.54.52.35：6 3.44.5131415161.6173.11.61 翩 20211.93.54.94.96.14.05.66.9荷載短期效應(yīng)組合作用

23、下抗裂性驗(yàn)算見圖2.15一 4：5.5-30"-42"57410 11 12.6Q O2般-q30 -4 2 -:二 47圖2.15荷載長期效應(yīng)組合作用下抗裂性驗(yàn)算圖從圖2.15可以看出，長期效應(yīng)組合作用下沒有出現(xiàn)拉應(yīng)力滿足公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范中條A類預(yù)應(yīng)力構(gòu)件在長期效應(yīng)組合下it pc 0的要求。c預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件斜截面斜抗裂驗(yàn)算荷載短期效應(yīng)組合作用下斜截面抗裂性驗(yàn)算見圖2.161011=121314151617=-1-0.L1-8920211I-0 9圖2.16荷載短期效應(yīng)組合作用下斜抗裂性驗(yàn)算圖從圖2.16可以看出，短期效應(yīng)組合作用下斜截面主拉應(yīng)力

24、最大為0.9MPa，滿足公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范中條A類預(yù)應(yīng)力構(gòu)件在短期效應(yīng)組合下預(yù)制構(gòu)件 tp 0.5 ftk 0.5 2.65 1.325（MPa）的要求。（2 ）變形計算a撓度驗(yàn)算按短期效應(yīng)組合并消除結(jié)構(gòu)自重產(chǎn)生的位移，結(jié)構(gòu)的位移見圖2.171 2 -03004 56-0.0010-0.0021-0.002810-0531-0.002814一0.0。210站0 21.-0.00101 2 -0.003856-0.0091 丄F3-0.0184-J-0 02460.0246 -0.0268；- -0.0184-0.0246圖2.17短期效應(yīng)組合并消除結(jié)構(gòu)自重產(chǎn)生的位移圖按公

25、路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范中的剛度并考慮撓度長期增長系數(shù)（ C50 為 1.425 ），計算的撓度為:0.0031m 0.95 1.425 0.0047mL/600 0.0321m，滿足公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范中 的要求。b預(yù)加力引起的反拱計算及預(yù)拱度的設(shè)置短期效應(yīng)組合產(chǎn)生結(jié)構(gòu)的位移見圖2.1816171E012021丄-0.0038I -0.0091圖2.18短期效應(yīng)組合產(chǎn)生的位移預(yù)加力產(chǎn)生的反拱值為0.0143m。從圖2.8可知，在荷載短期效應(yīng)組合下，跨中的最大撓度為0.0268m，C50混凝土的撓度長期增長系數(shù)為1.425，故考慮荷載長期效應(yīng)的影響下，最終計算

26、跨中的最大撓度為：0.0268m/0.95 X1.425 = 0.0402m。預(yù)加力產(chǎn)生的最大反拱值為0.0143m，預(yù)加力產(chǎn)生的反拱值長期增長系數(shù)為2.0，故0.0143m X2.0 =0.0286m<0.0402m 。因?yàn)橛深A(yù)加力產(chǎn)生的長期反拱值小于按荷載短期效應(yīng)組合計算的長 期撓度，應(yīng)設(shè)預(yù)拱度。根據(jù)公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范中 條 預(yù)拱度為 0.0402m-0.0286m=0.0116m。3. 持久狀況應(yīng)力驗(yàn)算(1)正截面混凝土的壓應(yīng)力驗(yàn)算正截面混凝土的壓應(yīng)力見圖2.197772394.7-5 25.2- 一一6.15.9647.27.2I021圖00202.19 正

27、截面混凝土的壓應(yīng)力圖從圖2.19看出正截面混凝土的壓應(yīng)力最大值 7.7MPa 0.5 Q 0.5 32.416.2(MPa)，滿足公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范中 條的要求。(2) 預(yù)應(yīng)力鋼筋拉應(yīng)力驗(yàn)算預(yù)應(yīng)力鋼束拉應(yīng)力見表2.5，從表中可以看出鋼束拉應(yīng)力滿足公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范中條鋼絞線應(yīng)力pep 0.65 fpk0.65 18601209(MPa)的要求。鋼束拉應(yīng)力表表2.5曰.林菇衛(wèi)鋼束號1最大應(yīng)力-1142容許最大拉應(yīng)力 (Mia)1209是否滿足是2115509是(3) 斜截面混凝土的主應(yīng)力斜截面混凝土的主圧和主拉應(yīng)力見圖2.20 :1r11.36.7.2

28、64-72-"77-72-6.4.2.9iy -00-UDU642-19T1u -0.6 一2 -0.34 -06 -07-180 J021-1.圖2.20斜截面混凝土的主圧和主拉應(yīng)力圖從圖2.20可以看出:混凝土的主壓應(yīng)力最大值：7.7MPa 0.6 fck 0.6 32.419.44(MPa),滿足公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范中 條的要求；混凝土的主拉應(yīng)力最大為1.1MPa , tp 0.5 ftk 0.5 2.65 1.325(MPa),可僅按構(gòu)造規(guī)定設(shè)置箍筋。3.短暫狀況應(yīng)力驗(yàn)算短暫狀況第二、三和第四施工階段的應(yīng)力見圖2.11 、 2.12 和 2.13 :136

29、0.88.2 8.268.4 8.416 1.618 1.88 9"910 10 11 11 11.689r7.6079112 I36 1.6134 14霜 022021.8.3 "7.61.613148.4 8.416郵扁8.2 8.21.411®20216.28.28.4圖2.21第二施工階段應(yīng)力圖66.08.48.21.8 1182.1 2.11.570489-1.7348.1 8.115068.21.177.37.31.892.11.8!137.31.11415a%?168.1 <i5畝9 1爲(wèi) 2021-8.16.18.18.22.3 2.3 20

30、 2.023 34 55662.8 2$7.37.17.33.8圖222 4.第三施工階段應(yīng)力圖2.8 2.85.98.28.12.31212-旻2.0 2.0 2.1 2.114 15 15 16 16 17 17 1191砧0220212 8-36.16.14.9甘51 5.45.44 24.2 4.294.23.803.8113.8.0 一4 24124.25145.44.2 5.4-66.2 6.24.774.7 丄4.76.220217圖2.23第四施工階段應(yīng)力圖從圖2.21、2.122和2.23可以看出最大壓應(yīng)力：8.2MPa 0.7口 32.4 0.75 0.7 17.01MPa

31、滿足滿足公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范中7.2.8條Cc 0.70 fck的要求；施工階段沒有出現(xiàn)拉應(yīng)力。懸臂長為零的邊板計算結(jié)果及結(jié)果分析1.持久狀況承載能力極限狀態(tài)驗(yàn)算(1)正截面承載能力極限計算正截面承載能力極限計算見圖2.2 :1-2660871 -306391-123254 74"021173'1975-142115261423111273811111121112'圖2.24正截面承載能力極限計算結(jié)果由圖2.24可以看出，構(gòu)件承載力設(shè)計值大于作用效應(yīng)的組合設(shè)計值，正截面承載能5.23.84.03.94.33.95.24.03.6力極限狀態(tài)滿足公路鋼

32、筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范站2.8中5.1.5 1款。1.81 23456789101.20.71213141.21516171®(2).受彎構(gòu)件斜截面抗剪承載力驗(yàn)算3.43.72.54.83.65.52.94.32021驗(yàn)算距離支座中心h/2截面和腹板寬度變化處的截面，驗(yàn)算結(jié)果見表 2.6號算位置5VCs (kN)7(kN92 1總抗力(kN)1.8設(shè)計剪力(kN42 1VR/Vd16滿足 119 尺 寸寸213；54 2h/24.23.44 21193.1 .3.1185.72.81378.93.1440.73.43.1294是3.3是腹板寬度變化處1290.8185.7

33、1476.5369.53.996是是5 2565 2斜截面抗剪承載力驗(yàn)算結(jié)果表4：3?.23.9表2.62：82攻2攻 2.6表中：Vcs斜截面內(nèi)混凝土和箍筋共同的抗剪承載力設(shè)計值,Vpb 與斜截面相交的預(yù)應(yīng)力彎起鋼筋抗剪承載力設(shè)計值。由表2.6可以看出，構(gòu)件斜截面抗剪承載力大于作用效應(yīng)的組合設(shè)計值，斜截面抗剪承載能力極限狀態(tài)滿足公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范(JTG D62-2004)527和529的要求。2持久狀況正常使用極限狀態(tài)驗(yàn)算1 23456789(5率)預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件截面抗裂驗(yàn)算111210116891421_1526a荷載短期效應(yīng)組合作用下正截面抗裂性驗(yàn)算仆13141

34、5161721663247466411121423211121111975121738192021300荷載短期效應(yīng)組合作用下抗裂性驗(yàn)算見圖2.3 3.8402.5t2'j_T9 -345 53>3t±I 6 2 5 一 4 847118 -386307043_9_0 01037 14 J一一 32669"66-39 一一.03.6 L1.8 - '111217381975從圖2.25中可3以看出,2.82.93.232 一 13一 3J7-689632歲121425 154.8 474.6 2%5.5 664.9 11.3曲1 '920213

35、001112142115261423荷載短期效應(yīng)組合作用下抗裂性驗(yàn) 1算圖短期效應(yīng)組合作用211119751738公路鋼筋混凝2.42.6°1 土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范5.6中10 6.311。條12A類預(yù)應(yīng)力構(gòu)件在短期效應(yīng)組合下20215.24.02.13.92.84.34.0.7 ftkC/.82.65r855(MPa)的要求。4.曠567891011121.20.73.8単2 %2.13.93.1131.2145.23.42.84.215164.04需3.63.31.8189 20213 02 5b荷載長期效應(yīng)組合作用下正截面抗裂性驗(yàn)算3.72.54.83.65.52.94

36、.3荷載短期效應(yīng)組合作用下抗裂性驗(yàn)算見圖2.26014_56-F 470 11 12 1828I32 1252 13 1 0214. 4圖2.26荷載長期效應(yīng)組合作用下抗裂性驗(yàn)算圖從圖2.26可以看出，長期效應(yīng)組合作用下沒有出現(xiàn)拉應(yīng)力滿足公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范中條A類預(yù)應(yīng)力構(gòu)件在長期效應(yīng)組合下it pc 0的要求。c預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件斜截面斜抗裂驗(yàn)算荷載短期效應(yīng)組合作用下斜截面抗裂性驗(yàn)算見圖2.271斗 F-56.8(9010-151617118920 21-0.8-0 8圖2.27荷載短期效應(yīng)組合作用下斜抗裂性驗(yàn)算圖從圖2.27可以看出，短期效應(yīng)組合作用下斜截面主拉應(yīng)力最大為

37、0.9MPa，滿足公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范中條A類預(yù)應(yīng)力構(gòu)件在短期效應(yīng)組合F預(yù)制構(gòu)件 tp 0.5 ftk 0.5 2.65 1.325(MPa)的要求。(2 )變形計算a撓度驗(yàn)算按短期效應(yīng)組合并消除結(jié)構(gòu)自重產(chǎn)生的位移，結(jié)構(gòu)的位移見圖2.28 o034)04 . 56-0.0009 _1 12415171 2021-0.0004-0.0009-0.0019-0.0019-0.°025 宀0.0028-0.0025圖2.28短期效應(yīng)組合并消除結(jié)構(gòu)自重產(chǎn)生的位移圖按公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范中的剛度并考慮撓度長期增長系數(shù)(C50 為 1.425 )，計算的撓

38、度為：0.0028m 0.95 1.425 0.0042m L/600 0.0321m, 滿足公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范中 的要求。b預(yù)加力引起的反拱計算及預(yù)拱度的設(shè)置短期效應(yīng)組合產(chǎn)生結(jié)構(gòu)的位移見圖2.291-0 0(035 5678910-0.0085-. |-0.0173 -I一丄-0.0231 11121314151617189 2021J>-0：0035g-0.00851-''-0.0173-0.0252圖2.29短期效應(yīng)組合產(chǎn)生的位移預(yù)加力產(chǎn)生的反拱值為0.0114m。從圖2.29可知，在荷載短期效應(yīng)組合下，跨中的最大撓度為0.0252m，C50混

39、凝土的撓度長期增長系數(shù)為1.425，故考慮荷載長期效應(yīng)的影響下，最終計算跨中的最大撓度為：0.0252m/0.95 X1.425 = 0.0378m。預(yù)加力產(chǎn)生的最大反拱值為0.0114m，預(yù)加力產(chǎn)生的反拱值長期增長系數(shù)為2.0，故0.0114m X2.0 =0.0228m<0.0378m 。因?yàn)橛深A(yù)加力產(chǎn)生的長期反拱值小于按荷載短期效應(yīng)組合計算的長 期撓度，應(yīng)設(shè)預(yù)拱度。根據(jù)公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范中 條 預(yù)拱度為 0.0378m-0.0228m=0.015m。3.持久狀況應(yīng)力驗(yàn)算(1)正截面混凝土的壓應(yīng)力驗(yàn)算正截面混凝土的壓應(yīng)力見圖2.30609一4.084圖2.30正截面混凝土的壓應(yīng)力圖5.1 4.9-175.7.1-20214.6從圖2. 30看出正截面混凝土的壓應(yīng)力最大值 8.6MPa 0.5 b 0.5 32.4 16.2(MPa)，滿足公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范中 條的要求。(2)預(yù)應(yīng)力鋼筋拉應(yīng)力驗(yàn)算預(yù)應(yīng)力鋼束拉應(yīng)力見表2.7，從表中可以看出鋼束拉應(yīng)力滿足公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范中條鋼絞線應(yīng)力pep 0.65 fpk0.65 18601209(MPa)的要求。鋼束拉應(yīng)力表表2.7的擊口曰一卜亡U-r)ZrL-pyLf/ft flr? -i 鋼束號