武漢理工大學混凝土結構設計原理課程設計

1、學號：0121206120102課程設計課程：混凝土結構設計原理學院：土建學院班級：土 木 zy1202姓名:學號：0121206120102指導老師:2015年1月18日目錄一、設計資料2二、設計荷載 2三、主梁毛截面幾何特性計算 3四、預應力鋼束面積的估算及鋼束布置 6五、主梁截面幾何特性計算 8六、截面強度計算 11七、鋼束預應力損失估算 1.3八、預加應力階段的正截面應力驗算 1.7九、使用階段的正應力驗算 21十、使用階段的主應力驗算 24十一、錨固區(qū)局部承壓驗算 26十二、主梁變形（撓度）計算 28貴州道真高速公路橋梁上部構件設計一、設計資料1、初始條件：貴州道真高速公路橋梁基本上

2、都采用標準跨徑，上部構造采用裝配式后張法預應力混凝土空心板，20 m空心板、1.25m板寬，計算跨徑19.5m，預制長度19.96m。參照公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規(guī) 范按A類預應力混凝土構件設計此梁。2、 材料：(1 )混凝土： C40混凝土，Ec 3.25 104MPa，抗壓強度標準 值fck 26.8MPa，抗壓強度 設計值fed 18.4MPa，抗拉強度標準值ftk 2.40MPa，抗拉強度設計值 ftd 1.65MPa。(2) 非預應力鋼筋：普通鋼筋主筋采用HRB335級鋼筋，抗拉設計強度 fsd 280MPa ;箍筋采用R235級鋼筋，抗拉設計強度fsd 195MPa。(

3、3) 預應力鋼筋公稱直徑為15.24mm ，公稱面積為140mm2 ，抗拉標準 強度 fpk 1860MPa， fpd 1260MPa，彈性模量 Ep二 1.95 X105Mpa，低松弛 級。、設計荷載設計荷載為公路-I級，結構重要性系數(shù)0取1.0。荷載組合設計值如下:Q跨中 76kN M 汽 399kN.mM 恒 710kN.mM 跨中 1395kN.mQj 372kNM j0 0 M1/41025kN.m三、主梁毛截面幾何特性計算主梁毛截面圖(單位mm)A 八邊形(232 32)(23 2 24)2 2324402cm2毛截面面積：A 12490 - 44026758 cm2截面慣性矩：I

4、 124 90332703c 23 24323423 242-42孑(12612503Cm1212123623現(xiàn)將空心板等效為工字形梁，則計算公式如下:(1)按照面積相等的原則2bkhkA八邊形(2 )按照慣性矩相等的原則3bA16 (23 2 24)3121223 2431223 24312234361 2-232 (12)2703982cm42 3聯(lián)立解得：bk 35.5cm; hk 62cm1故等效工字梁的上翼板厚度：hfhk 14cm2、 1下翼板厚度：hf y2 ghk 14cm腹板厚度：b bf 2R 53cm故等效后的截面如圖所示（單位： mm）:O O O .19760 J 7

5、,吐J竝力刑口等效后截面特性計算如下：全截面面積：A A全截面重心至梁頂距離：yiAyA式中：A 分塊面積;yi -分塊面積重心至梁頂邊的距離;8-I!38SO|截面分塊示意圖(單位：mm )主梁全截面幾何特性如下:分塊號分塊面積2A(cm )yi(cm)Si Ai(cm3)h Yu Yi(cm)lx A(Yu Yi)2 (cm4)I. bh7Ii/12(cm4)171 X14=9947695838143533612998.9253 X90=477045244650003219750371 X14=9948382502-38143533612998.9合計AA6758YuAi Yi45Yb90

6、 4545S334110Ix2870672Ii3245747.8IIxIi6122892其中：Ii -分塊面積A對其自身重心軸的慣性矩lx-分塊面積A對全截面重心軸的慣性矩四、預應力鋼束面積的估算及鋼束布置(1)預應力鋼筋面積估算按作用短期效應組合下正截面抗裂性要求，估算預應力鋼筋數(shù)量對于A類部分預應力混凝土構件，根據(jù)跨中截面抗裂性要求，可得跨中截面有效預加力為:NpeMs W 0.7ftk1 epA w其中：Ms為正常使用極限狀態(tài)下按作用短期效應組合計算的彎矩值，由已知初始條件可知：；Ms M跨中 1395 KN m設預應力鋼筋截面重心距截面下緣 ap 70mm，則預應力鋼筋的合力作用點至截

7、面重心軸的距離ep y ap 450 70 380mm；鋼筋估算時，截面性質近似取用全截面的性質來計算，由表可知，跨中截面全截面面積A 6758cm ；全截面對抗裂驗算邊緣(即下緣)的彈性抵抗矩為W 丄 6122892yb 453136064cm ；ftk為C40混凝土抗拉強度標準值 和2.40MPa ；因此，有效預加力合力為：peMs W 0.7 ftk1 epA W63(1395 10 ) (136064 10 ) 0.7 2.413803675800136064 102.006 106N預應力鋼筋的張拉控制應力為con 0.75fpk 0.75 1860 1395MPa，預應力損失按張拉

8、控制應力的20%估算，則需要預應力鋼筋的面積為Appe(10.2)con2.006 1060.8 13951397mm2因此，采用2束7 15.24的鋼絞線，則預應力鋼筋的面積Ap 2 7 140 1960mm2 1797mm2，滿足條件。采用夾片式群錨，70金屬波紋管成孔(2)非預應力鋼筋面積估算及布置在確定預應力鋼筋數(shù)量后，非預應力鋼筋根據(jù)正截面承載能力極限狀態(tài)的 要求來估算非預應力鋼筋數(shù)量。設預應力鋼筋和非預應力鋼筋的合力作用點到截面底邊的距離為a 70mm，則有 h0 h a 900 70830mm先假定為第一類T梁，則有x 陽6xrMdfcdbfX(h。)即 1.0 1395 10

9、18.4 1240 x (830 -)2 2解得：x 77mm v h；140mm (另一解不符合題意，舍去)因此確為第一類T梁。由 fcdbfx fsdAs fpd Ap 可知：fcbx fpdA 184 1240 77 1260 1960254珈卅。fsd280由式可知，非預應力普通鋼筋的面積計算值小于 0,因此，在受拉區(qū)不需要按照計算配置非預應力普通鋼筋，僅需要按照構造要求配置非預應力鋼筋，即可滿足此項配筋要求。由公路橋規(guī)936可知，可取4 14的普通鋼筋,A 616mm2?，F(xiàn)將預應力鋼筋和非預應力鋼筋布置成一排，鋼筋布置圖如下： 畫示非預應力鋼鶻O履示預應力鋼筋最小保護層厚度：c 70

10、-35 35mmd 14mm30mm，符合要求鋼筋凈距：Sn1240 70 2 70 2 3 18.45180mmd 14mm30mm要求。五、主梁截面幾何特性計算由課本查表可知，對于本題已知的混凝土、預應力鋼筋、普通鋼筋，其彈 性模量分別為Ec 3.25 104MPa、Ep 1.95 105MPa、Es 2.0 105MPa（1）預加應力階段梁的幾何特性在主梁混凝土強度達到設計強度的 90%后進行預應力的張拉，此時管道尚 未灌漿，因此其截面特性為計入非預應力鋼筋影響（將非預應力鋼筋換算為混凝土)的凈截面，計算中應扣除預應力管道的影響。此時,Ec 3.05 104MPa則有鋼筋換算系數(shù)如下:E

11、pEpEC1.95 1053.05 1046.4Es2.0 1053.05 1046.6分塊名稱分塊面積A (mm2)A重心到梁頂距離yi(mm )對梁頂邊的面積矩SiAiyi(mm3)自身慣性矩I i (mm4)you yi(mm)lxAi (you yi)2(mm4)截面慣性矩I Ii Ix(mm4)混凝土全面積6758004503.04111086.1228921010-0.227032預留管道面積3 n 7028303.194 1060-380.25.563108343848 .5非預應力 鋼筋換算 面積(Es 1)代3449.683028631680-380.24.986 108凈截

12、面換算面積6.754 105you449.83.308 1086.12289210100.5721086.065 1010(2)使用階段梁的幾何特性使用階段孔道已經(jīng)灌漿，因此不考慮孔道的影響，而考慮預應力鋼筋對換算截面的影響，其中鋼筋換算系數(shù)如下:Ep且6 Es EEc 3.25 104Ec2.0 1053.25 1046.15分塊名稱分塊面積A (mm2)Ai重心 到梁頂 距離yi(mm)對梁頂邊的面積矩自身慣性矩Ii4 (mm )you yi(mm)lxA (yu(mm4)Yi)2截面慣I Ii(mm4)性矩IxSi Ai3(mm )yi混凝土全面3.04111086.1228926758

13、004507.173.47 107積1010(Ep 1)Ap預應力鋼筋98008308.134 106019.992107換算面積142.83非預應力鋼(Es 1)As一8302.63 10606.4718107筋換算面積3172.4142.83全截面換算56.888 10you6.122892457.173.149 108,-102.99381086.153 1010面積1010、變III量Wouyob hyouWob-Wp -量youy obep階z3、(mm)3 .z3、段(mm )(mm )(mm )預應力階段13.48107450.213.4710715.952107使用階段13.4

14、59107442.8313.89510716.505107其中：you, yb構件全截面換算截面的重心到上下緣的距離Wou，Wob 構件全截面換算截面對上下緣的截面抵抗矩ep為預應力鋼筋重心到換算截面重心的距離，ep h you ap，對于預應力階段ep 900 449.8 70380.2mm ,對于使用階段ep 900457.1770372.8mm。六、截面強度計算(1)正截面承載能力計算一般取彎矩最大的跨中截面進行正截面承載能力計算求受壓區(qū)高度x 先按第一類T型截面梁計算混凝土受壓區(qū)高度x，即：IfcdbfXfsd Asf Pd Ap則有X140mm空空 280 616 I%。I960 n

15、5Bmm rbMd 1395KN m因此跨中截面正截面承載力滿足要求。(2)斜截面承載能力計算斜截面抗剪承載力計算根據(jù)公式進行截面抗剪強度上、下限復核，即:(0.50 10 3) 2ftdbh。WrVd (0.51 10 3). fbh。首先，檢驗上限值一一截面尺寸檢查(0.51 103)f7bh0(0.51 103) r0Vd 76KN其次，檢驗下限值一一是否需要計算配置箍筋(0.50 10 3) 2 ftdbh0(0.50 10 3) 1.25 1.65 530 830453.6KN r0Vd 76KN由此可知，截面尺寸符合設計要求，且只需按照構造配置箍筋。 斜截面抗剪承載能力按下式計算，

16、即：r0Vd Vcs Vpd式中：Vcs1 2 3(0.45 10 3)bh0 (2 0.6P), fcu,k sv fsvVpd(0.75 10 3)fpdApd sin p其中，1 異號彎矩影響系數(shù)，1 1.0 ；2 預應力提高系數(shù)，2 1.25 ；3受壓翼緣的影響系數(shù)，3 1.1 ；P 100100AsApbh1006161960530 8300.586閉合箍筋選用雙肢直徑為12mm 的R235鋼筋，fsv 195MPa，間距Sv 100mm，箍筋截面面積 A$v 2 113.1226.2mm2，則有svbSv226.2530 1000.00427因此，Vcs1 2 3(0.45 10

17、3)bh0 . (20.6P)、fcu,k svfsv1.0 1.25 1.1 (0.45 10 3) 530 830(2 0.6 0.586) 、40 0.00427 195=957.8KN因為預應力鋼筋布置為直線型，因此有 p 0,則有Vpd 0Vcs Vpd 957.8KN rVd 372KN由上可知，支點處截面滿足斜截面抗剪要求。斜截面抗彎承載能力由于鋼束均錨固于梁端，鋼束數(shù)量沿跨長方向沒有變化，此處預應力混凝 土空心板的施工方法采用直線配筋的后張法，即使預應力鋼筋在梁端微彎起， 一般角度緩和，斜截面抗彎強度一般不控制設計，故不另行計算。七、鋼束預應力損失估算(一)預應力鋼筋張拉控制應

18、力按公路橋規(guī)規(guī)定采用con0.75 fpk 0.75 1860MPa1395MPa(1)預應力鋼筋與管道間的摩擦引起的預應力損失( H)由公式13-41可知因摩擦所引起的預應力損失M con1 e( kx)，從張拉端至計算截面管道平面曲線的夾角之和，即曲線包角，按絕對值相加，單位以弧度計；此處=0 ；鋼筋與管道之間壁間的摩擦系數(shù)，查表2-5可知，=0.25 ;k 管道每米長度的偏差對摩擦的影響悉數(shù)，查表2-5可知，k =0.0015 ;x從張拉端至計算截面的管道長度在構件縱軸上的投影長度，或為三維空間的曲線管道的長度，以 m計，這里取為梁的計算長度，因此x=19.5m ;則可計算得 I1 co

19、n 1 e ( kx) 1395 1弋 0.0015 19540.21MPa。l2)(2 )錨具變形、鋼絲回縮和接縫壓縮引起的應力損失(后張法構件，當張拉結束并進行錨固時，錨具將收到巨大的壓力并使錨具自身及錨下墊板壓密而變形，同時有些錨具的預應力鋼筋還要向內(nèi)回縮，張拉端至錨固端之間的距離取為構件的計算長度l 19500mm，采用有頂壓的夾片式錨具，查表2-6可得 I 4mm，則有:12乜 -3 1.95 105I p 19.5 10340MPa(3)混凝土彈性壓縮引起的應力損失l4 )按照簡化的公式(13-61)可知14m 12m Ep pcEpm張拉批數(shù)，m =2 ;預應力鋼筋彈性模量與混凝

20、土彈性模量的比值，按張拉時混凝土的實際強度為設計強度的 90%，計算可知,Ec 3.05 104MPa，因此有Ep三 7 6.4Ec3.05 104pc截面鋼筋重心由預加力產(chǎn)生的預壓應力，Np0pc2N p0epI 0Np0 (con 1112)Ap(1395 4040.21)1960 = 2576988.4 Nep 900 449.8 70380.2mm2N p0 Np0eppcI。2576988.42576988.46.754 104380.226.065 1010=9.957 MPa則有l(wèi)4m 12m Eppc6.4 9.957 15.925 MPap 2 2(4)鋼筋松弛引起的應力損失

21、(15 )對于采用超張拉工藝的低松弛鋼絞線，由鋼筋引起的應力損失為15式中,pepe則有pe(0.520.26) pef pk張拉系數(shù)，采用超張拉時,鋼筋松弛系數(shù)，對于低松弛鋼絞線,0.9 ；0.3 ；傳力錨固時的鋼筋應力，對于后張法構件則有:conM 12141395 40.21 40 15.9251298.865 MPa15(0.52 于 0.26) pe 二f pk0.9 0.3 (0.521521.09 0.26) 1521.09 = 36.16 MPa1860(5)混凝土收縮、徐變引起的應力損失(16 )混凝土收縮、徐變終極值引起的受拉區(qū)預應力鋼筋的應力損失按下式計算:Ep pc (

22、tu ,t0)0.9 Ep cs(tu ,t)16115 ps式中cs(tu,to)，(tu,t)加載齡期為to時，混凝土收縮應變終極值和徐變應變終極值;t。一一加載齡期，即達到設計強度90%的齡期，近似按標準養(yǎng)護條件計算,即0.9fck fck鬻，則可知，t0 20d ；對于二期恒載G2的加載齡期t0 90d ；該梁所處環(huán)境相對濕度為75%，其構件理論厚度為h 竺 675800444.6mm450mm1240900 2查表可知:(tu,to)= (tu ,20)1 .63 ；(tu,to) = (tu,90) = 1.21 ;cs(tu ,t0) cs(tu,20) 0.17110；3cs

23、(tu , t0 ) cs (tu ,90) 0.15 10 ；對于跨中截面，有=(139540.214015.92536.16)1960 = 25545775.4 NNp02N p0epM G1(tu,90)M G2pc A1 0Wp(tu,20)WpN p0 ( con II )Ap( con 11121415 )Ap2 62545775.42545775.4 380.2710 1051076.888 106.153 1014.952 10EpEp Ec1.95 105 廠463.25 104Ap AA；1960 61650.00376.888 10I0A1.153 10105298.88

24、mm6.888 1055.23MPa1960 372.8 616 372.81960 616372.8mm21 ePSps 1 2i1眈8：2.556298.882因此，有I60.9 E p cs (tu ,t0)Ep pc (tu ,t0)115 psApepAsQApAs0.91.95 1 05 0.171 10 3 6 5.23 1.63115 0.0037 2.556=66.598 MPa（二）鋼筋的有效應力：對于后張法構件，在第一階段即預加應力階段:ii111214 40.214015.925=96.135MPa有效預應力:plconII1395 96.1351298.865MPa第

25、二階段即使用階段:III1516 = 36 16676.598 = 102.758MPa有效預應力:piiconII川 139596.135102.7581196 .107 MPa八、預加應力階段的正截面應力驗算構件在制作、運輸及安裝等施工階段，混凝土實際強度達到設計強度的90%，即 fck 23.4MPa , ftk 2.2MPa跨中截面上、下緣的正應力:上緣:t ctNp0NpepM G1下緣:tccNp0NpepM G1其中:Np0WobWobpl Ap 1298.865 1960 2545775.4Nep380.2mm則有t ctN p0N p0epM G1A0Wou%u2545775

26、.42545775.4 380.26.754 10513.48 107N p0 N p0epM G1:aAWobWob2545775.42545775.4 380.2576.7541013.4710710 106513.48 107=%856MPa （壓）6710 1013.47 107=5.72MPa (壓)V 0.7 fck 0.7 23.416.38MPa梁支點截面處上、下緣正應力：tN p0N p0e p2545775.42545775.4 380.2Ct.A。Wou6.754 10513.48 107上緣:=3.41 MPa （拉） 1.15ftk 1.15 2.22.53MPatN

27、 p0N p0e p2545775.42545775.4 380.2cc.A。Wob6.754 10513.47 107下緣:=9.686MPa （壓）V 0.7 行 0.7 23.416.38MPa由上式計算可知，支點截面上緣處于受拉狀態(tài)，Ct1.15f；k，因此可通過規(guī)定的預拉區(qū)配筋率來防止出現(xiàn)裂縫，所以在預拉區(qū)配置配筋率為0.5%的非預 應力鋼筋As民 0.5% 6.754 105 3377mm2故選用9 22的非預應力鋼筋(As 3421mm2)配置在空心板的頂端，其中非預應力鋼筋的重心到空心板上緣的距離 as 70mm配置上緣非預應力鋼筋后，跨中截面的截面幾何特性如下表：(I)混凝土

28、在預加應力階段時，混凝土強度達到設計強度的90%，此時,Ec 3.05 104MPa則有鋼筋換算系數(shù)如下:A重lx截面慣性矩A (yuyi)2III心到梁頂對梁頂邊的面積矩自身you yi(mm4)II iI x(mm4)分塊分塊面積慣性矩 , 2、距離SiAiyi，4、(mm)名稱A (mm )Ii(mmyi(mm )(mm)6.1228921010混凝土3.0411dn108.17767580045010810-11全面積702預留管3 n43.1943848 .58300-3915.88108道面積10上緣非預應力(Es1)A19157.6701341032036992.6 10鋼筋換算

29、面積下緣非預應力(Es1)AS83028631680-3915.27108鋼筋換3449.6算面積全截面you6.122892I 0A3.05110109換算面439108103.776.5 1010694558.7積EpEsEp 1.95 105ECf 3.05 104Es 2.0 105E；3.05 104在使用階段梁時的幾何特性Ep 1.95 105 小IT 3.25 104Es2.0 1056.153.25 10鋼筋換算系數(shù)如下:分塊名稱分塊面積A (mm2)A重心到梁頂距離yi(mm)對梁頂邊的面積矩SiAiyi(mm3)自身慣性矩Ii (mm4)you yi(mm)lxAi (yo

30、u y)(mm4)截面慣性矩I Ii Ix(mm4)混凝土全面積6758004503.0411 1086.1228921010-2.43892608預應力鋼筋換算面積(Ep 1)Ap98008308.134 1060-382.41.433 108上緣非預應力鋼筋換算面積(Es1)A176187012332600377.62.51108下緣非預應力鋼筋換算面積(Es 1)As3172.48302.63 1060-382.44.639 108全截面換算面積A0706390you447.63.16 1086.12289210104.38 109I。6.56 1010EpEsEc4變量WouIyouy

31、obhyouIWobyobWpIep階段、(mm3)(mm)(mm3)(mm3)預應力階段1.481084611.4 1081.66108使用階段1.47108452.41.45 1081.72108其中：yu, yob構件全截面換算截面的重心到上下緣的距離Wou，Wob 構件全截面換算截面對上下緣的截面抵抗矩ep為預應力鋼筋重心到換算截面重心的距離，ep h you ap，對于預應力階段ep 900-439-70391mm，對于使用階段ep 900-447.6-70382.4 mm九、使用階段的正應力驗算應取最不利截面進行控制驗算，對于直線配筋的等截面簡支梁來說，一般以跨中截面為最不利截面。

32、由作用標準值和預加力在截面上緣產(chǎn)生的混凝土的法向應力：cuN p0 N p0 ep。M G1 M G2 M qptkcAWouWouWouWou其中：kc 作用（或荷載）標準值產(chǎn)生的混凝土法向壓應力pe預應力鋼筋的永存預應力Np0使用階段預應力鋼筋和非預應力鋼筋的合力，Np0pAp|6Askc受拉區(qū)預應力鋼筋合力點處混凝土向應力等于零時的預應力鋼筋應力；po con l 14，其中14為使用階段受拉區(qū)預應力鋼筋由混凝土彈性壓縮引起的預應力損失；1為受拉區(qū)預應力鋼筋總的預應力損失；I6受拉區(qū)預應力鋼筋由混凝土收縮和徐變的預應力損失e p0預應力鋼筋和非預應力鋼筋合力作用點至構件換算截面重心軸的距

33、離ep0Asp0Ap y pI 6 As Ysp0 ApI 6 As受拉區(qū)非預應力鋼筋的截面面積ys受拉區(qū)非預應力鋼筋重心至換算截面重心的距離Wou構件混凝土換算截面對截面上緣的抵抗矩M g2由橋面鋪裝、人行道和欄桿等二期恒載產(chǎn)生的彎矩標準值M q由可變荷載標準值組合計算的截面最不利彎矩；汽車荷載考慮沖擊系數(shù)；因此，p0conI141395 (40.2140 15.92536.16 66.598)15.9251212.032MPaNp0pAp|6As 二 1212.032 1960 66.598 616 233455835N382.4poApypi6Asys1212.032 1960 382.

34、4 66.598 616ep0一=p0 Apl 6 As382.4mm因此，cuptkcNp0A01212.032 196066.598 616N p0 ep0 M G1 M G2 M q Wou瓦阪W2334558.352334558.35 382.4(399710) 1067061641.47 1 081.47 1 07=4.78MPa V 0.5 fck 0.5 26.813.4MPa預應力鋼筋中的最大拉應力:p maxpe/M G1M G2Mq)y0pI 0=1157.1926(399710) 106.56 1010382.4=1196MPa0.65 fpk 0.65 18601209

35、MPa預應力鋼筋的最大拉應力為未超過限制，因此鋼筋滿足要求。十、使用階段的主應力驗算 截面圖如下（單位：mm ）：1240355530 355計算點取上梗肋處，預應力混凝土受彎構件由載荷標準值和預應力作用產(chǎn) 生的混凝土主壓應力 cp和主拉應力tp :cptpexcy2M G1exNpoAoNpoep0yoM G2IoMqyoyo計算主應力點至換算截面的距離I o換算截面慣性矩cy由豎向預應力鋼筋的預加力產(chǎn)生的混凝土壓應力在計算主應力點，按作用（或荷載）標準值組合計算的剪力產(chǎn)生的混凝土剪應力；當計算截面作用由扭矩時，尚應考慮由扭矩引起的剪應力；對于等高度梁截面上任一點在作用(或荷載)標準值組合的

36、剪應力按下列公式計算VG1S0 (VG2 Vq)SobiobioVgi、Vg2 分別為一期恒載和二期恒載作用引起的剪力標準值Vq可變作用(或荷載)引起的剪力標準值組合；對于簡支梁，Vq計算式為 Vq Vqi Vq2So 計算主應力點以上(或以下)部分換算截面面積對界面重心軸的面積 矩b計算主應力點處構件腹板的寬度計算主應力點以上換算截面的重心至截面上緣距離為60mm，梗肋a a以上面積對截面重心軸x x的面積矩為 So Ay (1240 140) (447.6 70)=7326.56 10 mmcxNp0N p0 ep0y。M G1 M G2iTMqy。2334558.352334558.35

37、 382.47061646.56 1010(447140)(399710) 1066.56 1010(447.6140)=4.32MPacyVg2Vq)S0bi076 6.56 10710530 6.56 1010-4MPa因此有:cptpcx cy224.3200)2(1.4 10-4)24.32MPa0.00048 MPa由此可知，混凝土壓應力cp 4.32Mpa 0.6 fck0.6 26.8 16.08MPa ,故滿足公路橋規(guī)的要求?；炷林骼瓚p 0.00048Mpa0.5仃 0.5 2.4 1.2MPa，故只需按照構造配置箍筋。卜一、錨固區(qū)局部承壓驗算1002CO4001001

38、001 2004OC錨固區(qū)局部承壓計算圖(單位：mm )(1) 局部承壓區(qū)尺寸要求配置間接鋼筋的混凝土構件，其局部受壓區(qū)尺寸應滿足下列錨下混凝土抗裂計算的要求：。卩忖1.3 s fed An1.2倍0 結構重要性系數(shù)，取1.0 ；Fw局部承壓面積上的局部壓力設計值，后漲法錨頭局壓區(qū)應取張拉時的最大壓力，所以局部壓力設計值為Fld 1.2 1395 980 1640520 N ;混凝土局部承壓修正系數(shù)，取1.0 ；cd張拉錨固時混凝土軸心抗壓強度設計值，混凝土強度在達到設計強度的90%時張拉，此時相當于0.9 XC40=C36,取C35，則其 0 =16.1MPa;混凝土局部承壓提高系數(shù),Ab A ；An,AAn,為扣除孔洞后面積，A為不扣除孔洞的面積；對于具有喇叭管并與墊板連成整體的錨具，An可以取墊板面積扣除喇叭管尾端內(nèi)孔面積；本題A 200 200 40000mm2采用此類錨具，內(nèi)孔直徑70mm，所以n 7022Aln 20