大輸液車間高大支模方案1講解VIP

1、常州亞邦醫(yī)藥股份有限公司高大模板施工方案江蘇宏呂建設集團有限公司目 錄一、工程概況2二、編制依據(jù)2三、高大模板部位工程結構概況2四、施工準備及施工條件2五、總體施工順序要求3六、材料機具要求3七、施工界面劃分、施工人員要求3八、高大模板施工參數(shù)、構造技術要求、操作要點3九、驗收、成品保護、混凝土澆搗要求5十、高大模板支撐事故應急準備與響應預案5十一、梁、板計算書8十二、模板支架施工平面圖、剖面圖36第6頁共36頁高大米極彪工方米一、工程概況1、工程名稱：常州亞邦醫(yī)藥股份有限公司大輸液車間2、建筑面積：22271m23、建筑結構形式：框架結構4、建筑層次：地上二層5、設計單位：中建安裝工程有限公

2、司(南京醫(yī)藥設許研究院)6、建設單位：常州亞邦醫(yī)藥股份有限公司7、施工單位：江蘇宏昌建設集團有限公司8、監(jiān)理單位：江蘇省華廈工程項目管理有限公司9、建筑地點：武進經(jīng)發(fā)區(qū)二、編制依據(jù)建筑施工模板安全技術規(guī)范(JGJ162-2008)建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范(JGJ130-2011)混凝土結構工程施工規(guī)范GB50666-2011建設工程高大模板支撐系統(tǒng)施工安全監(jiān)督管理導則建質(zhì)20091254號危險性較大的分部分項工程安全管理辦法建質(zhì)2009187號本工程施工圖、施工組織設計。三、高大模板部位工程結構概況本工程東西向114軸103. 0m, 6、7軸間設變形縫，南北向AQ軸105. 2m

3、, H、J軸間設變形 縫，最大柱距10 X 10m。高大模板部位工程結構施工情況見下表序 號部位結 構 情 況17. 951n結平梁 板板厚度：120梁截而 300X900、250X750、300X600. 250X600、250X400高度地坪-0.207. 95，總高8.15M地基情況基礎地坪回填上分層夯壓密實，150厚碎石夯填，100 厚C20位。215. 95m結平梁 板及梁板厚度：120梁截面 300X900、250X750高度7. 95-15. 95 ,總高 8.0M地基情況7.95M結平層碎澆筑完成，施工層對應支架的一層支 架不能拆除。3統(tǒng)一要求四周及豎向結 構情況四周及內(nèi)部獨立

4、柱先期澆搗高大模板結平梁底結構情況詳見支架平面、剖面圖。上述部位屬高大模板施工，須編制專項施工方案并經(jīng)專家論證 通過后實施。四、施工準備及施工條件1本方案需專家論證通過，相關審核、審批程序完整：若高大模板部位發(fā)生結構設計變更，應重新編 制方案，重新組織專家論證，經(jīng)相關審核、審批程序后實施。2已對所有涉及的施工班組操作人員及其他有關人員按本方案的要求進行全面的、有針對性的交底， 使每一個人員均熟悉了解工程施工的每一細節(jié)和質(zhì)量要求。3操作人員（持證架子工）資格審查（實際操作人員人證相符）、承重構件（鋼管、扣件、頂托）進 場驗收、見證取樣復試合格，符合本方案要求，相關資料齊全。4高大模板支架地基符合

5、本方案要求。5對近、中、遠期天氣情況應充分掌握；五、總體施工順序要求1四周及高大模板范圍內(nèi)豎向結構施工要求高大模板范圍內(nèi)及四周結構柱應先行澆搗至高大模板結平梁底或梁底，在高大模板結平或梁混凝土 澆搗時這些結構柱混凝土強度不小于設計的75機2 地基施工要求 支架落在地坪上基礎地坪回填上應分層夯壓密實，填200厚碎石，澆80厚C20碎。 支架落在7. 95M結平層上其施工層對應支架的一層支架不能拆除。3施工進度計劃施工進度根據(jù)實際情況按變形縫區(qū)段按排施工順序為：一層柱支架的搭設一柱鋼筋綁扎一柱支模一柱碎澆筑7.95M結平梁板支模系統(tǒng)搭設 一板、梁鋼筋綁扎-7.95M結平層險澆筑一二層柱支架的搭設一

6、柱鋼筋綁扎一柱支模一柱碎澆筑一 15.95M結平梁板及梁支模系統(tǒng)搭設一板、梁鋼筋綁扎一15.95M結平層及梁碎澆筑4勞動力計劃木工50人，架子工20人，鋼筋工20人，碎工20人六、材料機具要求序號名稱標準要求1模板膠合板厚度不小于15mm2木方尺寸不小于45 X 95mm木方3鋼管外徑481nm 壁厚不小于2.8mm4扣件單扣件抗滑移承載力不小于8KN、雙扣件不小于12KN5頂托承載力不小于30KN6扭矩扳手經(jīng)校驗合格7其他相關配件符合要求七、施工界面劃分、施工人員要求1本工程高大模板承重支架應選擇具有腳手架搭設資質(zhì)、技術、管理水平高、組織機構健全、具 有相關施工經(jīng)驗的專業(yè)單位施工，實際操作架

7、子工均必須持證上崗、人證相符，嚴禁木工施工。2梁、板底承重橫桿（牽杠）及其與立桿的連接由專業(yè)木工完成。八、高大模板施工參數(shù)、構造技術要求、操作要點1參數(shù)、構造技術要求本工程高大模板采用落地鋼管扣件支架，各部位具體參數(shù)、構造詳見表7.1高大模板各部位參數(shù)、構造技術要求一覽表序號部位參 數(shù)、構 造 要 求梁、板高 大模板支 架統(tǒng)一要求立桿、水 平桿要求立桿、水平桿必須縱橫向雙向貫通。板底木方 間距200豎放，保證短跨承重地牽杠離地200立桿接頭> 采用對接> 兩根相鄰立桿的接頭不應設置在同步內(nèi)，同步內(nèi)隔一根立桿 的兩個相隔接頭在高度方向錯開距離2500mm,各接頭距主節(jié)點 距離W1/3

8、步距。水平桿 接頭 采用對接> 漓根相鄰水平桿的接頭不應設置在同步或同跨內(nèi)，不同步或不同跨內(nèi)的兩個相鄰接頭在水平方向錯開距離2500mm,各接頭距主節(jié)點距離W1/3跨距，橫向水平桿對接接頭不得設在梁下兩 側立桿（橫向間距）范圍內(nèi).> 在末端可采用搭接1000三扣件立桿與承 重橫桿 連接梁底增加立桿與承重橫桿連接采用可調(diào)頂托.板底、梁兩側立 桿與承重橫桿連接采用雙扣件。地基要求、基礎地坪回填土分層夯壓密實，150厚碎石夯填，100厚 C20碎。、支架落在7.95M結平層上其施工層對應支架的一 層支架不能拆除。剪刀撐> 垂直剪刀撐按縱、橫向軸線梁側設置。水平剪刀撐按縱橫向 隔跨釉

9、線設置。具體詳見平面、剖面圖，垂直剪刀撐應與跨經(jīng)的 每根立桿連接，垂直剪刀撐應連續(xù)設置至頂緊地面。水平剪刀撐 應與跨經(jīng)的每根水平桿連接.> 剪刀撐接頭：采用搭接，長度1000,三扣件。與結構連 接要求> 與豎向結構連接：在每步水平桿處與所有在高大模架范圍內(nèi) 及四周結構柱抱緊抱牢，板架設數(shù) 梁支搭參板模架> 摩：120立桿間距：1000X 1000mm牽杠步距：1800mm：詳見附錄一計算書梁模架截面：梁：|300X900、250X750. 300X600、250X600、250 X 400封我300X900的梁搭設，梁架立桿間距：縱向WlOOOmm、 橫向W1500mm, 3

10、立桿（梁底1根承重立桿），牽杠步距：W 1800mm.梁底木方間距：3根均勻豎放；見附錄二計算書，單梁 計算詳見附錄四。6、7軸和H、J軸處雙梁：按600X900的梁搭 設，梁架立桿間距：縱向1000mm、橫向W2350mm,4立桿（梁底 2根承重立桿），牽杠步距：1800mm.梁底木方間距：6根均 勻豎放；見附錄三計算書，單梁計算詳見附錄五0 900高的梁側 設對拉螺桿巾12,水平間距或500111% 豎向設一道到梁底的距 離是350mm,梁側木方4根均勻豎放。其他說明縱橫向水平桿必須拉通。2平面圖、剖面圖、節(jié)點圖詳見后圖。3模板支架計算120板、300X900梁計算詳見附錄。4操作要點1施

11、工嚴格按本方案及相關規(guī)范，立桿、水平桿、剪刀撐、與結構連接及加強構造等位置應由施 工員在現(xiàn)場根據(jù)平面圖、剖面圖放線定位并進行做法要求的現(xiàn)場交底，嚴禁隨意根據(jù)經(jīng)驗施工。2每步所有桿件（包括與結構的連接、加強措施等）應一次同步全部搭設到位，每步驗收后進行 下一步施工，以免后加困難或產(chǎn)生影響受力的變形無法校正：3扳手扭矩嚴格控制在4065Nm,混凝土澆搗前應復擰并用扭矩扳手檢查。應對每只扣件扭矩 100%檢查且應全部合格。4每步應嚴格控制立桿垂直度、直線度；牽杠水平、平直度，以免影響支架整體性及今后上垂 直、水平剪刀撐調(diào)整困難。5嚴格控制立桿、水平桿接頭質(zhì)量、位置：嚴格控制梁底承重橫桿與立桿的連接節(jié)

12、點質(zhì)量，確保 承載力滿足要求。6水平牽杠縱橫、每步與每根立桿相交節(jié)點均應設置，并應用扣件與立桿連接可靠，嚴禁抽跳水 平牽杠或不與立桿連接；水平牽杠（包括梁模架及板模架）縱橫向應連續(xù)貫通，確保支架整體 性。7垂直剪刀撐應與每根立桿連接，水平剪刀撐應與每根水平桿連接，確保剪刀撐發(fā)揮作用。8梁底增加立桿設可調(diào)頂托的部位，U型支托與楞梁兩側如有間隙，必須契緊，其螺桿伸出鋼管 頂部不得大于200mm,螺桿外徑與立柱鋼管內(nèi)徑的間隙不得大于3mm，安裝時應保證上下同心。U型 支托懸挑端不得大于500 mm. 9后澆帶位置模板支撐應在后澆帶形成單獨的支撐體系，保證在高大模板支撐拆除時不受影響。 九、驗收、成品

13、保護、混凝土澆搗要求 1模架驗收 1每一部位高大模板支架搭設完畢應經(jīng)搭設架子工班（單位）、木工班（單位）自檢、互檢、交接檢 合格后報項目部驗收，項目部經(jīng)理、副經(jīng)理（主管安全）、工程師、施工員、安全員驗收合格后報公司 安全部、技術科驗收。 2公司驗收合格后報監(jiān)理驗收待驗收合格再報上級部門驗收合格后簽署澆搗令進行混凝上施工。 3各驗收程序應保持完整記錄，相關人員簽字齊全。4質(zhì)量符合建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范要求，立桿垂直度每步±7mm,全高±15nrnu 5模架驗收后時間較長沒有進行混凝土施工或經(jīng)過惡劣天氣、自然災害等特殊情況后應重新組織驗 收。2模架成品保護1模架成

14、型后嚴禁拆、減、松任何構件、零件，如必須修改支架必須經(jīng)原方案設計人員同意。 2汽車泵澆搗混凝土時嚴禁泵管碰撞模架。3吊運材料應避免碰撞模架、模架上臨時堆放材料應分散，避免應力集中造成無法恢復的變形，形成 安全隱患。4對后續(xù)施工班組進行詳細交底，明確成品保護的管理責任和經(jīng)濟責任。 5專責安全員加強檢查，落實獎懲措施。3混凝土澆搗要求1本工程高大模板處混凝土采用汽車泵澆搗。2泵管布置要求：高大模板部位不得布置移動布料機和任何水平泵管，否則應預先確定位置并根據(jù)實 際荷載采取加固措施。3澆搗順序：先梁后板沿縱向徐徐推進。4澆搗分層：每300mm100mm為一層對稱澆搗，使模架均勻受力。5放料要求：均勻

15、放料，嚴禁超厚，嚴禁泵管垂直放料沖擊模架，泵管、吊斗距結平距離保持500mm左 右。6施工荷載控制要求：人員、機具分散，無關人員、機具應清場，同一區(qū)域嚴禁采用兩臺及以上振動 泵同時振搗，施工、振搗荷載嚴禁超過設計值。7設置禁區(qū)要求：混凝土澆搗前應在澆搗部位下方設置禁區(qū)（禁區(qū)為澆搗范圍每邊加支架高度），專 人監(jiān)護，任何人員不能入內(nèi)、監(jiān)護人員必須在禁區(qū)外等候，禁區(qū)至少在混凝上施工結束后12小時解除。 4模架拆除 1高大模板支撐系統(tǒng)拆除前，項目技術負責人、項目總監(jiān)應核查混凝土同條件試塊強度報告，澆筑混 凝土達到拆模強度后方可拆除。并嚴格履行拆模審批簽字手續(xù)。2后澆帶位置支模架應在后澆帶形成單獨的支撐

16、體系，順后澆帶長度方向設置連續(xù)垂直剪刀撐。在后 澆帶碎未澆筑強度沒達到設計要求，不得拆除后澆帶支架系統(tǒng)。3高大模板支撐系統(tǒng)拆除時，嚴禁將拆卸的桿件向地面拋擲，應有專人傳遞至地而，并按規(guī)格分類均 勻堆放。4高大模板支撐系統(tǒng)搭設和拆除過程中，地面應設置圍欄和警戒標志，并派專人看守，嚴禁非操作人 員進入作業(yè)范圍。十、高大模板支撐事故應急準備與響應預案 A、目的為有效防止事故擴大，降低員工生命危險，最大限度減少經(jīng)濟損失，特制定本預案。 B、組織機構及職責 由項目部成立應急響應指揮部，負責指揮及協(xié)調(diào)工作。具體分工如下：1、項目經(jīng)理負責立即組織人員搶救傷員。2、安全員負責組織人員進行塌方處理。3、施工員負

17、責立即同醫(yī)院、勞動等部門的聯(lián)系，說明詳細事故地點、事故情況，并派人到路口接應。4、材料員負責現(xiàn)場物資、車輛的調(diào)度。C、高模板支撐體系坍塌事故應急措施1、事故發(fā)生后應立即報告應急搶險指揮部。2、挖掘被掩埋傷員及時脫離危險區(qū)，3、清除傷員口、鼻內(nèi)污物、嘔吐物等，將昏迷傷員舌頭拉出，以防窒息。4、進行簡易包扎、止血或簡易骨折固定。5、對呼吸、心跳停止的傷員予以心臟復蘇，6、盡快與120急救中心取得聯(lián)系，詳細說明事故地點、嚴重程度，并派人到路口接應。7、組織人員盡快解除重物壓迫，減少傷員擠壓綜合癥的發(fā)生，并轉移至安全地方。8、若有骨折時應及時用夾板等簡易固定后立即送醫(yī)院。9、在沒有人員受傷的情況下，現(xiàn)

18、場負責人應根據(jù)實際情況研究補救措施，在確保人員生命安全的前提 下，組織恢復正常施工秩序。10、現(xiàn)場安全員應對模板支撐排架倒塌事故進行原因分析，制定相應的糾正措施，認真填寫傷亡傷亡事 故報告表、事故調(diào)查等有關處理報告，并上報集團應急搶險領導小組0常備藥品：消毒藥品、急救藥品（繃帶、無菌敷料）及各種常用小夾板、擔架、止血帶、氧氣袋等物 資。D、通訊聯(lián)系醫(yī)院急救中心120火警119 匪警110項目經(jīng)理劉目技術負責人潘建目安全員屠恩賢彭興無86100092項目施工員胡建偉88100092項目材料員胡小留88821092E、注意事項1、最早發(fā)現(xiàn)者立即大

19、聲呼救，在第一時間內(nèi)向項目部報告或報110援助和120急救，立即采取正確方 法施救C2、指揮部迅速成立，按照應急程序處理?，F(xiàn)場應即切斷事故發(fā)生區(qū)電源，用絕緣材料施救傷員（在切 斷電源前）。3、傷員搶救小組按照有關救護知識立即救護傷員，在等待醫(yī)生救治或送往醫(yī)院搶救過程中，不要停止 和放棄施救，如采用止血、人工呼吸、心臟按壓、清洗包扎等方法急救、配備氧氣包、擔架等救援物 資。4、現(xiàn)場不具備搶救條件時，立即向社會求助，5、事故發(fā)生后立即停止施工。6、各施工班組負責人清點自己施工班組人員，對每位員工的去向有切實了解。對可能在坍塌部位施工 或經(jīng)過的人員逐個核查。7、密切注意觀察周邊建筑物和排架的現(xiàn)狀，把

20、人群疏散到安全位置。8、各分管責任人立即就位，就地開展工作，9、對呼吸、心跳停止的傷員進行胸外心臟擠壓、人工呼吸的不能輕易放棄，必須堅持到底，F(xiàn)、有關規(guī)定和要求1、任何人不得違章指揮作業(yè)，安全生產(chǎn)的執(zhí)法人員，有權制止違章作業(yè)，任何人不得干涉其執(zhí)法權利 和工作。2、當生產(chǎn)、施工與安全發(fā)生沖突時，必須服從安全需要。3、做好全員發(fā)動，使施工過程中存在的事故隱患能及時發(fā)現(xiàn)，及時處理，確保不合格的設施不使用， 不合格的過程過程不通過、不安全的行為不放過。4、對已發(fā)生的事故隱患及時進行整改，以達到規(guī)定要求，并組織復查驗收，對有不安全行為的人員進 行教育或處罰。5、每月10日組織全體人員進行“事故應急救援預

21、案”的學習，不定期組織救援人員的學習、培訓，救 援人員須培訓合格后方可上崗.常州亞邦醫(yī)藥股份有限公司高大模板施工方案江蘇宏呂建設集團有限公司6、每個月組織一次不同類型突法性事故的“事故應急救援預案”演練；每兩個月組織救援人員進行一 次“多類型事故同時發(fā)生的應急救援預案”演練。7、每個月對應急救援物資、器材進行例行檢查、檢驗、并做好記錄，對失效或不符合的進行銷毀，并 重新采購補齊，以確保事故應急救援的效果。8、發(fā)生事故后立即按“事故應急救援預案”實施救援，做好相應記錄，保護好事故現(xiàn)場。G、坍塌事故可能引起傷害的應急搶救方法在生產(chǎn)過程中，由于危險因素的影響，會可能發(fā)生一些人員傷害事故，遇有傷害事故

22、時，必須迅速采取 急救措施，否則就會使事故擴大、造成嚴重后果。1、創(chuàng)傷止血救護出血可能出現(xiàn)坍塌后引起割傷、刺傷、物體打擊和碾傷等，如傷者一次出血量達全身血量的1/3以上 時，生命就有危險。因此，及時止血是非常必要和重要的。遇有這類創(chuàng)傷時不要驚慌，可用毛巾、紗 布、工作服等立即采取止血措施.如果創(chuàng)傷部位有異物并不在重要器官附近，可以拔出異物，處理好傷 口。如無把握，就不要把異物拔掉，應立即送醫(yī)院，經(jīng)醫(yī)生檢查，確定未傷及內(nèi)臟及較大血管時，再拔 出異物，以免發(fā)生大出血措手不及，2、觸電急救坍塌事故可能引起現(xiàn)場觸電事故.遇有觸電者施救人員首先切斷電源，若來不及切斷電源，可用絕緣物 挑開電線。在未切斷電

23、源之前，救護者切不可用手拉觸電者，也不能用金屬或潮濕的東西挑電線。把觸 電者抬至安全地點后，立即進行人工呼吸。其具體方法如下：1）口對口人工呼吸法。方法是把傷者放置仰臥狀態(tài)，救護者一手將傷員下頜向上、向后托起，使傷員 盡量向后仰，以保持呼吸暢通。另一只手將傷員鼻孔捏緊，此時，救護者先吸一口氣，對準傷員口部用 力吹氣。吹完氣后嘴離開，捏鼻手放開。如此反復進行°如吹氣時傷員胸臂上舉，吹氣停止后傷員鼻口 有氣流呼出，表示有效。每分鐘吹氣16次左右，直至傷員自主呼吸為止。2）心臟按壓術.方法是將傷者仰臥于平地上，救護人將雙手重疊，將掌根放在傷者胸件下1/3部位， 兩臂伸直，肘關節(jié)不得彎曲，憑

24、借救護者體重將力傳至臂掌，并有節(jié)奏性沖擊按壓，使胸骨下陷3-4CX 每次按壓后隨即放松，往復循環(huán)，直至傷員自主呼吸為止。3、手外傷急救廟塌事故遜后可能引起手外傷。首先采取止血包扎措施。如有斷手、斷肢應立即拾起，把斷手、斷肢 用干凈的手絹、毛巾、布片包好，放在沒有裂絳的塑料袋或膠皮袋內(nèi)，袋口扎緊。然后在口袋周圍放冰 塊雪糕等降溫。做完上述處理后，施救人員立即隨傷員把斷肢迅速送醫(yī)院，讓醫(yī)生進行斷肢再植手術。 切記千萬不要在斷肢上涂碘酒、酒精或其他消毒液.這樣會使組織細胞變質(zhì)，造成不能再植的嚴重后 果。4、付折急救 骼受到外力作用時，發(fā)生完全或不完全斷裂時叫做卅折。按照骨折端是否與外相通，骨折分為兩

25、大 類：即閉合性骨折與開放性骨折。前者骨折端不與外界相通，后者骨折端與外界相通，從受傷的程度來 說，開放性骨折一般傷情比較嚴重。遇有計折類傷害，應做好緊急處理后，再送醫(yī)院搶救。）為了使傷員在運送過程中安全，防止斷骨刺傷周圍的神經(jīng)和血管組織，加重傷員痛苦，對骨折處理 的基本原則是盡量不讓骨折肢體活動。因此，要利用一切可利用的條件，及時、正確的對骨折做好臨時 固定，臨時固定應注意以下事項：1）如有開放性傷口和出血，應先止血和包扎傷口，再進行骨折固定。2）不要把刺出的斷骨送回傷口，以免感染和刺破血管和神經(jīng)。3）固定動作要輕快，最好不要隨意移動傷肢或翻動傷員，以免加重損傷，增加疼痛。4）夾板或簡便材料

26、不能與皮膚直接接觸，要用棉花或代替品墊好，以防局部受壓。5）搬運時要輕、穩(wěn)、快，避免震蕩，并隨時注意傷員的病情變化。沒有擔架時，可利用門板、椅子、 梯子等制作擔架運送。5、眼睛受傷急救發(fā)生眼傷后，可做如下急救處理：1）輕度眼傷如眼進異物，可叫同伴翻開眼皮，用干凈手絹、紗布將異物撥出。2）嚴重眼傷時，可讓傷員仰躺，施救者設法支撐其頭部，并盡可能使其保持靜止不動，千萬不要試圖 拔除插入眼中的異物。3）見到眼球鼓出或從眼球脫出的東西，不可把他推回眼內(nèi)，這樣做十分危險，可能會把能恢復的傷眼 弄壞。4）立即用消毒紗布蓋上，如沒有紗布可用剛洗過的新毛巾覆蓋傷眼，再纏上布條，纏時不可用力，以第7頁共36頁常

27、州亞邦醫(yī)藥股份有限公司高大模板施工方案江蘇宏呂建設集團有限公司不壓及傷眼為原則。做出上述處理后，立即送醫(yī)院再做進一步的治療。6、脊柱骨折急救脊柱骨俗稱背脊骨，包括頸椎、胸椎、腰椎等。對于脊柱件折傷員如果現(xiàn)場急救處理不當，容易增加痛 苦，造成不可挽救的后果，特別是背部被物體打擊后，均有脊柱竹折的可能。對于脊柱骨折傷員，急救 時可用木板、擔架搬運，讓傷員仰躺。無擔架、木板需眾人用手搬運，搶救者必須有一人雙手托住傷者 腰部，切不可單獨一人用力拉、拽的方法搶救傷員，否則，把受傷者的脊柱神經(jīng)拉斷，會造成下肢永久 癱瘓的嚴重后果。十一、梁、板計算書 120厚板附錄一計算書一、工程屬性新澆混凝土樓板名稱B,

28、標高7.95m新澆混凝土樓板板厚(mm)120新澆混凝土樓板邊長L(m)10新澆混凝土樓板邊寬B(m)10二、荷載設計施工人員及設備荷載標準值M當計算面板和小梁時的均布活荷載(kN/#)2.5當計算面板和小梁時的集中荷載(kN)2.5當計算主梁時的均布活荷載(kN/m)1.5當計算支架立柱及其他支承結構構件時的均布活 荷載(kN/m)1模板及其支架自重標準值G：k(kN/m:)面板自重標準值0. 1面板及小梁自重標準值0.3樓板模板自重標準值0.5模板及其支架自重標準值0. 75新澆筑混凝上自重標準值 G(kN/m)24鋼筋自重標準值Gs/kN/m')1. 1模板支拆環(huán)境不考慮風荷載三

29、、模板體系設計模板支架高度(m)8. 15立柱縱向間距L (mm)1000立柱橫向間距h (mm)1000水平拉桿步距h (mm)1800立柱布置在混凝土板域中的位置中心對稱立柱距混凝土板短邊的距離(mm)500立柱距混凝土板長邊的距離(mm)500主梁布置方向平行樓板長邊小梁間距(mm)200小梁兩端各懸挑長度(mm)250, 250主梁兩端各懸挑長度(mm)250, 250結構表面的要求結構表面隱蔽模板及支架計算依據(jù)建筑施工模板安全技術規(guī)范JGJ162-2008設計簡圖如下:模板設II剖而圖(樓板寬向)四、面板驗算而板類型覆面木膠合板而板厚度(mm)15面板抗彎強度設計值f (N/mm2)

30、24而板彈性模量E (N/mm：)10000根據(jù)建筑施工模板安全技術規(guī)范5.2.1面板可按簡支跨計算的規(guī)定，另據(jù)現(xiàn)實，樓板面板應擱置在梁側模板上，因此本例以簡支梁，取1m單位寬度計算°計算簡圖如下:W=bh76=1000X 15X 15/6 = 37500mm I = bh712=1000X 15X 15X 15/12 = 281250mm'1、強度驗算q： = 0, 9max1.2(G：k+ (G/+GQ Xh)+L 4Q» 1. 35(g+ (G*+Gj Xh)+1. 4X0. 7QG Xb=0. 9maxl. 2X (0. 1+(1. 1+24) X0. 12

31、)+1, 4X2. 5. 1. 35X (0. 1+(1. 1+24) X0. 12)+1. 4X0. 7X2. 5 X 1=6. 511kN/mq： = 0.9X1.2XGikXb=0. 9X1, 2X0, IX 1=0. 108kN/mp=0, 9X1. 4XQ:r=0. 9X1.4X2. 5 = 3. 15kN%=ma工qT/8, q：17S+pl/4=max6. 511X0. 2/8, 0. 108X0. 278+3. 15X0, 2/4= 0. 158kN mo =k/W=0. 158X10737500=4. 214N/mm2f =24N/mm：滿足要求！2、撓度驗算q= (G：k+

32、(d+Gj Xh) Xb=(0. 1+(1. 1+24) X0. 12) X 1=3. 112kN/mv =5ql7(381EI) =5X3, 112X2007(384X 10000X281250) =0. 023mm這v =1/250=200/250=0. 8mm滿足要求!五、小梁驗算小梁類型方木小梁材料規(guī)格(mm)45X95小梁抗彎強度設計值f (N/mm2)15.44小梁抗剪強度設計值 f (N/mm=)1.78小梁彈性模量E(N/mm,)9350小梁截而抵抗矩W (cm，)67. 69小梁截面慣性矩I(cn?)321. 52因B/L謾-1 = 10000/：1000/整-1 = 9,按

33、四等跨連續(xù)梁計算，又因小梁較大懸挑長度為250nmI,因此需進行最不利組合，計算簡圖如下：1、強度驗算q： = 0. 9maxL 2(Ge(GQGn) Xh)+1, KL， 1. 35(GC(Gw+Gj Xh)*1.4X0. 7Qj Xb=0. 9Xmaxl. 2X (0. 3+(1. 1+24) X0. 12)+1, 4X2, 5, 1. 35 X (0. 3+(1. 1+24) X0. 12)+1. 4 XO. 7X2. 5X0.2 = l. 315kN/m因此，qm = 0. 9X1. 2(GJ(Gn+GJ Xh) Xb=O, 9X 1, 2X (0. 3(1. 1+24) XO. 12

34、)X0. 2=0. 715kN/mqi.A = O. 9X1.4XQX b=0. 9X1,4X2, 5X0,2=0. 63kN/mM： = 0. 107qxffL:+0, 121qI：=0. 107XO. 715 X f+0.121X0. 63Xf=0. 153kN m磁=0. 9X1.2XGikXb=0. 9X1, 2X0, 3X0. 2=0. 065kN/mp=0.9Xl. 4XQ；k=0. 9X1.4X2, 5 = 3. 15kNM：=max0. 077q：lM. 21pL. 0. 107q±:+0. 181pL =max0, 077X0. 065X f+0. 21X3. 15

35、X1, 0. 107X0. 065Xf+0. 181X3. 15X1=O. 666kN m必qii72+pL：=maxri. 315XO. 25，/2, 0. 065X0. 2572+3. 15X0. 25 =0. 79kN m%=maxMi,必,Mj=maxO. 153, 0,666, 0. 79 =0. 79kN mo =JLx/W=O. 79X10767690=11. 661N/mm2 f =15. 44N/W滿足要求！2、抗剪驗算V ； = 0. 607qiftL+0. 62q：17.L=0. 607X0. 715X1+0. 62X0. 63X1=0. 825kNV ： = 0. 60

36、7q：L+0. 681p=0. 607X0. 065X1+0. 681X3. 15 = 2. 184kNV 3=maxqiLi, qcLi+p =maxl. 345XO. 25, 0.065X0. 25+3. 15 =3. 166kNJ=maxM, V3=max0, 825, 2, 181, 3. 166 =3. 166kNt «=3V«/ (2bho) =3 X 3. 166 X1000/(2 X 95 X 45) = 1. lllN/nmW t=L 78N/mms滿足要求！3、撓度驗算q=(G1k+(G義+的)Xh) Xb=(O, 3+(24+L 1) XO. 12)X

37、0. 2=0. 662kN/m跨巾 v-=0 632qL7(100EI)=0. 632X0. 662 X10007(100 X 9350X 3215200) =0. 139mmW v =1/250 = 1000/250 = 4mm懸臂端 v M = qL4/ (SEI) =0. 662 X 2507 (8 X 9350 X 3215200) = 0. 01 v = l，/250 = 250/250 = 1mm滿足要求！六、主梁驗算主梁類型鋼管主梁材料規(guī)格(mm)48X2. 8可調(diào)托座內(nèi)主梁根數(shù)1主梁彈性模量E(N/mm')206000主梁抗彎強度設計值 f (N/W)205主梁抗剪強度

38、設計值t (N/mm5)125主梁截面慣性矩I (cm')10. 19主梁截面抵抗矩W (cm')4.251、小梁最大支座反力計算Q：k=l. 5kN/m:q： = 0. 9maxL2(G：k+ (Gl+GG Xh)+1. 4Qu 1. 35(G：(G“+GG Xh)+1, 4X0. 7Qj Xb=O. 9max1.2X(0. 5+(1. 1+24) X 0. 12)+1, 4X1, 5, 1. 35X (0. 5+(1. 1+24) XO. 12)+1. 4X0. 7X 1, 5 XO. 2 = 1. 137kN/mqxe=0.9X1,2(Gjk+ (Gn+GJ Xh) Xb

39、=O. 9X1, 2X (0. 5+(1. 1+24) XO. 12)X0. 2=0. 759kN/mq： = 0,9X1.4XQ：kXb=0.9X1.4Xl. 5X0. 2 = 0. 378kN/m3=(能十(G+GJ Xh) Xb=(O. 5+(1. 1+24) XO. 12) XO. 2=0. 702kN/m承載能力極限狀態(tài)按四跨連續(xù)梁，fLx= (1. 143qit+l. 223q«)L=l. 143X0. 759X1+1. 223XO. 378X1 = 1. 329kN按懸臂梁,Ri=qil=l. 137X0. 25 = 0. 284kNR=maxRg, Ri =1. 32

40、9kN;正常使用極限狀態(tài)按四跨連續(xù)梁，fU=l. 143q：L=l. 143X0. 702X1=0. 803kN按懸臂梁,Ri=qJ=O. 702X0. 25=0. 176kNR=max LRxt Rj =0. 803kN;2、抗彎驗算計算簡圖如下：i. i. 1. 1. 1. 1. 1. 1.1. 1. i. 1. 1. 1. 1. 1. 1. 1.1. 1. 1. 1. 1. 1. 1. 1. 1. 1. 1. 1. 1. i. 1. 1. 1. 1. 1. 1. 1. 1. 1. 1. 1. 1. 1. 1. 1. 1. 329kxIIIIIIIIWIIIIIIUI 皿 IIIIIWII

41、IIIIIWI主梁彎矩圖(kNm)%=0. 652kN moW=0. 652 X 1074250=153. 463N/mm: f =205N/mm:滿足要求！3、抗剪驗算主梁剪力圖(kN)V_=3. 855kNt g=2V=/A=2X3, 855X1000/398 = 19. 371N/mm'W x = 125N/mm:滿足要求！4、撓度驗算主梁變形圖(mm)v 卬=0. 981mm跨中 v =:0. 981mmW v =1000/250=4mm懸挑段 v 皿=0. 659mmW v =250/250= 1mm滿足要求！ 七、立柱驗算鋼管類型048X2.8立柱截而面枳A (mnf)39

42、8立柱截而回轉半徑i(mm)16立柱截而抵抗矩W (cm，)4. 25抗壓強度設計值f (N/mnO205入=h/i = 1800/16 = 113< X =150滿足要求！查表得，小=0.502f=N/(l)A)=0. 9max1.2X (0. 75+(1. 1+24) X0, 12)+1. 4X1, 1. 35X(0. 75+(1. 1+24) XO. 12)+1. 4XO. 7X1 X1X 1X1000/(0. 502X398)=5. 453X1000/199. 796=27. 292N/mm:< f=205 N/mm,滿足要求！八、扣件抗滑移驗算荷載傳遞至立桿方式雙扣件扣件

43、抗滑移折減系數(shù)上1按上節(jié)計算可知，扣件受力N=5. 453kNWR產(chǎn)kX12=lX12=12kN滿足要求！ 九、立柱地基基礎驗算地基土類型地基承載力設計值品(kPa)115立柱墊木地基上承載力折減系數(shù)叱1墊板底面面積A向二)0. 1立柱底墊板的底面平均壓力p=N/(mfA) =5.453/(1X0. 1) =54. 528kPaf<ie=115kPa滿足要求！ 300X900梁附錄二計算書一、工程屬性新澆混凝土梁名稱L1新澆混凝土梁計算跨度(m)10混凝土梁截面尺寸(mmXmm)300X900新澆混凝上結構層高(m)8. 15梁側樓板厚度(皿)120二、荷載設計模板及其支架自重標準值Gu

44、e (kN/m:)而板0. 1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0. 75新澆筑混凝土自重標準值 (kN/m5)24混凝土梁鋼筋自重標準值(kN/m5)1.5混凝土板鋼筋自重標準值 GKkN/m')1. 1當計算支架立柱及K他支承結構構件 時也c(kW)1對水平面模板取值Gm (kN/m)2模板支拆環(huán)境不考慮風荷載三、模板體系設計新澆混凝土梁支撐方式梁兩側有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱間距L(mm)1000梁兩側立柱間距h (mm)1500步距h(mm)1800新澆混凝土樓板立柱間距Umm)、1000> 1000混凝土梁居梁兩側立柱中的位置居中梁左側立柱距梁中心線

45、距離(mm)750梁底增加立柱根數(shù)1梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁寬均分梁底增加立柱依次距梁左側立柱距離(mm)750梁底支撐小梁根數(shù)3每縱距內(nèi)附加梁底支撐主梁根數(shù)0梁底支撐小梁最大懸挑長度(mm)300結構表面的要求結構表面隱蔽模板及支架計算依據(jù)建筑施工模板安全技術規(guī)范JGJ162-2008設計簡圖如下:第27頁共36頁平面圖本圖果倒立建構造僅作示意,具體詳見梁惻J模板設計,.J1777/ zi/ / /立面圖四、面板驗算而板類型覆面木膠合板而板厚度(mm)15而板抗彎強度設計值(N/mm：)24而板彈性模量E(N/mm)10000取單位寬度1000mm,按二等跨連續(xù)梁計算，計算簡圖如下:

46、W=bh76=1000X 15X 15/6 = 37500mm I = bh3/12=1000X 15X 15X 15/12 = 281250mmlq： = 0. 9max1.2(G：k+ (G/GQ Xh)+L 4Q 1. 35(G能+ (G+GQ Xh)+1.4X0. 7QXb=0. 9maxl. 2X (0. l+(24+l. 5) X0. 9)+1. 4X2, 1. 35X (0. l+(24+l. 5) X0. 9)+1. 4X0. 7X2X1 = 29. 77kN/mq：階=0, 9X1. 35X GuTGd-GQ Xh Xb=O. 9X 1. 35 X 0. l+(24+L 5)

47、 XO, 9 Xl = 28. 006kN/mq、= 0. 9XL 4X0. 7XQXb = 0. 9X 1, 4X0, 7X2X 1 = 1. 764kN/m3= (Gu+ 0的 Xh) Xb=0, l+(24+L 5) X0. 9 Xl=23. 05kN/m1、強度驗算%=0. 125qiL：=0. 125qif=0. 125X29. 77X0. 15：=0. 084kN mo =JU/W=0. 084 X 10737500=2. 233N/mm?< f =24N/mm:滿足要求！2、撓度驗算v=0 521q：L7(100EI)=0. 521X23. 05X 1507(100X 10

48、000 X281250) =0. 022mm< v =1/250 = 150/250 = 0. 6mm滿足要求！3、支座反力計算設il值(承載能力極限狀態(tài))R：=R3=O. 375 qiffl +0, 437 q：a=0. 375X28. 006X0. 15+0. 137X1. 764X0. 15 = 1. 691kNR=L 25qJ=l. 25X29.77X0. 15=5. 582kN標準值(正常使用極限狀態(tài))R： =R3 =0, 375 q：l=0. 375X23. 05X0. 15 = 1. 297kNR： =l. 25q21=l. 25X23. 05X0. 15=4. 322kN

49、五、小梁驗算小梁類型方木小梁材料規(guī)格(皿)45X95小梁抗彎強度設計值 f (N/mm2)15. 44小梁抗剪強度設計值 t (N/mmc)1.78小梁彈性模量E(N/mm')9350小梁截面抵抗矩W (cm，)67. 69小梁截面慣性矩I (cm)321. 52為簡化計算，按四等跨連續(xù)梁和懸臂梁分別計算，如下圖:V0 口口 U 口 aaa|a( aaaa1I100311081X&MiTT,1V0 V*09 V0 W0 W* *W 口口口口 F V0 F W0 W* *W 口口«» «»q：=maxl. 691+0. 9X1. 35X(0

50、. 3-0. 1)X0. 3/2+0. 5X(0. 9-0. 12)+0. 9max1.2X(0. 5T(24+L 1) X0. 12)1. 4X2, 1. 35X (0. 5+(24+L 1) XO. 12) +1.4X0. 7X2 XmaxCO. 75-0. 3/2, (1. 5-0. 75)-0. 3/2/2Xl, 5. 582*0. 9X1. 35X(0. 3- 0. 1)X0. 3/2)=5.618kN/m<h=maxl, 297+(0. 3-0. 1)X0. 3/2+0. 5X(0. 9-0. 12) + (0. 5+(24+1. 1) XO. 12) Xmax0. 75-0

51、. 3/2, (1. 5-0. 75)-0. 3/21/2X1, 4. 322+(0. 3-0. 1)X0. 3/2 =4. 352kN/m1、抗彎驗算%=ma 工0, 107q：,0. 51/ =max0, 107X5. 618Xf, 0. 5X5.618X0. 3:=0. 601kN mo =%，W=0. 601X 10767690=8. 881N/mm2 f = 15. 44N/mni2滿足要求！2、抗剪驗算VM=inaxO. 607qJi» qj2 =max0. 607 X5.618 X1. 5.618X0. 3 =3. 41kNt -=3V=/ (2bhc) =3X3.41

52、X 1000/ (2X45X95)=1.197N/W< t = 1. 78N/mm2滿足要求！3、撓度驗算V 1=0, 632q：li7(100EI) =0. 632X4. 352X 10007(100X9350X3215200) =0. 915mm v =1/250 = 1000/250 = 4mm v：=q：l：7(8EI) =4. 352X 300,/(8X9350X3215200) =0. 147mmW v =1/250 = 300/250 = L 2mm 滿足要求！4、支座反力計算梁頭處(即梁底支撐小梁懸挑段根部)承載能力極限狀態(tài)IU=niaxl. 143qJi，0. 393q

53、：l：+q：l： =max1. 143X5 618X 1, 0. 393X 5. 618X 1+5. 618X0. 3 =6. 422kN同理可得，梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R = R,=4,681kN, R：=6.422kN正常使用極限狀態(tài)R'g=maxL 143q：lu 0, 393qch+qcl2 =maxl. 113X4. 352X1, 0. 393X4. 352X1+4. 352X0. 3 =4. 974kN同理可得，梁底支擦小梁所受最大支座反力依次為R'：=R's=4.2SkN, RZ=4.974kN六、主梁驗算主梁類型鋼管主梁材料規(guī)格(皿) 48X2.8可調(diào)托座內(nèi)主梁根數(shù)1主梁彈性模量E(N/mm：)206000主梁抗彎強度設計值 f (N/mmc)205主梁抗剪強度設計值 t (N/mmc)125主梁截面慣性矩I (cm)10. 19主梁截面抵抗矩W (cm')4. 25主梁自重忽略不計，計算簡圖如下:主梁彎矩圖(kNm)o =Q,，W=0. 506X1074250 = 118. 96W'mmW f=205N/mm：滿足要求！2、抗剪驗算<,<19<.<19二三二3. 252屬2晨.-4.4lS -4.4IS主梁剪力圖(kN)V=4.419kNt =2Vm/A=2X4.