單層工業(yè)廠房課程設(shè)計(jì)計(jì)算書

1、單層工業(yè)廠房結(jié)構(gòu)課程設(shè)計(jì)計(jì)算書學(xué)號(hào) :學(xué)院：水利與建筑專業(yè)：土木工程班級(jí)： 1103姓名：設(shè)計(jì)資料1 .某金工車間，單跨無天窗廠房，廠房跨度 L=24m柱距為6日車間總 長(zhǎng)度為120mli中間設(shè)一道溫度縫，廠房剖面圖如圖所示：2 .車間內(nèi)設(shè)有兩臺(tái)雙鉤橋式起重機(jī)，吊車起重量為200/50kN。3 .吊車軌頂標(biāo)圖為。4 .建筑地點(diǎn)：哈爾濱。5 .地基：地基持力層為亞粘性層，地基承載力特征值為fak=180kN/m2。最 高地下水位在地表15m6 .材料：混凝土強(qiáng)度等級(jí)為 C30,縱向鋼筋采用HRB40C&, (360N/mn2) 箍筋采用 HPB23弦。(300N/mm2)2 .選用結(jié)構(gòu)形

2、式1 .鋼屋蓋，采用24米鋼桁架，桁架端部高度為，中央高度為，屋面坡度 為一屋面板采用彩色鋼板，厚4mm2 .預(yù)制鋼筋混凝土吊車梁和軌道鏈接采用標(biāo)準(zhǔn)圖G32a中間跨DL-9Z,邊跨DL-9B,梁高h(yuǎn)b 1.2m。軌道連接采用標(biāo)準(zhǔn)圖集G3253 .預(yù)制鋼筋混凝土取軌道頂面至吊車梁頂面的距離ha 0.2m,故牛腿頂面標(biāo)高二軌頂標(biāo)高-ha- hb=查附錄12得，吊車軌頂至吊車頂部的高度為，考慮屋架下弦至吊車頂部所需空間高度為 220mm故柱頂標(biāo)高=+=,3 .柱的各部分尺寸及幾何參數(shù)上柱 b x h=400mrH 400mm (g1=m)Ai=bxh=x 105m2I 1=bh3/12=義 109m

3、m圖1廠房計(jì)算簡(jiǎn)圖及柱截面尺寸下柱 b fXhxbx hf=400mm 800mm 100mm 100mme g2=m)A2=100 義 400 義 2+ ( 800-2 X 100)義 100+2 X 25 X 150=x 105mmI2=5003 X 100/12+2 X (400 乂 1003/12+400 X 100 X 3002)+4 乂(253X 150/36+ X 1/2 X 100X 25) =x 1010mmn=Ii/I 2=x 109/ X 109)=H1=; l-2=+=o入=H/-2= =四.荷載計(jì)算1 .恒荷載(1)屋蓋自重sbs防水層x =m20mm厚水泥砂漿找平層

4、x X 20=陷大型預(yù)應(yīng)力屋面板(包括灌縫重)x =m總 1g1=m屋架X =則作用屋架一段作用于柱頂?shù)淖灾貫椋篏=6X9X+X =(2)柱自重上柱：G 2=x x =下柱：G 3= x x =（3）吊車梁及軌道自重：G=x （+X6）=2 .屋面活荷載由荷載規(guī)范查得屋面活荷載標(biāo)準(zhǔn)值為m,因屋面活荷載大于雪荷載（50年一遇），故不考慮雪荷載。Q i=x x 6X 12=3 .風(fēng)荷載由荷載規(guī)范查得齊齊哈爾地區(qū)基本風(fēng)壓為風(fēng)壓高度變化系數(shù)（按B類地面粗糙度取）為柱頂：（按屋二）fl Z=檐口處：（按H二）u=屋頂：（按z=風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值：w ik= p zsiz w o= x x x =m2CD 2k

5、= 0 z fl s2 (1 z GJ 0= X X X =|TI則作用于排架上的風(fēng)荷載設(shè)計(jì)值為：q產(chǎn)x x 6=m2=x x 6=mF Y q( N sl+ N s2)1 z (j) ohl+( (1 s3+ 1 s4)(1 z GJ ohz X B=X(+) x x x + (+) x x x x 6=（屋面坡度為1/8）風(fēng)荷載作用下的計(jì)算簡(jiǎn)圖如下圖:圖2風(fēng)荷載作用下計(jì)算簡(jiǎn)圖4 .吊車荷載由附表16-2查得 P k, ma=80kN；k, min=1/2(G+g+Q)- P k, ma尸 1/2(228+200)-180二B=5600mgi K=4400mm則根據(jù)支座反力影響線求出作用于柱

6、上的吊車豎向荷載為：Dma廣(j) c* 丫 d1f P k, ma* 2 yi = X X 1 80 X (1 + + +)Dmin=(|) c* Y Q" P k? min* 2yi=X X X ( 1+ + +)作用于每一輪子上的吊車橫向水平剎車力F hi=y o' c/4(Q+g)= X 4X ( 200+)=則兩臺(tái)吊車作用于排架柱頂上的吊車橫向水平荷載為F h=()c* F hi* 2 yi= X X ( 1 +)五.內(nèi)力計(jì)算1 .恒荷載(1)屋蓋自重作用因?yàn)槲萆w自重是對(duì)稱荷載，排架無側(cè)移，故按柱頂為不動(dòng)較支座計(jì)算。 由廠房計(jì)算簡(jiǎn)圖及柱截面尺寸圖取用計(jì)算截面圖圖3取

7、用計(jì)算截面e二,e o=,Gi=,根據(jù)n=,入=查表得G=, C3=,則可得R=-Gi/H2(e i*Ci+eo*C3)= x x +x =(f)計(jì)算時(shí)對(duì)彎矩和剪力的符號(hào)規(guī)定為： 彎矩圖繪在受拉一邊；剪力對(duì)桿端而言,順時(shí)針方向?yàn)檎╒ ）,剪力圖可繪在桿件的任意一側(cè)，但必須注明正負(fù)號(hào)，亦即取結(jié)構(gòu)力學(xué)的符號(hào)。這樣，由屋蓋自重對(duì)柱產(chǎn)生的內(nèi)力如下圖：v l 'j. NL 二- Ik -I '1V=LL17kN1>二 51- II-3.97k)Nti<1V-LU7kNM n = x +x = mM m = x +x = ' mN i = Nn=Nn =，Vm =(2

8、)柱及吊車梁自重作用由于在安裝柱子時(shí)尚未吊裝屋架，此時(shí)柱頂之間無連系，沒有形成排架，故不產(chǎn)生柱頂反力；因吊車梁自重作用點(diǎn)距離柱外邊緣不少于750mm則內(nèi)力如下圖4所示：Ml =0, M =M =+x屋面活荷載作用因屋面活荷載與屋蓋自重對(duì)柱的作用點(diǎn)相同，故可將屋蓋自重的內(nèi)力乘以下列系數(shù)，即得屋面活荷載內(nèi)力分布圖如圖 4所示，其軸向壓力及剪力為:Q i/Gi=N I = Nn= Nn = , Vn = X = 3.風(fēng)荷載作用為計(jì)算方便，可將風(fēng)荷載分解為對(duì)稱及反對(duì)稱兩組荷載。在對(duì)稱荷載作用 下，排架無側(cè)移，則可按上端為不動(dòng)較支座進(jìn)行計(jì)算；在反對(duì)稱荷載作用 下，橫梁內(nèi)力等于零，則可按單根懸臂柱進(jìn)行計(jì)算

9、。圖5柱作用正風(fēng)壓圖當(dāng)柱頂作用集中風(fēng)荷載Fw時(shí)，R11-Fw 11.85 5.93kN22當(dāng)墻面作用均布風(fēng)荷載時(shí)，查表得 C尸，則得R 3= C1 代 1/2(q 1-q2)= X X 1/2 X當(dāng)正風(fēng)壓力作用在 A柱時(shí)橫梁內(nèi)反力R:R=R1+R3=A 柱內(nèi)力圖如圖6所示，其內(nèi)力為M=(FvR)x+1/2q 僅2M=M圖6 A柱作用正風(fēng)壓圖7 A柱作用負(fù)風(fēng)壓當(dāng)負(fù)風(fēng)壓力作用在A柱時(shí)(如圖7所示)，其內(nèi)力為_2M=-Rx- 1/2q2xM尸 M = x- 1/2 X x = mMn =x 1/2 x x = mNii =Nn=M=0V產(chǎn)蟲毛2乂二吊車荷載(1)當(dāng)Dnax值作用于A柱(如圖8-a所示

10、)根據(jù)n二,入=查表得G=。吊車輪壓與下柱中心線距離按構(gòu)造要求取e4=,則得排架柱上端為不動(dòng)較支座時(shí)的反力值為：R1=-Dmax- 64 - G/H2=X X =（一）R2=-Dmin e4 G/H2=X X =（ 一）故 R=R+R= + = （一）再將R值反向作用于排架柱頂，按剪力分配進(jìn)行計(jì)算。由于結(jié)構(gòu)對(duì)稱，故各柱剪力分配系數(shù)相等，即N a=n打。（如圖8-b所示）各柱的分配 剪力為：V A二-V B= 1 aR=X =（）最后各柱頂總剪力為：V A= V A-Rl=V B = V B-R2= + = （ 一）圖8吊車豎向荷載作用時(shí)柱頂剪力（a）上端為不動(dòng)較支座時(shí)（b）柱頂作用R時(shí)則A柱的

11、內(nèi)力為：（如圖9-a所示）M i=-Va x= X = mMi =-Va - x+dax - e4=+x = - mMt = x +x = mNJ： =0kNV =V=(一)v= IE ?hi圖9吊車豎向荷載對(duì) A柱內(nèi)力圖（a）當(dāng)EU作用于A柱時(shí)（b）當(dāng)D作用于A柱時(shí)（2）當(dāng)Dnin值作用于A柱時(shí)（如圖9-b所示）M i=-Va x= X = mMl =-Va X+Dnin - 04= + X = - mML = x +x = mNJ： =0kNNn = Nh =Vrn =V=( )當(dāng)Fh值自左向右作用時(shí)（一）由于Fh值同向作用在A、B柱上，因此排架的橫梁內(nèi)力為零，則得 A柱 的內(nèi)力：（如圖1

12、0所示）S)(b)圖10吊車橫向水平作用（a）吊車橫向水平作用于排架（b）橫向水平作用時(shí)MI =M =FhX= X =M = x （9+= mNi =Ni =NJn =0& =R=（一）（4）當(dāng)Fh值自右向左作用時(shí)（一）其內(nèi)力值與當(dāng)Fh值自左向右作用時(shí)相同，但方向相反。六.內(nèi)力組合單跨排架的A柱與B柱承受荷載的情況相同，故僅對(duì) A柱在各種荷載作用下的內(nèi)力進(jìn)行組合。表1為A柱在各種荷載作用下內(nèi)力匯總表，表2為A柱承載力極限狀態(tài)荷 載效應(yīng)的基本組合，表3為A柱正常使用極限狀態(tài)荷載效應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)組合及 準(zhǔn)永久組合。表1為A柱在各種荷載作用下內(nèi)力匯總表荷載種類恒荷 載屋囿 活荷 載風(fēng)荷載吊車僅1載

13、左風(fēng)右風(fēng)DmaxDminFh()Fh()荷載編號(hào)12345678I - IMNMkNkn - nMNMkNkm- mMNVMkNk36. 0Vk注：(1)內(nèi)力的單位是kN - mi軸力的單位是kN,剪力的單位是kN；(2)表中彎矩和剪力符號(hào)對(duì)桿端以順時(shí)針為正，軸向力以壓為正；(3)表中第1項(xiàng)包荷載包括屋蓋自重、柱自重、吊車梁及軌道自重；(4)組合時(shí)第3項(xiàng)與第4項(xiàng)、第5項(xiàng)與第6項(xiàng)、第7項(xiàng)與第八項(xiàng)二者不 能同時(shí)組合；(5)有Fh作用時(shí)候必須有Dmax或Dmin同時(shí)作用。表2為A柱承載力極限狀態(tài)荷載效應(yīng)的基本組合組合組合內(nèi)I - In - nm- m何載力名稱MNMNMNV由口變荷載效應(yīng)控 制的組合

14、（簡(jiǎn)化規(guī)則）gSgk 0.9nQi SQiKi 1M max1+(2+3)1+(3+5+7)1+(2+3+5+7)M max1+(4+6+8)1+(2+4+6+8)1+(4+6+8)N max1+(2+4+6+8)1+(2+3+5+7)1+(2+3+5+ 7)Nmin1+(4+6+8)1+(4+6+8)1+(4+6+8)注：由永久荷載效應(yīng)控制的組合：具組合值不是最不利，計(jì)算從略表3A柱正常使用極限狀態(tài)荷載效應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)組合組合組合內(nèi)1-In-nm- m何載力名稱MkNkMkNkMkNkVkM max,k1+3+X 21+5+X 3+X71+3+(2+5+7)由口變荷載效應(yīng) 控制的組合（簡(jiǎn)化規(guī)則）S

15、GKSQ1KnM max,k1+4+(6+8)1+4+(2+6+8)1+4+(6+8)N max,k1+3+X 21+5+X 3+ (2+7)1+5+X 3+(2+7)ci SQiKci值：活：；風(fēng)：；N min, k1+4+(6+8)1+4+(6+8)1+4+(6+8)吊車：注：對(duì)準(zhǔn)永久組合計(jì)算，其值要小于標(biāo)準(zhǔn)組合時(shí)的相應(yīng)對(duì)應(yīng)計(jì)算值，故在表中從略。七.柱子設(shè)計(jì)1.上柱配筋計(jì)算從表2中選取兩組最不利的內(nèi)力M 1= R Ni=oM 2= , R N?=o(1)先按M, N計(jì)算其截面按對(duì)稱配筋l o/h=2 X 3600/400=18>5,故需要考慮縱向彎曲影響, 計(jì)算，偏心距為：e0=M/

16、N=ea=h/30=400/30= 020mrp 取 20mmei =e0+ea=431+20=451mm(1=n=x x x 105/ x 103)=>取(尸又lJh=18>15 ,故取(2=1 +12X 1相2=1 +4 e=x 451=>=故按大偏心受壓計(jì)算貝U e=" ei +h/2-a s=+400/2-35=(b=N&qfcbh0( 一 一_ _3 _ _ _ _ _(=N/( afcbh0)= X 10/ X X 400 X 365)=< 工 b. (h0=X365=<2a =70mm取 x=2as =70mm 貝U( =2as /

17、h 0=70/365=A s=A =Ne- Qf cbho2 ( )/f y(h 0-a s)e=T e+h/2-a s =+400/2-35=A=X103xg| A=<p minbh=x 400X400=320mm取 A=320mm配置 2 1 20 (A=628mm再按M, N計(jì)算(M= m； N，=)e0=M/N2=ea=h/30=400/30= 0 20mm 取 20mmei= e 0+ea=358+20=378mm(i=n=x 義義 105/ 義 103)=>取(尸又lJh=18>15 ,故取(2=1 +X 18之2=1 +e e尸 x 378=>=故按大偏心

18、受壓計(jì)算貝U e=" ei +h/2-a s=+400/2-35=(b=N &qfcbh0( 一 一_ _3 _ _ _(=N/( afcbh0)= X 10/ X X 400 X 365)=< b(h0=X365=<2a =70mm不滿足取 x=2as =70mrn 則 (=2as /h o=7O/365=，2A S=A =Ne- af cbho ( )/f y(h era s)e=r ei+h/2-a s =+400/2-35=A=x 1(fx 因 A=>p minbh=x 400X400=320mm取A=配置 2(l)20 (A=628mn)綜合兩組計(jì)

19、算結(jié)果，最后上柱鋼筋截面面積每側(cè)選用(2小20 (A=628mn)2.下柱配筋計(jì)算從表2中選取兩組最不利的內(nèi)力M 1= rn Ni=oM 2= rr| F4=o(1)先按M, Ni計(jì)算I o/h=86OO/8OO=>5,故需要考慮縱向彎曲影響，其截面按對(duì)稱配筋計(jì)算， 其偏心距為：e o=M/N i=e a=h/30=800/30=>20mme i= eo+a=1181+=i=N=x x x 105/ x 10)=>又 I 7h=<15,故取(2=2=1 +X 10.7S2貝U e=" ei+h/2-a s=+800/2-35=先按大偏心受壓計(jì)算相對(duì)受壓區(qū)高度x

20、,并假定中和軸通過翼緣,則有，x<hf =, ( b=,x=N/( af cbf )= X103/ xx 400)=< ( b h0=X765=x 2as 70 mm ;屬于大偏心受壓情況，則A s=As =Ne- afcbf x/f y(h0-as)= X103X(2)再按 M, N計(jì)算(M= mN2=e0=M/N2=ea=h/30=800/30=>20mmei= e0+ea=670+=(i=n=x 義 x 105/ x 103)=>取(尸(2=1+(1?X 10-75 已(2=1+XX =則 e=T ei+h/2-a s=x+800/2-35=1133mm先按大偏心

21、受壓計(jì)算相對(duì)受壓區(qū)高度x,并假定中和軸通過翼緣，則有，x<hf =, ( b=,x=N/( af cbf )= X103/X .義 400)=> h f =x>2as=70mm按中和軸在腹板內(nèi)的大偏心受壓對(duì)稱配筋計(jì)算。x=N- of c(bf -b)h f /( afcb) = x x x (400-100) x 100/ x x 100)=A=A =Ne-df cbf x - dfc(bf -b)hf (h0- h f )/f y(h 0-as)= x 103x x x 400x XX- X (400-100) X 100X (765-100)/360乂 (765-35)=

22、1093mm2>p minA=x x 10 s=1 +則 e=T se0+h/2-a s=x 398+400/2-35=625mmY f =0, z=303mm按荷載標(biāo)準(zhǔn)組合計(jì)算的縱向受拉鋼筋應(yīng)力(T sk=N(e-z)/(zA s)= x 103(625-303)/(303 乂 628)=mrn裂縫間鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù)為：巾= XX 200000) X X 25+X 20/=>不滿足要求，故重新配置鋼筋：4(|)20 (A=1256mm2 te = ; o- sk=mm 巾=故 3 ma=3(T sk/E s) X +pte )X X 200000) X X 25+X 20/=&

23、lt;mm=295mm綜合兩組計(jì)算結(jié)果，最后上柱鋼筋截面面積每側(cè)選用(4小22 (A=1520mm )3 .柱裂縫寬度驗(yàn)算(1)上柱從表-3中取一組正常使用極限狀態(tài)荷載效應(yīng)的組合值進(jìn)行裂縫寬度驗(yàn)算：M k= m,Nk=e(=M/Nk=p te=AAte=A/=628/ X400X 400)=<,取因?yàn)?l 0/h=18>14;(尸；>=才兩足要求。(2)下柱從表-3中取一組正常使用極限狀態(tài)荷載效應(yīng)的組合值進(jìn)行裂縫寬度驗(yàn)算:Mk= - Nk=e(=M/Nk=p te=A/Ate=A/=628/ X400X 400)=因?yàn)?l 0/h=<14;工尸；“s=貝U e=T se

24、°+h/2-a s=x 708+400/2-35=1073mmT f =(bf -b)h f /(bh 0)=(400-100) X (100 X 765)=z=按荷載標(biāo)準(zhǔn)組合計(jì)算的縱向受拉鋼筋應(yīng)力er sk=N(e-z)/(zA s)=495520X / 義 1520)2=mm裂縫間鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù)為：巾= XX 200000) X X 25+X 22/=<滿足要求。4 .運(yùn)輸、吊裝階段驗(yàn)算(1)荷載計(jì)算上柱矩形截面面積下柱矩形截面面積下柱工字形截面面積上柱線荷載q 3=x 25=4kN/m下柱平均線荷載q 1= x +X 6 x 25/=m牛腿部分線荷載q2=+ X X

25、+ x X /25=m(2)彎矩計(jì)算I 1=+6+=I 2=；I 3=則：Mc=X 4X = ' mM 尸-4 x x +x x x = ' m求AB跨最大彎矩，先求反力 R:2 WO R a二 X X 令 V=R-q iX=O; X=R/q 1=則AB跨最大彎矩為:M AE=X故最不利截面為B及C截面配筋驗(yàn)算對(duì)B截面荷載分享系數(shù)為，動(dòng)力系數(shù)為，對(duì)一般建筑物，構(gòu)件的重要性系數(shù)取丫 。=,則其彎矩設(shè)計(jì)值為M e=x x X = m受拉鋼筋截面面積：(為偏于安全，下柱取工形截面計(jì)算)q=M/( afcbho2)=Z X X200X 3652)=查表得 Y s=A s= M/(f y

26、 T sho)=/(36O 義 3 365)=422mrm 下柱原配受拉鋼筋4(|)22 (A=1520mm,故安全對(duì)C截面其彎矩設(shè)計(jì)值為：M=x X X = m受拉鋼筋截面面積斫M/( af cbho2)=Z 義義 400 X 3652)=查表得 Y s= 2A s= M/(f y T sh0)=/(360 x x 365)=329mm 下柱原配受拉鋼筋4(|)20 (A=1256mm,故安全(4)裂縫寬度驗(yàn)算對(duì)B截面p te=A/=1520/ X400X 200)=MBk= X = ' m20=/=/ x 1520X 365)=mm巾=Cl) ma=山(T sk/E s) X +p

27、te)= XX 200000) X X 25+X 22/ =<故滿足要求對(duì)C截面p te=A/=1256/ X 400 X 200)=M Bk= X = ' m9o- sk=M/=/ x 1256X 365)=mm-Cl) ma尸山(T sk/E s) X +|Jte)= X X 200000) X X 25+X 20/故滿足要求綜上所述，既可以采用平吊，也可以采用翻身吊，建議采用翻身吊5.柱的牛腿設(shè)計(jì) (1)荷載計(jì)算D kmak X 180X(1+=G 4=+x 6=共計(jì)(2)截面尺寸驗(yàn)算h i=250mm, h=500mm, C=350mm® ho=5OO-35=4

28、65mnn2a=750-800=-50mm , f tk=mn Fhk=0, 0 =0B Rk)f tk bhJ+a/h o)= x x 400X465/465) =762kN>Fvk=cK45°,故滿足要求。(3) 配筋計(jì)算縱筋截面面積Fv=X+X=513kN32As=50X 513X 10/ X300X 465)=216mm2 < p minbh=x 350 x 500=280mm選用 46 16 (A=402mmi箍筋選用小8100m由2(|)8, Ash=101mm,則在上部2/3ho處實(shí)配箍筋截 面面積為 A sh=101/100 X2/3 X402=271mr

29、>1/2As=1/2 X402=201m2n滿足要求a/h0=50/465=<，故不需設(shè)置彎起鋼筋。八基礎(chǔ)設(shè)計(jì)1.荷載按地基規(guī)范規(guī)定，對(duì)地基承載力特征值為 160-200kN/m2,單跨廠房的 跨度10 30ml吊車起重量不超過 30-50t的丙級(jí)建筑物，設(shè)計(jì)時(shí)可不做 地基變形驗(yàn)算。當(dāng)?shù)鼗闯休d力確定基礎(chǔ)底面面積時(shí)，應(yīng)按荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)值進(jìn)行計(jì)算。這樣，可從表3 中選取以下兩組控制內(nèi)力進(jìn)行基礎(chǔ)底面計(jì)算：M住二m；Nik=;V1k=M2k=m；N?k=;V1k=初步估算基礎(chǔ)底面尺寸為 :A=l- b=X =,W=1/6X x=,取基礎(chǔ)高度為，基礎(chǔ)埋深為，則基礎(chǔ)自重和土重為： ( 取基礎(chǔ)與

30、土的平均自重為20kN/m3)Gk= 丫 m lb H=20X 義義=294kN由基礎(chǔ)梁傳至基礎(chǔ)頂面的外墻重：Gwk= X2.地基承載力驗(yàn)算型=，取基礎(chǔ)底面以上土的平均自重丫 m=20kN/m,則:a=180+X 20 X(1)按第一組荷載驗(yàn)算，其基礎(chǔ)底面荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)值為Mbot, 1 k =Mk+Zk ' h+Gk ' Qw=+ X X 2+2)Nbot.ik =Nk+G+Gvk=+299+378=P1k,max=Not,ik/(I- b) ± l4ot,ik/WP1k,min=X ± =±22m <=x =m2 mp k=1/2 x +=

31、m<f a=m(2)按第二組荷載驗(yàn)算，其基礎(chǔ)底面荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)值為Mbot,2k 二 Mk+Mkh+GkewNbot,2k =Mk+G+G/k=+294+378=P2k, max=Not,2k /(I- b) ± M°t,2k /WP2k,min=X ± =±2 2m<=x =m2 m oopk=1/2 x (218+=m<f a=m故滿足要求。3 .基礎(chǔ)抗沖切驗(yàn)算從表2中取用第一組荷載效應(yīng)設(shè)計(jì)值，(其產(chǎn)生的Pmax較大者)進(jìn)行抗 沖切驗(yàn)算，M= ' m, Ni=, Vi=其基礎(chǔ)底面的相應(yīng)荷載效應(yīng)設(shè)計(jì)值為：基礎(chǔ)自重(不考慮)外墻傳至基礎(chǔ)頂面重 Gw g Gwk 12 378 453.6 KNM bot,i =M+V , h+G/k , 6w基礎(chǔ)底面凈反力為：Pn,max= Mot,n/(l - b) ± Mot,n /WPn,min=X ± =±2 2m<=x =mm2因最小凈反力為負(fù)值，故其底面凈反力應(yīng)為e