吊籃法蘭LOCA工況應(yīng)力分析精品資料

1、B吊卻Ldnnnn核.動(dòng).力.丄程.雜.志.|211年-第.三.期.丄兩相.瞬態(tài)X壓緊彈.簧載荷分.析.UnU兩一相-LC瞬一態(tài).時(shí).，-在一上-部一堆.內(nèi)一構(gòu).件.法.蘭.丄丄表一面一產(chǎn).生一較一大-壓一差.P該一壓一差一通.過一壓-緊一彈-簧.傳一遞給吊籃法蘭一兩相在上部堆內(nèi)構(gòu)件一產(chǎn)生的載荷為:該一載荷全部-作-用在壓一緊彈簧丄，-保守一考一慮一為一線一載一荷一，一線一載一荷一為一兩一相一時(shí)一亠吊一籃法一蘭上的壓-緊彈簧載荷一情況如一圖2所示發(fā)生-兩-相一時(shí)_，一由一丄壓_差一較一大_亠壓_緊一彈一簧一被一完一全一壓一縮一，一壓緊一彈一簧一與一吊一籃一法一蘭接一觸一位一置一會(huì)一出一現(xiàn)兩點(diǎn)接

2、觸，一如圖2-中a和b兩處此時(shí)-，一在一吊一籃-法一蘭一頂一部一產(chǎn)一生一載一荷一JF和-，一保一守一考一慮一為一線一載一荷一豎一直一方一向一力一載一荷一平一衡-方一程一如一丄2-兩一相瞬態(tài)下一吊籃法一蘭一應(yīng)力一分一析12.1計(jì)一算-模一型一基一丄軟3件一亠建一立-三維有一限一元模型一進(jìn)行分析一(-丄)考慮端部一效一應(yīng)，-模型中含-部-分-吊-籃-筒-體一(-2-)_考-慮-出一口_管-嘴-接-觸一載-荷一對(duì)-吊-籃-法一蘭一的一影-響一模-型一中一包一含-丄出一口管-I嘴2.2載荷及邊界條件保守地考慮兩相L0)CA時(shí)假疋吊籃法、人和壓力容器支承凸臺(tái)之間的約束為:對(duì)沿著法圓周位于實(shí)際接觸區(qū)域中間

3、位置c處(圖2)豎直方向進(jìn)行約束。分析兩相LO)CA載荷下的應(yīng)力時(shí)除考慮壓緊彈簧載荷外還需考慮靜態(tài)機(jī)械載荷的影響。吊籃法、人主要承受以下載荷:兩相L0)CA引起的壓緊彈簧對(duì)吊籃法、人的載荷下支承板及相連部件重量吊籃及反射層重量作用在下支承板上的水力載荷作用在吊籃和反射層上的水力載荷燃料組件作用在下支承板上的載荷出口管嘴接觸載荷。2.3分析結(jié)果兩相L0)CA下吊籃法應(yīng)力分布見圖3。兩相A0)CA下應(yīng)力最大處位于吊籃法、人與筒體焊縫位置。吊籃法、人應(yīng)力路徑4和路徑1(圖4)，2個(gè)位置的一一一次薄膜應(yīng)力Pm及一一一次薄膜應(yīng)力加彎曲應(yīng)力Pmi+Pb如表1所示。兩相LO)CA下吊籃法豎直方向最大變形為1

4、.68mm。3L()CA工況下吊籃法應(yīng)力分析EPRLOC:工況主要考慮安注管破口、波動(dòng)管破口和余熱排出管(RHR破口。根據(jù)反應(yīng)堆動(dòng)力學(xué)吊籃法的動(dòng)態(tài)響應(yīng)分析結(jié)果吊籃法豎直方向最大位移為07mm。采用LO)CA動(dòng)力學(xué)響應(yīng)與兩相LO)CA下的吊籃法響應(yīng)進(jìn)行等效換算方法即吊籃法、人LO)CA下應(yīng)力水平為兩相LO)CA時(shí)的0.458=0.77/1.61倍根據(jù)表1可得LOCA下吊籃法、人的應(yīng)力水平見表2。根據(jù)RCC-MD級(jí)應(yīng)力評(píng)價(jià)準(zhǔn)則1將LC)CA工況下的應(yīng)力水平與地震及靜態(tài)機(jī)械載荷應(yīng)力進(jìn)行組合疊加結(jié)果見表3。分析結(jié)果表明安全裕量為1.Z49滿足RC；C-M要求。同時(shí)在相同的計(jì)算模型和邊界條件下分析了考慮壓緊彈簧單占八、接觸的情況:lQca工況下吊籃法最大應(yīng)力值(路徑4)為Pm=40.；2MPa,Pm-+Pb=96.5MPa。與表2對(duì)比兩占八、接觸時(shí)應(yīng)力水平比單占八、接觸更低一一一些。4結(jié)論本文建立了吊籃法在與壓緊彈簧兩占八、接觸狀態(tài)下壓緊彈簧載荷計(jì)算方法和LO)CA工況下應(yīng)力分析方法。計(jì)算結(jié)果表明兩占八、接觸時(shí)吊籃法的應(yīng)力水平比單占八