碳鋼在單向靜拉伸條件下力學(xué)性能研究

1、工程材料單向靜拉伸 力學(xué)性能研究研究課題論文院 系: 機電工程學(xué)院 專 業(yè): 材料科學(xué)與工程 學(xué) 號: 12044111 學(xué)生姓名: 徐澤洋 指導(dǎo)教師: 宋玉強 碳鋼在單向靜拉伸條件下的力學(xué)性能的研究徐澤洋摘要：本文討論了高中低碳鋼在靜拉伸條件下力學(xué)性能的特點，并從微觀上解釋了碳含量不同的鋼的力學(xué)性能不同的原因。關(guān)鍵詞：碳鋼 拉伸 力學(xué)性能The mechanical properties of carbon steel under the condition of ChanXiangJing stretching researchXu Ze-YangAbstract: This articl

2、e discusses the characteristics of the high medium and low carbon steel under the condition of the static tensile mechanical properties, and explains the carbon content of different steel from the microscopic mechanical properties of different reasons.Key Words: Low carbon; Tensile; Mechanical prope

3、rties目錄引言1一、碳含量不同的鋼的拉伸過程現(xiàn)象及拉伸曲線1（一）拉伸試驗的試驗原理1（二）低碳鋼2（三）中碳鋼3（四）高碳鋼4二、不同含碳量碳鋼的力學(xué)性能對比5三、微觀機理分析7（一）低碳鋼7（二）中碳鋼8（三）高碳鋼9四、拉伸速率對碳鋼力學(xué)性能的影響10（一）對屈服極限的影響10（二）對強度極限的影響10（三）對延伸率的影響11五、結(jié)論11參考文獻11引言鋼是現(xiàn)代工業(yè)中應(yīng)用最廣泛的金屬材料之一，形成鋼的主要元素是鐵和碳，故又稱鐵碳合金。含碳量小于211而不含有特意加入合金元素的鐵碳合金稱為碳鋼(非合金鋼)。碳鋼由于具有良好的力學(xué)性能和工藝性能，且冶煉方便，價格便宜，故在機械制造、建筑、

4、交通運輸及其他各個工業(yè)部門中得到廣泛的應(yīng)用。16碳是影響碳鋼性能的主要元素。隨碳的質(zhì)量分?jǐn)?shù)增加，鋼的強度、硬度增加，塑性、韌性降低。17一、碳含量不同的鋼的拉伸過程現(xiàn)象及拉伸曲線（一）拉伸試驗的試驗原理材料的拉伸試驗是在專用的試驗機上進行的。為了便于比較分析不同材料的試驗結(jié)果，試驗時按國家標(biāo)準(zhǔn)將材料加工成標(biāo)準(zhǔn)圓試件或標(biāo)準(zhǔn)板試件。按國家標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定（GB228-76），對圓試件，L0/d010或5；對板試件，L0/S0=13.3或5.65，其中S0為板試件的初始橫截面面積。試件兩端夾持部分的形狀和尺寸應(yīng)根據(jù)試驗機的夾頭要求確定。1關(guān)于試樣的平行長度Lc，對圓形、管形截面試樣應(yīng)不小于L0+d0/2；對

5、矩形截面試樣，平行長度應(yīng)不小于L0+1.5S0。仲裁試驗時，應(yīng)分別不小于L0+2d0，和L0+2S0。試樣又分帶頭和不帶頭試樣。前者用于仲裁試驗，只者用于不宜或不經(jīng)機加工而整拉的棒材。對經(jīng)機加工帶頭圓形或矩形試樣，平行部分至頭部的過渡必須緩和，圓截面試樣過渡圓弧半r0.75d0，矩形截面試樣過度半徑r12mm。試樣頭部形狀及尺寸應(yīng)按試樣大小、材料特性、試驗?zāi)康囊约霸囼灆C夾具的結(jié)構(gòu)進行設(shè)計(常用的有圓柱形、階梯形和螺紋形等)，但必須保證軸向受力。圖-1為夾板式夾頭所用的帶頭圓截面試樣。無論試樣帶頭或不帶頭，頭部夾持部分的長度至少應(yīng)為楔形夾具長度的34。2圖-1夾板式夾頭所用帶頭圓截面試樣Fig.

6、1 Lead the circular cross section sample used plywood type clamp將標(biāo)準(zhǔn)試件安裝在試驗機上開動機器緩慢加載，直至將試件拉斷為止。一般試驗機均可將試驗過程中的軸力和對應(yīng)的伸長量自動繪出曲線，稱為“拉伸曲線”。1（二）低碳鋼以Q235普通碳素結(jié)構(gòu)鋼為例 將低碳鋼標(biāo)準(zhǔn)試件夾裝在拉力試驗機上緩慢加載直至斷裂，加載過程中自動記錄桿件橫截面上的應(yīng)力和桿件軸線方向的應(yīng)變，并繪制關(guān)系圖（如圖-2）。3圖-2 低碳鋼拉伸時的應(yīng)力-應(yīng)變曲線Fig.2 Stress-strain curve of low carbon steel when tensil

7、ing由低碳鋼的關(guān)系圖，整個實驗階段可分為四個階段，即彈性階段、屈服階段、強化階段和頸縮斷裂階段。后三個階段統(tǒng)稱為塑性階段。下面分析材料在各區(qū)域的力學(xué)性能。（1）彈性階段 OB在該階段，當(dāng)卸去載荷后變形可完全消失，這種變形稱為彈性變形。這一階段稱為彈性階段。在OA段，與為線性關(guān)系。超過比例極限后，從A點到B點，與之間的關(guān)系不再是直線，但仍是彈性變形。材料出現(xiàn)彈性交形的最高點所對應(yīng)的應(yīng)力值(即B點所對應(yīng)的應(yīng)力)稱為彈性極限，以e表示。當(dāng)應(yīng)力大于彈性極限后，如若再卸去載荷，則試樣變形的一部分隨之消失（這部分變形為彈性變形），但還殘留一部分變形不能消失，這種不能消失的變形稱為塑性變形或殘余變形。（2

8、）屈服階段 BD當(dāng)應(yīng)力越過B點增加到某一數(shù)值時，應(yīng)變有非常明顯的增加，而應(yīng)力略有下降后作微幅上下波動，在曲線上出現(xiàn)近于水平的小鋸齒狀線段?？傮w來說，該區(qū)間應(yīng)力基本保持個變，而應(yīng)變有顯著增加的現(xiàn)象，材料好像暫時失去了抵抗變形的能力，這種現(xiàn)象稱為屈服或流動，這一階段稱為屈服階段。在屈服階段內(nèi)材料波動的最高和最低應(yīng)力分別稱為上屈服極限和下屈服極限。上屈服極限的數(shù)值一般不穩(wěn)定（與試樣形狀、加載速度等因素有關(guān)），而下屈服極限數(shù)值則較穩(wěn)定，更能反映材料的性能。4在此階段內(nèi)可以觀察到的另一個現(xiàn)象是滑移線。如果試件具有平整的表面并打磨光滑，那么試件在拉伸并進入屈服階段時，其表面將會心出現(xiàn)與試件軸線呈45的紋路

9、,這是由于材料內(nèi)部晶格相對滑移所致。這種紋路稱為滑移線，如圖-3。4-5圖-3 滑移線Fig.3 Slip line（3）強化階段 DE過了屈服階段后，材料又恢復(fù)了抵抗受形的能力，要使試件繼續(xù)伸長生形必須繼續(xù)增加拉力，這種現(xiàn)象稱為材料的強化，這一階段稱為強化階段。在強化階段試桿的變形主要是塑性變形，可觀察出試樣橫向尺寸明顯縮小。（4）頸縮斷裂階段過了E點后，在其某一局部區(qū)段內(nèi)橫截而積突然急劇縮小，此即縮頸現(xiàn)象，如圖-4(a)所示。由在縮頸部分橫截面積迅速減小，使試樣繼續(xù)伸長所需拉力也相應(yīng)減少(載荷讀數(shù)反而降低)，在應(yīng)力-應(yīng)變圖中，用橫截面原始面積算出的應(yīng)力隨之下降，直降落到F點，試樣隨即位斷，

10、如圖-4 (b)所示。4圖-4Fig.4由相關(guān)資料可知，Q235鋼的彈性極限e200MPa，屈服極限s235MPa，強度極限b390MPa，延伸率=25%30%，斷面收縮率=60%。11在材料的整個變形過程中，當(dāng)外力超過屈服強度之后，塑性變形并不是像屈服平臺那樣連續(xù)流變下去，而需要不斷增加外力才能繼續(xù)進行。這表明金后材料有一種阻止繼續(xù)曲性變形的能力，即應(yīng)變硬化性能。塑性應(yīng)變是硬化的原因，而硬化則是塑性應(yīng)受的結(jié)果。應(yīng)變硬化是位錯增殖、運動受阻所致。6（三）中碳鋼中碳鋼的性能取決于含碳量和微觀結(jié)構(gòu)。13現(xiàn)以45號鋼為例，圖-5是45號鋼靜態(tài)拉伸曲線。7圖-5 45號鋼靜態(tài)拉伸曲線Fig.5 The

11、 static tensile curve of 45 steel就45號鋼而言，其屈服極限s355MPa，強度極限b600MPa，延伸率16%，斷面收縮率40%。15同低碳鋼一樣，中碳鋼在拉伸時也具有四個階段，即彈性階段、屈服階段、強化階段和頸縮斷裂階段。中碳鋼熱加工及切削性能良好，焊接性能較差。強度、硬度比低碳鋼高，而塑性和韌性低于低碳鋼?？刹唤?jīng)熱處理，直接使用熱軋材、冷拉材，亦可經(jīng)熱處理后使用。淬火、回火后的中碳鋼具有良好的綜合力學(xué)性能。能夠達到的最高硬度約為HRC55(HB538)，b為6001100MPa。所以在中等強度水平的各種用途中，中碳鋼得到最廣泛的應(yīng)用，除作為建筑材料外，還大

12、量用于制造各種機械零件。高強度中碳調(diào)質(zhì)鋼，具有一定的塑性、韌性和強度，切削性良好，調(diào)質(zhì)處理后有很好的綜合力學(xué)性能，淬透性較差，容易產(chǎn)生裂紋，焊接性能不高，焊接之前需要很好預(yù)熱，焊后需要熱處理。中碳鋼主要用于制造較高強度的運動零件，如空氣壓縮機、泵的活塞，蒸汽透平機的葉輪，重型機械的軸、蝸桿、齒輪等等，表面耐磨的零件，曲軸、機床主軸、滾筒、鉗工工具等等。8（四）高碳鋼以T12鋼為例，圖-6是T12鋼的靜態(tài)拉伸曲線。9圖-6 T12鋼的靜態(tài)拉伸曲線Fig.6 The static tensile curve of T12 steel由拉伸曲線可知，高碳鋼在拉伸時沒有屈服、強化和頸縮階段，其最大載荷

13、即為斷裂載荷。由此可知，高碳鋼的冷塑性較差，不適宜冷鍛加工。高碳鋼在經(jīng)適當(dāng)熱處理或冷拔硬化后，具有高的強度和硬度、高的彈性極限和疲勞極限(尤其是缺口疲勞極限)，切削性能尚可，但焊接性能和冷塑性變形能力差。由于含碳量高，水淬時容易產(chǎn)生裂紋，所以多采用雙液淬火(水淬+油冷)，小截面零件多采用油淬。這類鋼一般在淬火后經(jīng)中溫回火或正火或在表面淬火狀態(tài)下使用。主要用于制造彈簧和耐磨零件。 碳素工具鋼是基本上不加入合金化元素的高碳鋼，也是工具鋼中成本較低、冷熱加工性良好、使用范圍較廣的鋼種。其碳含量在0.65一1.35%，是專門用于制作工具的鋼。高碳鋼的硬度、強度主要取決于鋼中固溶的碳量，并隨固溶碳量的增

14、加而提高。固溶碳量超過0.6%時， 淬火后硬度不再增加，只是過剩的碳化物數(shù)量增多，鋼的耐磨性略有增加，而塑性、韌性和彈性有所降低。為此，常根據(jù)使用條件和對鋼的強度、韌性匹配來選用不同的鋼號。例如，制造受力不大的彈簧或簧式零件，可選擇較低碳量的65鋼。一般高碳鋼可用電爐、平爐、氧氣轉(zhuǎn)爐生產(chǎn)。要求質(zhì)量較高或特殊質(zhì)量時可采用電爐冶煉加真空自耗或電渣重熔。冶熔時，嚴(yán)格控制化學(xué)成分，特別是硫和磷的含量。為減少偏析，提高等向性能，鋼錠可進行高溫擴 散退火(對工具鋼尤為重要)。熱加工時，過共析鋼的停鍛(軋)溫度要求低(約800)，鍛軋成材后應(yīng)避免粗大網(wǎng)狀碳化物的析出，在700以下應(yīng)注意緩冷，以防熱應(yīng)力造成裂

15、紋。熱處理或熱加工過程中要防止表面脫碳(對彈簧鋼尤為重要)。熱加工時要有足夠的壓縮比，以保證鋼的質(zhì)量和使用性能。14二、不同含碳量碳鋼的力學(xué)性能對比由于上文所述的Q235鋼屬于普通碳素結(jié)構(gòu)鋼，45號鋼屬于優(yōu)質(zhì)碳素結(jié)構(gòu)鋼，而T12鋼屬于工具鋼，嚴(yán)謹(jǐn)起見，在這里以優(yōu)質(zhì)碳素結(jié)構(gòu)鋼為例，給出含碳量不同的碳鋼的力學(xué)性能指標(biāo)。18由此表可見，隨著碳含量的增加，鋼的屈服極限s和強度極限b越來越高，延伸率和斷面收縮率越來越低。故而我們可以認(rèn)為，當(dāng)隨著碳含量的增加，鋼的強度越來越高，而冷塑性越來越差。序號牌號試樣毛坯尺寸mm推薦熱處理.C力學(xué)性能鋼材交貨狀態(tài)硬度HBSlO3000不大于正火淬火回火bMPasMP

16、a5%Aku2J不小于未熱處理鋼退火鋼108259303251953360131210259303352053l6013731525920375225275514342025910410245255515652525900870600450275235071170630258808606004902952150631797352587085060053031520455519784025860840600570335194547217187945258508406006003551640392291971050258308306006303751440312412071155258208206

17、006453801335255217126025810675400123525522913652581069541010302552291470257907154209302692291575試樣82048010808807302852411680試樣82048010809306302852411785試樣8204801130980630302255注：1對于直徑或厚度小于25 mm的鋼材，熱處理是在與成品截面尺寸相同的試樣毛坯上進行。2表中所列正火推薦保溫時間不少于30 min.空冷；淬火推薦保溫時間不少于30 min，75、80和85鋼油冷.其余鋼水冷；回火推薦保溫時間不少于1 h。三、微

18、觀機理分析應(yīng)力會導(dǎo)致材料的微觀結(jié)構(gòu)的變化。12當(dāng)材料的化學(xué)成分一定時, 其性能便由組織決定。退火后，低、中、高碳鋼的顯微組織分別為較多的鐵素體+層片狀珠光體、鐵素體+層片狀珠光體、少量滲碳體+層片狀珠光體。退火鋼中的鐵素體是體心立方結(jié)構(gòu)， 屬軟而韌的相； 滲碳體是復(fù)雜結(jié)構(gòu)，屬硬而脆的相。（一）低碳鋼對低碳鋼逐漸加載后可觀察到低碳鋼中裂紋的萌生、擴展和斷裂的過程。（圖-7）圖-7 逐漸加載后低碳鋼中裂紋的萌生、擴展和斷裂Fig.7 The initiation and propagation of the crack and the fracture behavior in low carbon

19、 steel under the test loading圖-8為對低碳鋼逐漸加載后的高倍跟蹤觀察的二次電子像。由圖可見，加載后,鐵素體中首先產(chǎn)生滑移； 隨著載荷的增加, 鐵素體中發(fā)生交滑移；當(dāng)載荷達到足夠大時, 鐵素體中開始出現(xiàn)裂紋；隨后, 裂紋在鐵素體中擴展, 最后斷裂。圖-8 逐漸加載后低碳鋼中裂紋萌生、擴展的高倍像Fig.8 The high magnifying images of the initiation and propagation of the crackin the low carbon steel under the test loading低碳鋼試樣加載后,，在外力

20、的作用下，體心立方結(jié)構(gòu)的鐵素體中的位錯源開動并開始滑移， 接著產(chǎn)生交滑移；隨著外力不斷增加，位錯在不同的滑移面上運動堆積，鐵素體中因幾個滑移面上的位錯運動形成微孔；在更大的外力作用下，其它滑移面上的位錯朝微孔運動并使其長大；微孔長大的同時，幾個相鄰微孔之間的鐵素體的橫截面積不斷縮小，以塑性變形方式產(chǎn)生縮頸進而斷開，這樣微孔連接形成裂紋。當(dāng)載荷達到一定程度時，鐵素體中裂紋尖端應(yīng)力增加，裂紋向前擴展，直至斷裂。因此，在低碳鋼中，材料的力學(xué)性能主要取決于鐵素體的晶粒大小，珠光體團的大小和分布對材料的力學(xué)性能也有一定的影響。鐵素體的晶粒越小， 珠光體團越小，分布越彌散, 鋼的強度、塑性越好。（二）中碳

21、鋼圖-9為中碳鋼逐漸加載后的高倍跟蹤觀察二次電子像。由圖可見,試樣加載后裂紋首先在試樣的邊緣半圓弧處萌生,隨著載荷的增加,鐵素體中產(chǎn)生滑移,然后裂紋在鐵素體中擴展至珠光體團后,沿珠光體團界逐漸擴展,直至斷裂。圖-9 逐漸加載后2 號試樣中裂紋的萌生、擴展的高倍像Fig.9 The high magnifying images of the initiationand the propagation of the crack of the medium carbon steelunder the test loading中碳鋼在載荷作用下，首先在較軟的鐵素體中發(fā)生位錯的滑移，滑移的位錯在鐵素體與

22、珠光體團的相界受阻，當(dāng)這些受阻塞積在相界的位錯足夠多時同樣會使裂紋在相界產(chǎn)生；增加載荷，裂紋沿相界擴展；擴展至鐵素體中時，較軟的鐵素體會使應(yīng)力松弛，需要進一步加載，裂紋才能繼續(xù)擴展直至斷裂。因此，中碳鋼的強度、硬度主要取決于珠光體團的直徑，而鐵素體的大小、分布對材料的力學(xué)性能亦有一定的影響。較小又彌散分布的珠光體、鐵素體同樣會使鐵素體中的位錯不易滑移，同時，鐵素體越小，在珠光體團前塞積的位錯越少，鐵素體與珠光體相界的正應(yīng)力越小，裂紋越不容易產(chǎn)生，必須提高外加作用力才能使更多的位錯滑移，使更多的位錯塞積在珠光體團前，造成足夠的正應(yīng)力才能使裂紋產(chǎn)生。（三）高碳鋼對高碳鋼逐漸加載后觀察到其中裂紋的萌

23、生、擴展和斷裂的過程(見圖-10)。由圖-10可見, 試樣加載后裂紋首先在試樣的邊緣半圓弧處萌生, 隨著載荷的增加, 裂紋逐漸擴展直至斷裂。圖-11為對高碳鋼逐漸加載后的高倍二次電子像。由圖-11可見,加載后珠光體中的部分滲碳體先被拉斷,隨著載荷的增加,很多滲碳體斷裂并連接在一起形成裂紋,隨著載荷的繼續(xù)增加, 裂紋擴展直至斷裂。圖-10 逐漸加載后高碳鋼中裂紋的萌生、擴展的高倍像Fig.10 The high magnifying images of the initiation and propagation of the crackin the high carbon steel unde

24、r the test loading圖-11 加載后高碳鋼的高倍像Fig.11 The high magnifying images of the high carbon steel under the test loading在高碳鋼的顯微組織中，片狀珠光體由鐵素體和滲碳體組成。試樣加載后，在外力的作用下， 位于鐵素體中的位錯源開動；外力增加，位錯發(fā)生滑移，由于受到滲碳體的阻礙，滑移的位錯在滲碳體片前塞積；很多塞積的位錯在滲碳體片中造成正應(yīng)力，使?jié)B碳體斷裂。當(dāng)每一片滲碳體都發(fā)生斷裂并連接在一起，這時便體現(xiàn)為宏觀的整體斷裂。珠光體片層間距減小，鐵素體和滲碳體變薄，相界面增多，鐵素體中的位錯不易

25、滑移，同時，片層越薄，在滲碳體前塞積的位錯越少，滲碳體中的正應(yīng)力越小，滲碳體越不容易斷裂，必須提高外加作用力才能使更多的位錯滑移，使更多的位錯塞積在滲碳體前，造成足夠的正應(yīng)力才能使?jié)B碳體斷裂。因此，高碳鋼的強度和硬度主要取決于珠光體的片間距以及滲碳體的大小和分布。10四、拉伸速率對碳鋼力學(xué)性能的影響有文獻表明19，拉伸速率對碳鋼的力學(xué)性能是有影響的。（以A3鋼為例）（一）對屈服極限的影響如圖-12所示，加載速度對低碳鋼拉伸試件的屈服極限結(jié)果有影響，加載速度由2mm/min到8mm/min逐漸增大時，低碳鋼拉伸試件的屈服極限也明顯增大，加載速度由8mm/min到10mm/min逐漸增大時，低碳鋼

26、拉伸試件的屈服極限相同300Mpa，低碳鋼拉伸試件的屈服極限較穩(wěn)定。圖-12 加載速率對屈服極限的影響Fig.12 The influence of loading rate on yield limit（二）對強度極限的影響如圖-13所示，加載速度的變化對低碳鋼拉伸試件強度極限的結(jié)果影響顯著，加載速度從2mm/min到4mm/min試件強度極限增大，加載速度從4mm/min到6mm/min試件強度極限相同，表明此階段試件的強度極限較穩(wěn)定，加載速度從6mm/min到8mm/min時試件強度極限減小，不穩(wěn)定。加載速度從8mm/min到10mm/min時試件強度極限大致相同，穩(wěn)定。圖-13 加載速

27、率對強度極限的影響Fig.13 The influence of loading rate on ultimate strength（三）對延伸率的影響從圖-14中可以看出，低碳鋼試件延伸率不穩(wěn)定，加載速度由2mm/min到4mm/min時低碳鋼試件延伸率增加，加載速度由4mm/min到8mm/min時低碳鋼試件延伸率減小，加載速度由8mm/min到10mm/min時低碳鋼試件延伸率增大，變化顯著。圖-14 加載速率對延伸率的影響Fig.14 The influence of loading rate on the elongation五、結(jié)論隨著鋼中碳含量的增加，材料的冷塑性降低，強度增加。

28、低碳鋼具有良好的冷塑性。在低碳鋼中, 材料的力學(xué)性能主要取決于鐵素體的晶粒大小, 珠光體團的大小和分布對材料的力學(xué)性能亦有一定的影響。鐵素體的晶粒越小, 珠光體團越小、分布越彌散, 鋼的強度和塑性越好。中碳鋼的冷塑性低于低碳鋼，但硬度要比低碳鋼高。中碳鋼的強度和硬度主要取決于珠光體團的直徑和鐵素體的大小及分布。較小又彌散分布的珠光體和鐵素體會使中碳鋼的強度和硬度提高。高碳鋼的硬度高，冷塑性差。高碳鋼的強度和硬度主要取決于珠光體的片間距以及滲碳體的大小和分布,珠光體片層間距減小,鐵素體和滲碳體變薄,相界面增多,高碳鋼的強度和硬度提高。拉伸速率是影響碳鋼力學(xué)性能的重要因素，在不同的拉伸速率下，碳鋼

29、表現(xiàn)出的力學(xué)性能不盡相同。參考文獻1侯密山，胡玉林. 工程力學(xué)（）材料力學(xué)M. 東營：中國石油大學(xué)出版社，2004.2杜云海. 材料力學(xué)實驗M. 鄭州：鄭州大學(xué)出版社，2012.3胡益平. 材料力學(xué)M. 武漢：武漢大學(xué)出版社，2013.4原方. 材料力學(xué)M. 北京：機械工業(yè)出版社，2011.5秦世倫. 材料力學(xué)M. 成都：四川大學(xué)出版社，2011.6束德林. 工程材料力學(xué)性能M. 北京：機械工業(yè)出版社，20047俞新宇. 中碳鋼接觸形式對微動疲勞的影響研究D. 浙江工業(yè)大學(xué),2011.8中國機械工程學(xué)會，李春勝，黃德斌. 金屬材料手冊M. 北京：化學(xué)工業(yè)出版社，2005.9四川五局金屬材料機械性能試驗編寫組. 金屬材料機械性能試驗M. 北京：國防工業(yè)出版社，1983.10 黃海波，李凡. 高中低碳鋼力學(xué)性能的微觀揭示J. 理化檢驗(物理分冊),2006,01:15-18. Huang Haibo,Li Fan. High Medium and Low Carbon Steel Mechanical Properties of Micro RevealedJ. Physical and Chemical Inspection(Physical Volume), 2006,01:15-18.11 許本安，李秀治. 材料力學(xué)M. 上海：上海交通大學(xué)出版社，1