三樁塔吊基礎計算書

1、三樁塔吊基礎計算書計算依據(jù)：1 、塔式起重機混凝土基礎工程技術規(guī)程JGJ/T187-20092 、混凝土結構設計規(guī)GB50010-20103 、建筑樁基技術規(guī)JGJ94-20084 、建筑地基基礎設計規(guī)GB50007-20115 、鋼筋混凝土承臺設計規(guī)程CECS88-97一、塔機屬性塔機型號QTZ80 (建機)塔機獨立狀態(tài)的最大起吊高度H0(m)40塔機獨立狀態(tài)的計算高度H(m)43塔身桁架結構方鋼管塔身桁架結構寬度 B(m)1.6二、塔機荷載1、塔機傳遞至基礎荷載標準值工作狀態(tài)塔機自重標準值Fki(kN)449起重荷載標準值Fqk(kN)60豎向荷載標準值Fk(kN)509水平荷載標準值Fv

2、k(kN)14.1傾覆力矩標準值 Mk(kN ' m)1026.9非工作狀態(tài)豎向荷載標準值Fk'(kN)449水平荷載標準值Fvk'(kN)56.8傾覆力矩標準值Mk'(kN ' m)1193.92、塔機傳遞至基礎荷載設計值工作狀態(tài)塔機自重設計值Fi(kN)1.35Fki= 1.35 X 449= 606.15起重荷載設計值Fc(kN)1.35F Qk= 1.35 X 60 = 81豎向荷載設計值F(kN)606.15+81 =687.15水平荷載設計值Fv(kN)1.35Fvk= 1.35 X 14.1 = 19.傾覆力矩設計值M(kN m)1.35M

3、k =1.35 X 1026.9 = 1386.315非工作狀態(tài)豎向荷載設計值F'(kN)1.35Fk' = 1.35 X 449= 606.15水平荷載設計值Fv'(kN)1.35Fvk =1.35 X 56.8 =76.68傾覆力矩設計值M'(kN - m)1.35Mk =1.35 X 1193.9 = 1611.765三、樁頂作用效應計算承臺布置承臺類型等邊三樁承臺承臺高度h(m)1.25承臺樁心距Sa(m)3.6樁心距承臺邊的距離 b(m)0.6樁心距切角邊的距離 a(m)0.8樁直徑d(m)0.8承臺參數(shù)承臺混凝土等級C35一 ，一,，一3承臺混凝土自

4、重丫 c(kN/m )25承臺上部覆土厚度 h'(m)0承臺上部覆土的重度丫(kN/m 3)19承臺混凝土保護層厚度6(mm)50rSa三樁基礎布置圖(等邊)承臺及其上土的自重荷載標準值：頂角9 =60°底角 a =(180- 9 )/2 =(180-60)/2=60°承臺面積：S=(b/cos a +3.6sin a +b)2-2(b-a)/(2cosa )+b) 2-(b/cos a -a) 2/tan a=(0.6/cos60 0 +3.6 X sin60 ° +0.6) 2-2 乂 (0.6-0.8)/(2 乂 cos600 )+0.6) 2-(0

5、.6/cos60 ° -0.8) 2/tan60 ° =13.685m2G k=S(hTc+h' T')=13.685 X (1.25 X25+0X 19)=427.667kN承臺及其上士的自重荷載設計化G=1.35G=1.35 X 427.667=577.35kN1、荷載效應標準組合軸心豎向力作用下：Q=(Fk+G)/n=(509+427.667)/3=312.222kN荷載效應標準組合偏心豎向力作用下：Q 最廣(Fk+G)/n+(M k+Rkh)yi/ Eyi2=(449+427.667)/3+(1193.9+56.81.039 2+2.0782)=69

6、7.939kNQ kmin=(Fk+G)/n-(M k+Rkh)yi/ Eyi2=(449+427.667)/3-(1193.9+56.81.039 2+2.0782)=-.55kN2、荷載效應基本組合荷載效應基本組合偏心豎向力作用下:Q ma=(F+G)/n+(M+Fvh)yi/ Eyi2=(606.15+577.35)/3+(1611.765+76.681.039 2+2.0782)=942.218kNQ min=(F+G)/n-(M+Fvh)yi/ Eyi2=(606.15+577.35)/3-(1611.765+76.681.039 2+2.0782)=-153.218kNX 1.25

7、) X 2.078/(2 XX 1.25) X 2.078/(2 XX 1.25) X 2.078/(2 XX 1.25) X 2.078/(2 X四、樁承載力驗算樁參數(shù)樁混凝土強度等級C35樁基成樁工藝系數(shù)。C0.75-.一3樁混凝土自重丫 z(kN/m )25樁混凝土保護層厚度6 (mm)35樁入土深度l t(m)12.9樁配筋自定義樁身承載力設計值是樁身承載力設計值7089.221地基屬性地下水位至地表的距離hz(m)1.33承臺埋置深度d(m)1.8是否考慮承臺效應是承臺效應系數(shù)Y c0.1土名稱土層厚度li(m)側阻力特征值端阻力特征值抗拔系數(shù)承載力特征值qsia (kPa)qpa(

8、kPa)fak(kPa)素填土5.2101500.690粉土2.381000.350強風化巖3.92535000.4150中風化巖53519000.6160全風化巖12.567040000.63301、樁基豎向抗壓承載力計算樁身周長：u=Tt d=3.14 x 0.8=2.513m樁端面積：Ap=兀 d2/4=3.14 X 0.8 2/4=0.503m2承載力計算深度：min(Sa/2,5)=min(3.6/2,5)=1.8mfak=(1.8 X90)/1.8=162/1.8=90kPa2 承臺底凈面積：A=(V/h-3A p)/3=(13.685/1.25-3X 0.503)/3=3.147

9、m復合樁基豎向承載力特征值：R a=u2 qsia - l i+qpa A+q cfaA=2.513X(3.95 X 10+2.3 X 8+3.9 X 25+2.75 X35)+1900 X 0.503+0.1 乂 90X 3.147=1615.831kNQ k=312.222kN0R=1615.831kNQ kmak697.939kN0 1.2Ra=1.2 乂 1615.831=1938.997kN滿足要求！2、樁基豎向抗拔承載力計算Q kmin=-.55kN<0按荷載效應標準組合計算的樁基拔力：Q'=.55kN樁身位于地下水位以下時，位于地下水位以下的樁自重按樁的浮重度計算，

10、樁身的重力標準值： G=l tA(1-10)=12.9 X 0.503 乂 (25-10)=97.264kNR a'=u 2 入 iqsial i+G=2.513X(0.6 X 3.95 X 10+0.3 X2.3 X 8+0.4 X 3.9 X 25+0.6X 2.75 X 35)+97.264=413.861kNQ k'=.55kN &R'=413.861kN滿足要求！3、樁身承載力計算縱向普通鋼筋截面面積：A=n：t d2/4=16 X 3.142 X202/4=5027mrn(1)、軸心受壓樁樁身承載力荷載效應基本組合下的樁頂軸向壓力設計值：Q=Q=94

11、2.218kN樁身結構豎向承載力設計值：R=7089.221kN滿足要求！(2)、軸心受拔樁樁身承載力荷載效應基本組合下的樁頂軸向拉力設計值：Q'=-Qmin=153.218kNf yAs=360X 5026.548 乂 10-3=1809.557kNQ'=153.218kN < f yAs=1809.557kN滿足要求！4、樁身構造配筋計算A s/ApX 100%=(5026.548/(0.503 X 106) X100%=1%0.65%滿足要求！五、承臺計算承臺配筋承臺每邊頂部配筋HRB400 2218承臺每邊底部配筋HRB400 22181、荷載計算承臺有效高度：h

12、o=1250-50-22/2=1189mmM=(Q ma木 G/3)(S a-3°.5X B/4)/3=(942.218-577.35/3) X (3.6-3 0.5 X1.6/4)/3=726.57kN - m2、承臺配筋計算(1)、承臺每邊底部配筋面積a S1= M/( a fcbho2)=726.57 乂 106/(1 乂 16.7 X 2678X 11892)=0.011(1=1-(1-2 as1)0.5=1-(1-2 X 0.011) 0.5=0.012TS1=1- 1 1/2=1-0.012/2=0.994A si=M/( Y sihofyi)=726.57 乂 106/

13、(0.994 X 1189X 360)=1708mm最小配筋率：p =max(0.2,45f t/f y)=max(0.2,45 x1.57/360)=max(0.2,0.196)=0.2%需要配筋：A=max(A1, p bh°)=max(1708,0.002 x 2678X 1189)=6370mrm實際配筋：As1'=6843mn2i> A=6370mmi滿足要求！(2)、承臺每邊頂部配筋面積實際配筋：A2=6843mm1 0.5As1'=3421.5mmi滿足要求！(1)、X方向(上方):扣除承臺及其上填土自重后 X方向斜截面的最大剪力設計值:V xi=

14、F/3=229.05kN受剪切承載力截面高度影響系數(shù)：B hs=(800/1189) 1/4=0.906剪切面的計算寬度：b ox1=2(b/sin( 9 +0.4d)tan(9 /2)=2 乂 (600/sin(60 ° /2)+0.4 乂 800) 乂tan(60 0 /2)=1755.145mm塔機立柱邊緣至角樁邊緣的水平距離：a y1=2Scos( 8/2)/3-B/2-0.4d=2 X3600X cos(60 ° /2)/3-1600/2-0.4 乂800=958.461mm,截面剪跨比：31= ay1/h 0=958.461/1189=0.806,0.25<

15、; 入 y1<3,取入 y1=0.806承臺剪切系數(shù)：a y1=1.75/( 31+1)=1.75/(0.806+1)=0.969_ _ _ _ _ _ _一-_ _-3_ _B hsa y1ftb0x1h0=0.906 X 0.969 X 1.57 X 1755.145 X 1189X 10 =2875.187kN> W=229.05kN(2) 、X方向(下方)：扣除承臺及其上填土自重后 X方向斜截面的最大剪力設計值：V x2=2F/3=458.1kN受剪切承載力截面高度影響系數(shù)：B hs=(800/1189) 1/4=0.906剪切面的計算寬度：b 0x2=2(b/sin( 9

16、 /2)+Sacos( 9 -0.4d)tan(9 /2)=2 乂 (600/sin(60 °/2)+3600 Xcos(60° /2)-0.4 X 800) X tan(60 ° /2)=4616.136mm塔機立柱邊緣至角樁邊緣的水平距離：a y2=SaCos( 9 /2)/3-B/2-0.4d=3600 X cos(60 0 /2)/3-1600/2-0.4 乂800=-80.77mm,截面剪跨比：入 y2= ay2/h 0=-80.77/1189=-0.068,Xy2<0.25 ,取入 y2=0.25承臺剪切系數(shù)：a y2=1.75/(入 y2+1)

17、=1.75/(0.25+1)=1.4B hsay2ftb0x2h0=0.906X 1.4 X1.57 X 4616.136 X 1189X 10-3=10926.101kN>W=458.1kN(3) 、Y方向：扣除承臺及其上填土自重后 Y方向斜截面的最大剪力設計值：V y=F/3=229.05kN受剪切承載力截面高度影響系數(shù)：Bhs=(800/1189) 1/4=0.906剪切面的計算寬度：b 0y=(b/tan(45- 9 /4)+0.4d)/tan(9 /2)=(600/tan(45 ° -60 ° /4)+0.4 乂800)/tan(60 ° /2)=

18、2354.256mm塔機立柱邊緣至角樁邊緣的水平距離：a x=S/2-B/2-0.4d=3600/2-1600/2-0.4乂 800=680mm,截面剪跨比：Xx= ax/h 0=680/1189=0.572,0.25<入 x<3,取入 x=0.572承臺剪切系數(shù)：a x=1.75/(入 x+1)=1.75/(0.572+1)=1.113B hs a xf t b0x1h0=0.906 X 1.113 X 1.57 X 2354.256 X 1189X 10-3=4431.216kN >V=229.05kN4、受沖切計算(1)、塔機立柱對承臺的沖切驗算：塔機立柱對承臺沖切計算

19、示意圖扣除承臺及其上填土自重后作用于沖切破壞椎體上的沖切力設計值:F i=F=687.15kN,沖跨比：底=ax /h 0=680/1189=0.572;0.25<入 x<1,取入 x=0.572;入巾=ayi /h 0=958.461/1189=0.806;0.25<入 y1<1,取入 y1=0.806；米片 a y2 /h 0=-80.77/1189=-0.068;3200.25 ,取入 y2=0.25 ;沖切系數(shù)：B 0x=0.84/(入 x+0.2)=0.84/(0.572+0.2)=1.088;B 0巾=0.84/( 3-0.2)=0.84/(0.806+0.

20、2)=0.835;B 0y2=0.84/(入 y2+0.2)=0.84/(0.25+0.2)=1.867;(0 0x(2B+ayl+Oy2)+ ( 0 oyl+ 0 oy2)(B +a x) 0 hp f t ho二(1.088 X (2 X 1600+958.461+-80.77)+(0.835+1.867) 乂 (1600+680) 乂 0.981X 1.57 X 1189X 10-3=19396.917kN> F =687.15kN滿足要求！(2)、角樁對承臺的沖切驗算：角樁對承臺沖切計算示意圖底部角樁：F 尸F(xiàn)/3=687.15/3=229.05kN ,c 1=b/tan(45 0 - 8/4)+0.4d=600/tan(45 ° -60 ° /4)+0.4 x 800=1359.23mma 11=minh 0,S a/2-0.4d-B/2= min1189,3600/2-0.4 乂 800-1600/2=680mm;入 11=an/h 0=680/1189=0.572;0.25<入 11<1,取入 11=0.572011=0.56/