碧桂園斜屋面高支模工程施工組織設(shè)計方案

1、 . . . 大朗碧桂園項目J73棟型斜屋面高支模施工方案一、 工程概況大朗碧桂園項目J73棟型工程，由市碧桂園房地產(chǎn)開發(fā)投資興建，位于市大朗鎮(zhèn)朗常路與朗東路交匯處。J73棟型工程為3棟（每棟含3個單元）6層住宅樓，項目名稱為J73-3A、J73-3B、J73（帶底商）；工程編號112#、111#、31#。工程總建筑面積分別為6543.64、6610.86、6863.56m2，建筑物結(jié)構(gòu)形式均為框架結(jié)構(gòu)，基礎(chǔ)形式為預(yù)應(yīng)力管樁基礎(chǔ)。六樓的頂屋設(shè)有夾層梁，三棟樓的天面均采用斜屋面，呈金字塔形。六層樓面設(shè)計標(biāo)高15.00m，夾層樓面設(shè)計標(biāo)高18.00、18.392m，坡屋頂最高標(biāo)高20.490 m，

2、最高脊梁的層高為5.49m，最低為3.0m（因WKL16a（2）、WKL16b（3）、WL4（1）、WKL19（2）、WL6（1）等梁下沒有設(shè)計夾層梁）；屋面坡度為32度,梁截面尺寸主要有200×400 mm、300×500 mm等截面型式，斜板厚為120mm，采用C25砼。由于該工程斜屋面結(jié)構(gòu)為折梁、折板形式，坡度較陡，采用門式架的高支模施工方案。二、 編制依據(jù)建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)GB50009-2001；混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)GB50010-2002；建筑施工計算手冊江正榮著；建筑施工手冊第四版；建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)JGJ130-2001 ；鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)GB 5001

3、7-2003；施工圖紙、施工組織設(shè)計三、門式架支撐體系：1、模板：面板使用18mm厚夾板，規(guī)格為920×1820，面板下排兩層80×80mm的木枋，上層枋間距300mm，下層枋間距1219mm（即架寬）。門架間距、跨距是800mm。2、梁：梁底板和梁側(cè)板用整塊18mm厚的夾板制成。梁旁板底外側(cè)設(shè)壓腳板，梁側(cè)板支撐間距不大于400mm，梁底板用80×80松枋支承；梁底的上排枋間距為300mm，板底的上排枋間距為400mm，下排枋為80×80木枋。3、支撐體系：、樓面模板、梁側(cè)與梁底模板均采用18mm厚夾板。樓面梁板用門式架加可調(diào)托作頂架，龍骨均用80

4、15;80mm木枋，上鋪18mm厚夾板。、門式架之間全部用交叉連桿連接，每層門架沿排向設(shè)置縱橫水平拉桿，底部距地200mm設(shè)縱橫掃地桿。、外兩側(cè)設(shè)450交叉剪力刀撐，每隔3m設(shè)一排的剪刀撐，剪刀撐底部到地。、所有的門式架底托必須墊50×200墊木通長。、屋面梁下設(shè)置夾層梁的支撐采用80×80木枋、間距350，斜撐在夾層梁上；木枋根部翹角墊固定在夾層梁上的模板，夾層梁的支撐系統(tǒng)不拆除。木枋之間采用方條在木枋中部水平固定拉結(jié)。四、門式架高支撐施工方法1、模板搭設(shè)、門架按設(shè)計斜面坡度要求拉一條斜線，先沿屋脊梁開始排架，離柱邊200mm排第一只架，每間距800mm放一只架，并拉上交

5、叉連桿，排至梁的另一邊的支承柱時，如果排架至柱的距離大于400mm時，將最后幾排的門架排距由800mm調(diào)整為600mm，使最后一排排距符合要求。底層架鋪設(shè)后，再架設(shè)中層或上層架，然后加頂托，大致調(diào)整高度到預(yù)定平水，在頂托上放木枋，第一層枋沿梁軸方向，第二排枋垂直梁軸方向、間距300mm。然后調(diào)整頂托高度，使梁底板調(diào)至預(yù)定高度，鋪梁底板，固定梁底板，梁底板裝好后再裝梁側(cè)板和樓面模板。、順著卸屋面板坡度方向與門架的跨距方向一致的方法搭設(shè)斜板門式架。斜板門式架一般取2榀為一組，斜屋面板的梯形或三角形的斜腰邊處以臨斜邊處200mm增設(shè)鋼管立桿或門式架，第二排枋成放射狀放置。第一層枋和頂托之間的三角形空

6、隙采用三角形木楔塊塞緊。三角形木楔塊須按照屋面坡度預(yù)制加工好。門式腳手架支撐體系要求在底部上200mm位置用萬向扣扣一道鋼管拉桿，縱橫各一道，以保證整體性與穩(wěn)定性。在頂層架頂部下100mm縱橫必須各扣一道鋼管拉桿，以分散斜向壓力。、在底層架橫桿中央處扣一道通長拉桿，故整個支撐高度圍設(shè)置水平拉桿如下：距樓面200mm設(shè)掃地桿，以上每個門式架設(shè)置一道水平拉桿；水平拉桿要通長設(shè)置，縱橫方向均設(shè)，交接處用鋼管扣扣住，在端部要頂?shù)街?、 模板拆除根據(jù)混凝土七天與二十八天抗壓試件試驗報告，當(dāng)混凝土達(dá)到拆模強(qiáng)度要求后，再安排拆除模板；對板與梁部分，強(qiáng)度要達(dá)到75；對懸臂部分，跨度大于8m的梁，拆模強(qiáng)度要達(dá)

7、到設(shè)計強(qiáng)度的100。模板拆除時，先松頂托，把頂托除下,利用原支撐體系做腳架,拆卸梁與樓面模板,最后拆除支撐體系。五、質(zhì)量保證措施 立柱就位前應(yīng)放出控制線，使立柱盡量在同一直線上，以便與水平拉桿連接與使其滿足間距要求。 門架、立柱排放時要用線陀吊線，控制其垂直度。 水平拉結(jié)施工時應(yīng)做到每完一層即驗收一層，檢查其拉結(jié)是否牢固到位，以防“虛結(jié)”。 所用的木料，尤其是木枋，必須于使用前嚴(yán)格檢查其完好性，嚴(yán)禁使用蟲蛀、腐蝕嚴(yán)重的枋材。 支撐系統(tǒng)施工完畢后要經(jīng)公司質(zhì)安部驗收合格后方可鋪板。六.主要安全技術(shù)措施1. 廢爛木枋不能使用；2. 安裝、拆除外墻外模板時，必須確認(rèn)外腳手架符合安全要求；3. 模板安裝

8、高度超過2.5m時，應(yīng)搭設(shè)臨時腳手架；4. 在4m以上高空拆除模板時，不得讓模板、材料自由下落，更不得大面積同時撬落，操作時必須注意下方人員的動向；5. 正在施工澆搗的樓板其下一層樓板的支頂不準(zhǔn)拆除；6. 安裝夾層或夾層以上的外圍墻、柱與梁模板，先搭設(shè)腳手架或安全網(wǎng)；水平拉桿不準(zhǔn)固定在腳手架或跳板等不穩(wěn)定物體上。第七節(jié)、斜屋面門架支撐系統(tǒng)計算書I、斜屋面梁門架支撐系統(tǒng)計算書本計算書依據(jù)建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)（JGJ162-2008）、建筑施工門式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)（JGJ128-2000）、建筑施工計算手冊江正榮著、建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)(GB 50009-2001)、混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)（GB5001

9、0-2002）、鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)(GB 50017-2003)等規(guī)編制。梁段：WL6(1)。模板支撐體系剖面圖門架排列平面示意圖一、參數(shù)信息1.模板構(gòu)造參數(shù)(一) 梁構(gòu)造參數(shù)梁截面寬度B：0.3m；梁截面高度D：0.5m；樓層高度H：5.5m；結(jié)構(gòu)表面要求：隱藏；混凝土樓板厚度：120mm；梁邊至板支撐距離：0.5m；(二) 門架構(gòu)造參數(shù)門架型號：MF1219A；搭設(shè)尺寸為：跨距l(xiāng)=0.800m(根據(jù)斜屋面坡度320，取計算跨距l(xiāng)=1.000m。計算跨距1.0m計算依據(jù)：0.8/cos320=0.9433m)；步距=1.955m；門架的寬度b：1219.000mm；門架的高度h0：1930.000

10、mm； h1：1536.000mm；門架立桿采用48 × 3.5mm鋼管；立桿加強(qiáng)桿采用26.8 × 2.5mm鋼管；門架承載力修正系數(shù)：0.9；(三) 門架立桿(加強(qiáng)桿)鋼管材料性能參數(shù)鋼材品種：鋼材Q235鋼(16-40)；彈性模量E：206000N/mm2；屈服強(qiáng)度fy：235N/mm2；抗拉/抗壓/抗彎強(qiáng)度設(shè)計值f：205N/mm2；抗剪強(qiáng)度設(shè)計值fv：120N/mm2；端面承壓強(qiáng)度設(shè)計值fce：325N/mm2；2.荷載參數(shù)(一) 梁模板荷載參數(shù)新澆筑砼自重標(biāo)準(zhǔn)值G2k：28.3kN/m3；鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)值G3k：1.77kN/m3；根據(jù)斜屋面坡度320，砼自重標(biāo)準(zhǔn)

11、值G2k：24/cos320=28.3kN/m3鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)值G3k：1.5/cos320=1.77kN/m3；梁側(cè)模板自重標(biāo)準(zhǔn)值G1k：0.5kN/m2；砼對模板側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值G4k：12kN/m2；振搗砼對梁側(cè)模板荷載Q2k：4kN/m2；梁底模板自重標(biāo)準(zhǔn)值G1k：0.5kN/m2；振搗砼對梁底模板荷載Q2k：2kN/m2；(二) 門架靜荷載參數(shù)水平架5步4設(shè)；腳手板5步1設(shè)；水平加固桿采用48 × 3.5mm鋼管，1步1設(shè)；剪刀撐采用48 × 3.5mm鋼管，按照4步4跨設(shè)置；1跨1步架包含旋轉(zhuǎn)扣件4個，直角扣件1個；附件、安全網(wǎng)重量(kN/m)：0.02欄桿重量 (k

12、N/m)：0.013.梁側(cè)模板參數(shù)加固楞搭設(shè)形式：主楞橫向設(shè)置無次楞；(一) 面板參數(shù)面板采用樺木(垂直方向)18mm厚覆面木膠合板；厚度：18mm；抗彎設(shè)計值fm：15N/mm2；彈性模量E：5400N/mm2；(二) 主楞參數(shù)材料：2根48×3.5鋼管；間距(mm)：100,150*1；鋼材品種：鋼材Q235鋼(16-40)；彈性模量E：206000N/mm2；屈服強(qiáng)度fy：235N/mm2；抗拉/抗壓/抗彎強(qiáng)度設(shè)計值f：205N/mm2；抗剪強(qiáng)度設(shè)計值fv：120N/mm2；端面承壓強(qiáng)度設(shè)計值fce：325N/mm2；(三) 加固楞支拉參數(shù)加固楞采用穿梁螺栓支拉；螺栓直徑：M1

13、2；螺栓水平間距：450mm；螺栓豎向間距(mm)依次是：100,150*1；4.梁底模板參數(shù)搭設(shè)形式為：單門架垂直梁軸線布置；(一) 面板參數(shù)面板采用樺木(垂直方向)18mm厚覆面木膠合板；厚度：18mm；抗彎設(shè)計值fm：15N/mm2；彈性模量E：5400N/mm2；(二) 第一層支撐梁參數(shù)材料：1根80×80矩形木楞；間距：300mm；木材品種：粗皮落葉松；彈性模量E：10000N/mm2；抗壓強(qiáng)度設(shè)計值fc：16N/mm2；抗彎強(qiáng)度設(shè)計值fm：17N/mm2；抗剪強(qiáng)度設(shè)計值fv：1.7N/mm2；(三) 第二層支撐梁參數(shù)材料：1根80×80矩形木楞；木材品種：粗皮落

14、葉松；彈性模量E：10000N/mm2；抗壓強(qiáng)度設(shè)計值fc：16N/mm2；抗彎強(qiáng)度設(shè)計值fm：17N/mm2；抗剪強(qiáng)度設(shè)計值fv：1.7N/mm2；二、梁側(cè)模板面板的計算面板為受彎結(jié)構(gòu)，需要驗算其抗彎強(qiáng)度和剛度。根據(jù)模板規(guī)（JGJ162-2008）第5.2.1條規(guī)定，面板按照簡支跨計算。這里取面板的計算寬度為1.000m。面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:I = 1000×183/12= 4.860×105mm4； W = 1000×182/6 = 5.400×104mm3；1.荷載計算與組合(一) 新澆砼作用于模板的最大側(cè)壓力G4k按下列公式計

15、算，并取其中的較小值: F1=0.22t12V1/2 F2=H其中 - 砼的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時間，取3.000h； T - 砼的入模溫度，取20.000； V - 砼的澆筑速度，取1.500m/h； H - 砼側(cè)壓力計算位置處至新澆砼頂面總高度，取0.500m；1- 外加劑影響修正系數(shù)，取1.000；2- 砼坍落度影響修正系數(shù)，取1.000。根據(jù)以上兩個公式計算得到： F1=19.400 kN/m2 F2=12.000 kN/m2新澆砼作用于模板的最大側(cè)壓力G4k=min（F1，F(xiàn)2）=12.000 kN/m2；砼側(cè)壓力的有效壓頭高度：h=F/=1

16、2.000/24.000=0.500m；(二) 振搗砼時產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值Q2kQ2k=4kN/m2；(三) 確定采用的荷載組合計算撓度采用標(biāo)準(zhǔn)組合： q=12.000×1=12.000kN/m；計算彎矩和剪力采用基本組合：底部荷載：q=max（q1，q2）=18.108kN/m；由可變荷載效應(yīng)控制的組合：q1=0.9×(1.2×12.000+1.4×4)×1=18.000kN/m；由永久荷載效應(yīng)控制的組合：q2=0.9×(1.35×12.000+1.4×0.7×4)×1=18.108kN/m；頂

17、部荷載：q=0.9×1.4×0.7×4×1=3.528kN/m；2.力計算面板承受均布荷載作用，根據(jù)實際受力情況進(jìn)行電算，得到計算簡圖與力、變形圖如下：彎矩和剪力計算簡圖彎矩圖(kN·m)剪力圖(kN)變形計算簡圖變形圖(mm)經(jīng)過計算得到:最大彎矩 M= 0.083kN·m最大剪力：V= 1.583kN最大變形：= 0.127mm最大支座反力：F= 2.906kN3.面板計算(一) 板抗彎強(qiáng)度計算 =M/W=0.083×106/5.400×104 =1.536N/mm2實際彎曲應(yīng)力計算值=1.536N/mm2小于

18、抗彎強(qiáng)度設(shè)計值 f=15N/mm2，滿足要求！(二) 撓度計算容許撓度: 結(jié)構(gòu)表面隱藏=l/250；第1跨最大撓度為0.127mm，容許撓度為0.400mm，滿足要求！第2跨最大撓度為0.017mm，容許撓度為0.600mm，滿足要求！第3跨最大撓度為0.020mm，容許撓度為0.280mm，滿足要求！各跨實際最大撓度計算值小于最大允許撓度值，滿足要求！三、梁側(cè)模板支撐的計算1.主楞計算主楞采用2根48×3.5鋼管為一組，共2組。主楞的截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為：I=2×12.19×104= 2.438×105 mm4； W=2

19、5;5.08×103= 1.016×104 mm3；E=206000 N/mm2；主楞直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。主楞均布荷載按照面板最大支座力除以面板計算寬度得到：(a) 計算彎矩和剪力采用：q = 2.906/1=2.906 kN/m；(b) 計算撓度采用：q = 1.835/1=1.835 kN/m；最大彎矩 M = 0.1ql2=0.1×2.906×0.4502=0.059kN.m最大剪力 V=0.6ql=0.6×2.906×0.450=0.785kN最大支座力 N=1.1ql =1.1

20、5;2.906×0.450=1.439kN最大變形= 0.677ql4/100EI=0.677×1.835×450.0004/(100×206000×2.438×105)=0.010mm(1) 主楞抗彎強(qiáng)度計算 =M/W=0.059×106/1.016×104 =5.793N/mm2實際彎曲應(yīng)力計算值=5.793N/mm2小于抗彎強(qiáng)度設(shè)計值 f=205N/mm2，滿足要求！(2) 主楞抗剪強(qiáng)度計算 =VS0/Itw=0.392×1000×6946/(2.438×105×3.5

21、)=3.194N/mm2；實際剪應(yīng)力計算值 3.194 N/mm2小于抗剪強(qiáng)度設(shè)計值 fv=120.000 N/mm2，滿足要求！(3) 主楞撓度計算最大撓度： =0.010mm；容許撓度: 結(jié)構(gòu)表面隱藏=l/250=1.800mm；實際最大撓度計算值: =0.010mm小于最大允許撓度值: =1.800mm，滿足要求！2.穿梁螺栓計算驗算公式如下:N<N= f×A其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面積 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉強(qiáng)度設(shè)計值，取170 N/mm2；穿梁螺栓型號: M12 ；查表得：穿梁螺栓有效直徑: 9.85 mm；穿梁螺栓有效面

22、積: A = 76 mm2；穿梁螺栓最大容許拉力值: N = 170×76/1000 = 12.920 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =1.439 kN。穿梁螺栓所受的最大拉力 N=1.439kN 小于穿梁螺栓最大容許拉力值 N=12.920kN，滿足要求！四、梁底模板面板計算面板為受彎結(jié)構(gòu)，需要驗算其抗彎強(qiáng)度和剛度。根據(jù)模板規(guī)（JGJ162-2008）第5.2.1條規(guī)定，面板按照簡支跨計算。這里取面板的計算寬度為0.300m。面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:I = 300×183/12= 1.458×105mm4； W = 300×182

23、/6 = 1.620×104mm3；1.荷載計算與組合模板自重標(biāo)準(zhǔn)值G1k=0.5×0.300=0.150 kN/m；新澆筑砼自重標(biāo)準(zhǔn)值G2k=28.3×0.300×0.5=4.245 kN/m；鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)值G3k=1.77×0.300×0.5=0.266 kN/m；永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值Gk= G1k+ G2k+ G3k=4.661 kN/m；振搗砼時產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值Q2k=2×0.300=0.600 kN/m；(1) 計算撓度采用標(biāo)準(zhǔn)組合： q=4.661kN/m；(2) 計算彎矩采用基本組合： q=max（q1，q2）=6.

24、192kN/m；由可變荷載效應(yīng)控制的組合： q1=0.9×(1.2×4.661+1.4×0.600) =5.789kN/m；由永久荷載效應(yīng)控制的組合： q2=0.9×(1.35×4.661+1.4×0.7×0.600) =6.192kN/m；2.面板抗彎強(qiáng)度驗算 M/W < f其中：W - 面板的截面抵抗矩，W =1.620×104mm3； M - 面板的最大彎矩(N·mm) M=0.125ql2=6.966×104N·mm；計算彎矩采用基本組合:q=6.192kN/m；面板計算

25、跨度: l = 300mm；經(jīng)計算得到，面板的受彎應(yīng)力計算值: = 6.966×104/1.620×104=4.300N/mm2；實際彎曲應(yīng)力計算值=4.300N/mm2小于抗彎強(qiáng)度設(shè)計值 f=15N/mm2，滿足要求！3.面板撓度驗算 =5ql4/(384EI)其中：q-作用在模板上的壓力線荷載:q = 4.661 kN/m； l-面板計算跨度: l =300mm； E-面板材質(zhì)的彈性模量: E = 5400N/mm2； I-截面慣性矩: I =1.458×105mm4； -容許撓度: 結(jié)構(gòu)表面隱藏=l/250=1.200mm；面板的最大撓度計算值: = 5&#

26、215;4.661×300.0004/(384×5400×1.458×105) = 0.624 mm；實際最大撓度計算值: =0.624mm小于最大允許撓度值: =1.200mm，滿足要求！五、梁底支撐梁的計算1.第一層支撐梁的計算支撐梁采用1根80×80矩形木楞，間距300mm。支撐梁的截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為：I=1×341.33×104= 3.413×106 mm4； W=1×85.33×103= 8.533×104 mm3；E=10000 N/mm2；(一)

27、 荷載計算與組合：模板自重標(biāo)準(zhǔn)值G1k=0.3×(0.5×2×0.32+0.5×0.3)/0.3=0.470kN/m；新澆筑砼自重標(biāo)準(zhǔn)值G2k=28.3×0.3×0.5=4.245 kN/m；鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)值G3k=1.77×0.3×0.5=0.266 kN/m；永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值Gk= G1k+ G2k+ G3k=4.981 kN/m；振搗砼時產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值Q2k=2×0.3=0.600 kN/m；計算中考慮梁兩側(cè)部分樓板混凝土荷載以集中力方式向下傳遞。永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值Gkb=(25×0.18+0.

28、5)×0.3×0.5/2=0.375 kN；活荷載標(biāo)準(zhǔn)值Qkb=1.0×0.3×0.5/2=0.075kN；(1) 計算彎矩和剪力時，采用由可變荷載效應(yīng)控制的組合(含支撐梁自重)：均布荷載設(shè)計值q1=0.9×(1.2×4.981+1.2×0.038+1.4×0.600)=6.176kN/m；樓板傳來集中力設(shè)計值F1=0.9×(1.2×0.375+1.4×0.075)=0.500kN；(2) 計算彎矩和剪力時，采用由永久荷載效應(yīng)控制的組合(含支撐梁自重)：均布荷載設(shè)計值q2=0.9

29、15;(1.35×4.981+1.35×0.038+1.4×0.7×0.600)=6.627kN/m；樓板傳來集中力設(shè)計值F2=0.9×(1.35×0.375+1.4×0.7×0.075)=0.522kN；(3) 計算撓度時，采用荷載標(biāo)準(zhǔn)值進(jìn)行組合(含支撐梁自重)：均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值q3=4.981+0.038=5.019 kN/m；樓板傳來集中力標(biāo)準(zhǔn)值F3=0.375 kN；(二) 支撐梁驗算根據(jù)前面計算的荷載組合，取結(jié)構(gòu)最不利狀態(tài)進(jìn)行電算，得到計算簡圖與力、變形圖如下：彎矩和剪力計算簡圖彎矩圖(kN·m)

30、剪力圖(kN)變形計算簡圖變形圖(mm)經(jīng)過計算得到從左到右各支座力分別為：N1=1.540kNN2=1.540kN計算得到：最大彎矩：M= 0.724kN.m最大剪力：V= 1.540kN最大變形：= 2.286mm最大支座反力：F= 1.540kN(1) 支撐梁抗彎強(qiáng)度計算 =M/W=0.724×106/8.533×104 =8.489N/mm2實際彎曲應(yīng)力計算值=8.489N/mm2小于抗彎強(qiáng)度設(shè)計值 f=17N/mm2，滿足要求！(2) 支撐梁抗剪計算 =VS0/Ib=1.540×1000×64000/(3.413×106×8

31、0)=0.361N/mm2；實際剪應(yīng)力計算值 0.361 N/mm2小于抗剪強(qiáng)度設(shè)計值 fv=1.700 N/mm2，滿足要求！(3) 支撐梁撓度計算 -容許撓度: 結(jié)構(gòu)表面隱藏=l/250；第1跨最大撓度為2.286mm，容許撓度為4.876mm，滿足要求！各跨實際最大撓度計算值小于最大允許撓度值，滿足要求！2.第二層支撐梁的計算支撐梁采用1根80×80矩形木楞為一組，共2組。支撐梁的截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為：I=1×341.33×104= 3.413×106 mm4； W=1×85.33×103= 8.533&

32、#215;104 mm3；E=10000 N/mm2；取承受最大支座反力的支撐梁進(jìn)行驗算，支撐梁按照集中與均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。支撐梁所受集中荷載F：計算彎矩和剪力時采用F1=1.540kN；計算撓度時采用F2=1.145kN；均布荷載取支撐梁的自重q：計算彎矩和剪力時采用q1= 0.052kN/m；計算撓度時采用q2= 0.038kN/m；根據(jù)上面計算的荷載進(jìn)行電算，得到計算簡圖與力、變形圖如下：彎矩和剪力計算簡圖彎矩圖(kN·m)剪力圖(kN)變形計算簡圖變形圖(mm)計算得到：最大彎矩：M= 0.523kN.m最大剪力：V= 3.321kN最大變形：= 0.729mm

33、最大支座反力：F= 5.656kN(1) 支撐梁抗彎強(qiáng)度計算 =M/W=0.523×106/8.533×104 =6.134N/mm2實際彎曲應(yīng)力計算值=6.134N/mm2小于抗彎強(qiáng)度設(shè)計值 f=17N/mm2，滿足要求！(2) 支撐梁抗剪計算 =VS0/Ib=3.321×1000×64000/(3.413×106×80)=0.778N/mm2；實際剪應(yīng)力計算值 0.778 N/mm2小于抗剪強(qiáng)度設(shè)計值 fv=1.700 N/mm2，滿足要求！(3) 支撐梁撓度計算 -容許撓度: 結(jié)構(gòu)表面隱藏=l/250；第1跨最大撓度為0.729

34、mm，容許撓度為4.000mm，滿足要求！第2跨最大撓度為0.082mm，容許撓度為4.000mm，滿足要求！第3跨最大撓度為0.729mm，容許撓度為4.000mm，滿足要求！各跨實際最大撓度計算值小于最大允許撓度值，滿足要求！六、門架立柱的穩(wěn)定性計算1.門架靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值計算靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值包括以下容：(1)腳手架自重產(chǎn)生的軸向力(kN/m)門架的每跨距，每步架高的構(gòu)配件與其重量分別為：經(jīng)計算得到，每米高腳手架自重合計NGk1 = 0.663/1.955=0.339 kN/m。(2)加固桿、剪刀撐和附件等產(chǎn)生的軸向力(kN/m)剪刀撐采用48 × 3.5 mm鋼管，按照4步4跨設(shè)置，每

35、米高的鋼管重計算： tg = ( 4×1.955 ) / (4×1.000 ) = 1.955 2 ×0.038× (4×1.000)/cos/(4×1.955 ) = 0.086 kN/m；水平加固桿采用48 × 3.5 mm鋼管，按照1步1設(shè)設(shè)置，每米高的鋼管重為： 0.038× (1×1.000) / (1×1.955) = 0.020kN/m；每跨的直角扣件1個，旋轉(zhuǎn)扣件4個，每米高的鋼管重為： ( 1×0.0135+4×0.0145 ) / 1.955 = 0.03

36、7 kN/m；每米高的附件重量為0.02 kN/m；每米高的欄桿重量為0.01 kN/m；經(jīng)計算得到，每米高腳手架加固桿、剪刀撐和附件等產(chǎn)生的軸向力合計 NGk2 = 0.172 kN/m；靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值總計為 NG = NGK1 + NGK2 = 0.512 kN/m；2.門架立柱的穩(wěn)定性計算門架立柱的穩(wěn)定性計算公式 = N/(kAo)f其中 - 門架立柱軸心受壓應(yīng)力計算值 (N/mm2)；N - 作用于一榀門型支柱的軸向力設(shè)計值，它包括：支撐梁傳遞荷載設(shè)計值： N1 =2×5.656 =11.312kN ；門架與加固件自重荷載設(shè)計值：N2 = 0.9×1.2×0

37、.512×（5.5-0.5）=2.762 kN；N =N1+N2=11.312+2.762=14.075 kN；k-門架承載力修正系數(shù)，k= 0.9；Ao -一榀門架兩邊立桿的毛截面面積，Ao= 2A1 =9.780 cm2；f - 鋼管強(qiáng)度設(shè)計值：f =205 N/mm2；- 門架立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細(xì)比 koho/i 查模板規(guī)JGJ162-2008附錄D得到，=0.377；其中：長度修正系數(shù)ko=1.13；門架的高度h0=1.93m；門架立柱換算截面回轉(zhuǎn)半徑i=(I/A1)1/2=1.650 cm；門架立桿的毛截面面積A1=4.89 cm2；門架立桿的換算截面慣性矩I=I0+I1

38、·h1/h0=13.320 cm4；門架立桿的毛截面慣性矩I0=12.19 cm4；門架加強(qiáng)桿的毛截面慣性矩I1=1.42 cm4；門架加強(qiáng)桿的高度h1=1.536m；門架立柱長細(xì)比計算值：=h0/i=1.93×100/1.650=116.939門架立柱長細(xì)比= 116.939 小于門架立柱允許長細(xì)比 = 150，滿足要求！門架立柱軸心受壓應(yīng)力計算值=14.075×103/(0.9×0.377×9.780×102) = 42.365N/mm2；門架立柱穩(wěn)定性計算 = 42.365N/mm2小于門架立柱抗壓強(qiáng)度的設(shè)計值 f = 205

39、N/mm2，滿足要求！II、 斜屋面板門架支撐系統(tǒng)計算書本計算書依據(jù)建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)（JGJ162-2008）、建筑施工門式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)（JGJ128-2000）、建筑施工計算手冊江正榮著、建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)(GB 50009-2001)、混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)（GB50010-2002）、鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)(GB 50017-2003)等規(guī)編制。板段：B1。斜屋面板荷載進(jìn)行水平換算后，取門式架最高搭設(shè)高度5.2m和水平投影平面進(jìn)行安全計算；門式架搭設(shè)跨距為0.8米，為了大橫桿的驗算準(zhǔn)確、實際取門式架計算跨距為1.0米.實際搭設(shè)門式架跨距方向的門式架高度以斜屋面坡度為準(zhǔn)。模板支撐體系剖面圖門架排

40、列平面示意圖一、參數(shù)信息1.模板構(gòu)造參數(shù)(一) 梁構(gòu)造參數(shù)樓層高度H：5.2m；混凝土樓板厚度：120mm；結(jié)構(gòu)表面要求：隱藏；(二) 門架構(gòu)造參數(shù)門架型號：MF1219A；門架間距：800mm；搭設(shè)尺寸為：跨距l(xiāng)=0.800m(根據(jù)斜屋面坡度320，取計算跨距l(xiāng)=1.000m。計算跨距1.0m計算依據(jù)：0.8/cos320=0.9433m)；步距=1.955m；門架的寬度b：1219.000mm；門架的高度h0：1930.000mm； h1：1536.000mm；門架立桿采用48 × 3.5mm鋼管；立桿加強(qiáng)桿采用26.8 × 2.5mm鋼管；門架承載力修正系數(shù)：0.9；

41、(三) 門架立桿(加強(qiáng)桿)鋼管材料性能參數(shù)鋼材品種：鋼材Q235鋼(16-40)；彈性模量E：206000N/mm2；屈服強(qiáng)度fy：235N/mm2；抗拉/抗壓/抗彎強(qiáng)度設(shè)計值f：205N/mm2；抗剪強(qiáng)度設(shè)計值fv：120N/mm2；端面承壓強(qiáng)度設(shè)計值fce：325N/mm2；2.荷載參數(shù)(一) 板模板荷載參數(shù)新澆筑砼自重標(biāo)準(zhǔn)值G2k：28.3kN/m3；鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)值G3k：1.297kN/m3；板底模板自重標(biāo)準(zhǔn)值G1k：0.354kN/m2；根據(jù)斜屋面坡度320，砼自重標(biāo)準(zhǔn)值G2k：24/cos320=28.3kN/m3鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)值G3k：1.1/cos320=1.297kN/m3；板

42、底模板自重標(biāo)準(zhǔn)值G1k：0.3/cos320=0.354kN/m2；承受集中荷載的模板單塊寬度：1000mm；施工人員與設(shè)備荷載標(biāo)準(zhǔn)值Q1k：計算模板和直接支承模板的小梁時取2.5kN/m2；計算直接支承小梁的主梁時取1.5kN/m2；計算支架立柱等支承結(jié)構(gòu)構(gòu)件時取1kN/m2；(二) 門架靜荷載參數(shù)水平架5步4設(shè)；腳手板5步1設(shè)；水平加固桿采用48 × 3.5mm鋼管，1步1設(shè)；剪刀撐采用48 × 3.5mm鋼管，按照4步4跨設(shè)置；1跨1步架包含旋轉(zhuǎn)扣件4個，直角扣件1個；附件、安全網(wǎng)重量(kN/m)：0.02欄桿重量 (kN/m)：0.013.板底模板參數(shù)搭設(shè)形式為：2

43、層梁上順下橫單門架；(一) 面板參數(shù)面板采用樺木(垂直方向)18mm厚覆面木膠合板；厚度：18mm；抗彎設(shè)計值fm：15N/mm2；彈性模量E：5400N/mm2；(二) 第一層支撐梁參數(shù)材料：1根80×80矩形木楞；間距：400mm；木材品種：粗皮落葉松；彈性模量E：10000N/mm2；抗壓強(qiáng)度設(shè)計值fc：16N/mm2；抗彎強(qiáng)度設(shè)計值fm：17N/mm2；抗剪強(qiáng)度設(shè)計值fv：1.7N/mm2；(三) 第二層支撐梁參數(shù)材料：1根80×80矩形木楞；木材品種：粗皮落葉松；彈性模量E：10000N/mm2；抗壓強(qiáng)度設(shè)計值fc：16N/mm2；抗彎強(qiáng)度設(shè)計值fm：17N/mm

44、2；抗剪強(qiáng)度設(shè)計值fv：1.7N/mm2；二、模板面板計算面板為受彎結(jié)構(gòu)，需要驗算其抗彎強(qiáng)度和剛度。根據(jù)模板規(guī)（JGJ162-2008）第5.2.1條規(guī)定，面板按照簡支跨計算。這里取面板的計算寬度為1.000m。面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:I = 1000×183/12= 4.860×105mm4； W = 1000×182/6 = 5.400×104mm3；1.荷載計算與組合模板自重標(biāo)準(zhǔn)值G1k=0.354×1.000=0.354 kN/m；新澆筑砼自重標(biāo)準(zhǔn)值G2k=28.3×1.000×0.12=3.396

45、kN/m；鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)值G3k=1.297×1.000×0.12=0.156 kN/m；永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值Gk= 0.354+ 3.396+ 0.156=3.906 kN/m；施工人員與設(shè)備荷載標(biāo)準(zhǔn)值Q1k=2.5×1.000=2.500 kN/m；計算模板面板時用集中活荷載進(jìn)行驗算P=2.5 kN；(1) 計算撓度采用標(biāo)準(zhǔn)組合： q=3.906kN/m；(2) 計算彎矩采用基本組合：A 永久荷載和均布活荷載組合 q=max（q1，q2）=7.368kN/m；由可變荷載效應(yīng)控制的組合： q1=0.9×(1.2×3.906+1.4×2.50

46、0) =7.368kN/m；由永久荷載效應(yīng)控制的組合： q2=0.9×(1.35×3.906+1.4×0.7×2.500) =6.950kN/m；B 永久荷載和集中活荷載組合由可變荷載效應(yīng)控制的組合：q1=0.9×1.2×3.906=4.218kN/m；P1=0.9×1.4×2.5=3.150kN；由永久荷載效應(yīng)控制的組合：q2=0.9×1.35×3.906 =4.745kN/m；P2=0.9×1.4×0.7×2.5 =2.205kN；2.面板抗彎強(qiáng)度驗算 M/W

47、< f其中：W - 面板的截面抵抗矩，W =5.400×104mm3； M - 面板的最大彎矩(N·mm) M=max（Ma，Mb1，Mb2）=0.399kN·m； Ma=0.125q×l2=0.125×7.368×0.42 =0.147kN·m；Mb1=0.125q1×l2+0.25P1×l=0.125×4.218×0.42+0.25×3.150×0.4 =0.399kN·m；Mb2=0.125q2×l2+0.25P2×l=0.

48、125×4.745×0.42+0.25×2.205×0.4 =0.315N·mm；經(jīng)計算得到，面板的受彎應(yīng)力計算值: = 0.399×106/5.400×104=7.396N/mm2；實際彎曲應(yīng)力計算值 =7.396N/mm2小于抗彎強(qiáng)度設(shè)計值f =15N/mm2，滿足要求！2.面板撓度驗算 =5ql4/(384EI)其中：q-作用在模板上的壓力線荷載:q = 3.906kN/m； l-面板計算跨度: l =400mm； E-面板材質(zhì)的彈性模量: E = 5400N/mm2； I-截面慣性矩: I =4.860×1

49、05mm4； -容許撓度: 結(jié)構(gòu)表面隱藏=l/250=1.600mm；面板的最大撓度計算值: = 5×3.906×4004/(384×5400×4.860×105)=0.496mm；實際最大撓度計算值: =0.496mm小于最大允許撓度值: =1.600mm，滿足要求！三、板底支撐梁的計算1.第一層支撐梁的計算支撐梁采用1根80×80矩形木楞，間距400mm。支撐梁的截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為：I=1×341.33×104= 3.413×106 mm4； W=1×85.33&#

50、215;103= 8.533×104 mm3；E=10000 N/mm2；(一) 荷載計算與組合：模板自重標(biāo)準(zhǔn)值G1k=0.354×0.4=0.142 kN/m；新澆筑砼自重標(biāo)準(zhǔn)值G2k=28.3×0.4×0.12=1.358 kN/m；鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)值G3k=1.297×0.4×0.12=0.062 kN/m；永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值Gk= 0.142+1.358+ 0.062=1.562 kN/m；施工人員與設(shè)備荷載標(biāo)準(zhǔn)值Q1k=2.5×0.4=1.000 kN/m；計算第一層支撐梁時用集中活荷載進(jìn)行驗算P=2.5 kN；(1) 計

51、算撓度采用標(biāo)準(zhǔn)組合(考慮支撐梁自重)： q=1.562+0.038=1.601kN/m；(2) 計算彎矩和剪力采用基本組合(考慮支撐梁自重)：A 永久荷載和均布活荷載組合由可變荷載效應(yīng)控制的組合： q1=0.9×1.2×(1.562+0.0384) =1.729kN/m； q2=0.9×1.4×1.000 =1.260kN/m；由永久荷載效應(yīng)控制的組合： q1=0.9×1.35×(1.562+0.0384) =1.945kN/m； q2=0.9×1.4×0.7×1.000 =0.882 kN/m；B 永久

52、荷載和集中活荷載組合由可變荷載效應(yīng)控制的組合：q=0.9×1.2×(1.562+0.0384) =1.729kN/m；P=0.9×1.4×2.5=3.150kN；由永久荷載效應(yīng)控制的組合：q=0.9×1.35×(1.562+0.0384) =1.945kN/m；P=0.9×1.4×0.7×2.5 =2.205kN；(二) 荷載效應(yīng)計算支撐梁直接承受模板傳遞的荷載，按照三跨連續(xù)梁計算。作用荷載分為“永久荷載和均布活荷載組合”和“永久荷載和集中活荷載組合”兩種情況，為了精確計算受力，把永久荷載和活荷載分開計算

53、效應(yīng)值，查模板規(guī)（JGJ162-2008）附錄C表C.1-2確定力系數(shù)。(1) 最大彎矩M計算最大彎矩M=max（Ma，Mb）=0.809kN·m；A 永久荷載和均布活荷載組合經(jīng)過系統(tǒng)電算，采用以下荷載組合的彎矩效應(yīng)值最大Ma=0.100×q1×l2+0.117×q2×l2=0.100×1.729×12+0.117×1.26×12 =0.320kN·m；B 永久荷載和集中活荷載組合經(jīng)過系統(tǒng)電算，采用以下荷載組合的彎矩效應(yīng)值最大Mb=0.080×q×l2+0.213×

54、P×l=0.080×1.729×12+0.213×3.150×1=0.809kN·m；(2) 最大剪力V計算最大剪力V=max（Va，Vb）=3.163 kN；A 永久荷載和均布活荷載組合經(jīng)過系統(tǒng)電算，采用以下荷載組合的剪力效應(yīng)值最大Va=0.600×q1×l+0.617×q2×l=0.600×1.729×1+0.617×1.260×1=1.815kN；B 永久荷載和集中活荷載組合經(jīng)過系統(tǒng)電算，采用以下荷載組合的剪力效應(yīng)值最大Vb=0.600×q

55、×l+0.675×P=0.600×1.729×1+0.675×3.150=3.163kN；(3) 最大變形計算= 0.677ql4/100EI=0.677×1.600656×10004/(100×10000×3.413×106)=0.317mm (三) 支撐梁驗算(1) 支撐梁抗彎強(qiáng)度計算=M/W=0.809×106/8.533×104 =9.484N/mm2實際彎曲應(yīng)力計算值 =9.484N/mm2小于抗彎強(qiáng)度設(shè)計值f =17N/mm2，滿足要求！(2) 支撐梁抗剪計算 =

56、VS0/Ib=3.163×1000×64000/(3.413×106×80)=0.741N/mm2；實際剪應(yīng)力計算值 0.741 N/mm2小于抗剪強(qiáng)度設(shè)計值 fv=1.700 N/mm2，滿足要求！(3) 支撐梁撓度計算最大撓度： =0.317mm； -容許撓度: 結(jié)構(gòu)表面隱藏=l/250=4.000mm；實際最大撓度計算值: =0.317mm小于最大允許撓度值: =4.000mm，滿足要求！2.第二層支撐梁的計算支撐梁采用1根80×80矩形木楞，間距1000mm。支撐梁的截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為：I=1×341

57、.33×104= 3.413×106 mm4； W=1×85.33×103= 8.533×104 mm3；E=10000 N/mm2；(一) 荷載計算與組合(1) 第一層支撐梁產(chǎn)生的最大支座反力模板規(guī)（JGJ162-2008）規(guī)定：當(dāng)計算直接支承小梁的主梁時，均布活荷載標(biāo)準(zhǔn)值可取1.5kN/m2。規(guī)所說的“均布活荷載”不能直接作用在第二層支撐梁，而是作用在面板板面，通過第一層支撐梁產(chǎn)生的支座反力傳遞給第二層支撐梁。所以，我們首先確定在永久荷載和均布活荷載作用下，第一層支撐梁產(chǎn)生的最大支座反力。施工人員與設(shè)備荷載標(biāo)準(zhǔn)值Q1k=1.5×0

58、.4=0.600 kN/m；由可變荷載效應(yīng)控制的組合（考慮支撐梁自重）：q1=1.729kN/m；q2=0.9×1.4×0.600 =0.756kN/m；由永久荷載效應(yīng)控制的組合（考慮支撐梁自重）：q1=1.945kN/m；q2=0.9×1.4×0.7×0.600 =0.529kN/m；由可變荷載效應(yīng)控制的組合產(chǎn)生最大支座反力F1=1.100×q1×l+1.200×q2×l=1.100×1.729×1+1.200×0.756×1 =2.809kN；由永久荷載效應(yīng)控制

59、的組合產(chǎn)生最大支座反力F2=1.100×q1×l+1.200×q2×l=1.100×1.945×1+1.200×0.529×1 =2.774kN；A 第一層支撐梁產(chǎn)生的最大支座反力（計算第二層支撐梁彎矩和剪力采用）：最大支座反力F=max（F1，F(xiàn)2）=2.809kN；B 第一層支撐梁產(chǎn)生的最大支座反力（計算第二層支撐梁變形采用）：F=1.100×q×l=1.100×1.601×1=1.761kN；(2) 第二層支撐梁自重A 計算第二層支撐梁彎矩和剪力采用：q=0.052 kN/m；B 計算第二層支撐梁變形采用：q=0.038 kN/m；(二) 荷載效應(yīng)計算第二層支撐梁按照集中與均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。根據(jù)上面計算的荷載進(jìn)行電算，得到計算簡圖與力、變形圖如下：彎矩和剪力計算簡圖彎矩圖(kN·m)剪力圖(kN)變形計算簡圖變形圖(mm)計算得到：最大彎矩：M= 0.948kN.m最大剪力：V= 4.956kN最大變形：= 2.211mm最大支座反力：F= 7.768kN(三