火力發(fā)電廠土建結構設計

1、對應的舊標準:SDGJ 64-84 火力發(fā)電廠土建結構設計 技術規(guī)定Technical stipulation for the design of civil structure of thermal power plant DL 502293 主編單位：電力工業(yè)部西北電力設計院 批準部門：中華人民共和國電力工業(yè)部 施行日期：1993年10月1日 中華人民共和國電力工業(yè)部 關于發(fā)布火力發(fā)電廠土建結構設計 技術規(guī)定電力行業(yè)標準的通知 電辦(1993)132號 我部電力規(guī)劃設計總院組織西北電力設計院等單位對原局標準火力發(fā)電廠土技術規(guī)定(SDJ6484)進行了修訂。經(jīng)部審查通過，現(xiàn)批準為電力行業(yè)標準

2、，予以發(fā)布。標準編號為DL502293，自1993年10月1日起實施，原局標準SDGJ6484同時作廢。 本標準由電力規(guī)劃設計總院歸口，由西北電力設計院負責解釋。請將執(zhí)行中的問題和意見告歸口單位。 本標準由水利電力出版社負責出版、發(fā)行。 一九九三年六月十五日 1 總 則 1.0.1 為了在火力發(fā)電廠土建結構設計中貫徹執(zhí)行國家的技術經(jīng)濟政策，做到安全適用，技術先進，經(jīng)濟合理，確保質量，特制定本規(guī)定。 1.0.2 本規(guī)定適用于汽輪發(fā)電機組容量為12600MW新建或擴建的火力發(fā)電廠(以下簡稱發(fā)電廠)土建結構設計。 對于改建和其他機組容量的發(fā)電廠，可參照規(guī)定和有關規(guī)范進行設計，變電構架可參照35500

3、kV變電所建筑結構設計技術規(guī)定執(zhí)行。 1.0.3 本規(guī)定是根據(jù)國家現(xiàn)行有關規(guī)范并結合發(fā)電廠的特點制定的。凡本規(guī)定未涉及的部分，尚應符合國家現(xiàn)行有關標準的規(guī)定。 1.0.4 結構設計應滿足強度、穩(wěn)定、變形、抗裂及抗震等要求。 結構布置應與工藝密切配合，應盡量按照統(tǒng)一模數(shù)制進行設計，優(yōu)先采用標準設計和典型設計，以提高標準化、系列化、通用化的水平。 1.0.5 結構設計應在總結實踐經(jīng)驗和科學試驗的基礎上，消化吸收國外先進經(jīng)驗，密切配合施工，積極慎重地采用新技術、新布置、新結構、新材料。 1.0.6 積極推廣應用電子計算機輔助設計技術，不斷提高設計水平及工作效率。 1.0.7 結構設計時，應根據(jù)結構破

4、壞可能產(chǎn)生的后果嚴重性，采用不同的安全等級。 2 荷 載 2.1 基 本 規(guī) 定 2.1.1 發(fā)電廠一般建筑的設計荷載及荷載效應組合應按本章的規(guī)定采用。 發(fā)電廠特殊結構的荷載及荷載效應組合，應按本規(guī)定有關章節(jié)采用。 本規(guī)定的荷載，系指建筑結構設計中的荷載標準值。 2.1.2 結構上的荷載可分為下列三類： 2.1.2.1 永久荷載(恒荷載)：在結構使用期間，其值不隨時間變化，或其變化與平均值相比可以忽略不計的荷載，如結構自重、土壓力等。 2.1.2.2 可變荷載(活荷載)：在結構使用期間，其值隨時間變化，且其變化與其平均值相比不可忽略的荷載，如樓(地)面活荷載、屋面活荷載、吊車荷載、風荷載及雪荷

5、載等。 注：作用在廠房結構上的設備荷載和管道荷載(包括設備及管道的自重，設備、管道及容器中的填充物重，按活荷載考慮)。 2.1.2.3 偶然荷載：在結構使用期間不一定出現(xiàn)，一旦出現(xiàn)，其值很大且持續(xù)時間較短的荷載，如爆炸力、撞擊力等。 2.1.3 一般荷載的荷載分項系數(shù)按建筑結構荷載規(guī)范的規(guī)定采用。 原(粉)煤斗中的煤(煤粉)、除氧器、工業(yè)水箱、粗(細)粉分離器、高(低)壓加熱器等設備荷載及管道荷載，其荷載分項系數(shù)均取1.3。 2.1.4 荷載效應組合除按建筑結構荷載規(guī)范執(zhí)行外，另補充規(guī)定如下： 2.1.4.1 主廠房框排架的荷載效應組合可采用下列簡化組合： 1. 2. 3. 上六式中 Gk永久

6、荷載的標準值； 樓面活荷載的荷載分項系數(shù)：當活荷載標準值小于4kN/m2時取1.4；當活荷載標準值不小于4kN/m2時取1.3； 計算主框架用樓面活荷載的標準值，按本規(guī)定表2.2.2采用； Qik設備、管道活荷載，包括煤斗中的煤(煤粉)、除氧器和除氧水箱(含水重)、粗(細)粉分離器、高(低)壓加熱器等設備荷載及管道支吊架荷載； 分別為吊車荷載、吊車自重(地震作用組合用)； ci、Qi分別為樓面活荷載、設備(管道)荷載在進行地震效應組合時的荷載組合值系數(shù)，按本規(guī)定表9.3.4采用； w風荷載在參予地震作用時的組合值 系數(shù)，一般框排架結構取w=0，鍋爐爐架取w=0.2； wk風荷載標準值。 注：式

7、(2.1.4-1)式(2.1.4-6)中略去了荷載效應系數(shù)。 2.1.4.2 主廠房框架梁、柱構件截面荷載效應組合值，可按下列可能出現(xiàn)的最不利情況進行設計： 梁 Mmax及相應的N、V； Mmin及相應的N、V； Vmax及相應的M、N。 柱 Mmax及相應的N、V； Mmin及相應的N、V； Nmax及相應的M、V； Nmin及相應的M、V。 框架底層柱除上述幾種組合外，尚應增加下列兩種組合： Vmax及相應的M、N； Vmin及相應的M、N。 注：M為按相應的M值的正(+M)、負(-M)兩種情況進行組合，但僅輸出M絕對值最大一組。 2.1.4.3 設計以風荷載為主的建筑物，如煙囪、運煤棧橋

8、、主廠房山墻、帶頂蓋的開敞式建筑等。當風荷載與恒荷載及其他活荷載組合時，風荷載的荷載組合值系數(shù)取1.0。 2.1.4.4 框排架荷載效應組合時，一般不考慮施工安裝時大件的運輸、起吊等臨時荷載，應盡量采取臨時措施解決。必要時可對個別構件進行強度驗算，其安全等級可降低一級采用。 2.1.5 正常使用極限狀態(tài)按長期效應組合設計時，應采用準永久值作為可變荷載代表值。 可變荷載準永久值為可變荷載標準值乘以荷載準永久值系數(shù)。 樓(地)面活荷載的準永久值系數(shù)按本規(guī)定表2.2.2、表2.2.4-1、表2.2.4-2中的數(shù)值采用。 除氧器及工業(yè)水箱、煤斗中的煤及煤粉、粗(細)粉分離器、管道荷載等的準永久值系數(shù)均

9、取1.0。 2.2 屋面、樓(地)面活荷載 2.2.1 發(fā)電廠建筑的屋面、樓(地)面在生產(chǎn)使用、檢修、施工安裝時，由設備、管道、材料堆放、運輸工具等重物所引起的荷載，以及所有設備、管道支吊架等作用于土建結構上的荷載，均應由工藝設計專業(yè)提供。 2.2.2 當按本規(guī)定第2.1.4條設計時，荷載應按下列規(guī)定取值： 2.2.2.1 當按工藝專業(yè)提供全部設備(管道)荷載采用時，樓面活荷載按2.0kN/m2取值。 2.2.2.2 當按工藝專業(yè)提供的主要設備及管道荷載(除氧器、高低壓加熱器、粗細粉分離器、工業(yè)水箱、煤斗，以及主蒸汽、主給水、再熱蒸汽、一次風、煤粉系統(tǒng)等管道)采用時，樓面活荷載按本規(guī)定表2.2

10、.2的計算主框架用的樓(屋)面活荷載取值。 表2.2.2 火力發(fā)電廠主廠房屋面、樓(地)面活荷載 序 號名 稱標準值(kN/m2)準永久值系數(shù)計算次梁、雙T板及槽板主肋折減系數(shù)計算主梁（柱）時折減系數(shù)計算主框排架用樓（屋）面活荷載（kN/m2）備注單機組容量(MW)6m柱距9m9m柱距12m12125200300一、汽機房1±0.000m        地下室頂板集中檢修場地152025300.50.80.70.7 地下室頂板一般區(qū)域1010200.50.80.70.7 集中

11、檢修區(qū)域地面203040 其他空閑地面及鋼筋混凝土溝蓋板10100.5 鋼蓋板2440.5 2加熱器平臺中間層      加熱器平臺管道層460.70.80.8含低壓加熱器樓面高壓加熱器平臺10100.70.80.8 給水泵運轉層平臺及給水泵基座平臺 150.60.80.7 3汽機基座中間層平臺460.70.80.7 4汽機房運轉層        加熱器平臺一般區(qū)域樓板（包括固定端平臺）

12、810100.50.80.7 擴建端山墻懸挑走道平臺440.50.80.7 汽輪發(fā)電機檢修區(qū)域樓板及汽機基座平臺152025300.50.80.7 A排柱懸臂平臺460.61.01.04 B排柱懸臂平臺8100.61.01.056 鋼蓋板440.5 5汽機房屋面110.21.01.00.70.50.7 二、除氧間6廠用配電裝置樓面4(10)4(10)0.80.80.73(6)括號內(nèi)取值僅用于高壓配電裝置7通風層、電纜夾層樓面440.70.70.73 8運轉層（管道層）樓面68680.70.80.756 9

13、其他（非運轉層）管道層樓面440.70.80.73 10除氧器層樓面460.70.70.734 11除氧間屋面4(2)4(2)0.40.70.7 3(1)括號內(nèi)數(shù)值用于該層無任何設備管道荷載、施工安裝時僅有小量零星材料堆放三、煤倉間12±0.000m磨煤機地坪1520 13運轉層樓面68680.70.80.756 14給轉機平臺440.70.70.73 15煤斗層樓面440.70.70.73 16皮帶層樓面440.71.00.83 17皮帶機頭部傳動裝置樓面10100.70.70.76 煤倉間屋

14、面4(2)4(2)0.40.70.73(1)括號內(nèi)數(shù)值用于該層無任何設備管道荷載、施工安裝時僅有小量零星設備材料堆放18除氧間煤倉間非運轉層的各導懸臂平臺440.70.80.73 四、鍋爐房19±0.000m地坪及鋼筋混凝土溝蓋板10100.5 20運轉層樓面880.60.80.70.76 21爐架非運轉層的各層鋼筋混凝土平臺4(6)4(6)0.50.70.73(4)括號內(nèi)取值僅用于頂層平臺22鍋爐房屋面110.21.01.00.70.50.7 23爐頂小室屋面110.01.01.00.8 五、其他24集中控制室樓面440.80.80

15、.80.73 25電梯間機房樓面及聯(lián)絡平臺440.70.7機房樓面荷載由廠家提供26主廠房各層鋼操作平臺2(4)2(4)0.50.71括號內(nèi)取值用于運行檢修中有可能放置閥門等較重的零部件時27除氧間、煤倉間鋼筋混凝土樓梯(包括主鋼樓梯)440.5 28主廠房一般鋼樓梯220.5    29有安裝機具、保溫材料堆放可能的其他生產(chǎn)建筑物屋面440.40.80.70.7   當發(fā)電機靜子在汽機房地下室頂板上拖運，或除氧器需在樓面上拖運時，其對樓(地)面產(chǎn)生的荷載應根據(jù)實際拖運方案，采取臨時性措施解決。 汽機房、鍋爐房&#

16、177;0.000m設備運行檢修(風扇磨、鋼球磨煤機等檢修)通道部分的鋼筋混凝土溝蓋板及溝道(包括隧道)應按實際產(chǎn)生的集中(或均布)活荷載進行計算。安裝時的臨時重件設備運輸起吊通道對地下設施產(chǎn)生的荷載，應采取臨時措施解決。 當柱距小于9m時取大值，912m時取小值。 表中高、低壓加熱器樓面活荷載，也適用于放在除氧間的臥式加熱器樓面，但均以工藝提供的荷載為準。 汽機房運轉層的分區(qū)樓面活荷載，應要求在樓面上做出標志。 不包括汽機橫向布置時轉子安裝檢修對平臺產(chǎn)生的荷載。當需要將轉子支承在平臺上時，應由工藝提供荷載。 當汽機縱向布置，需要在汽機運轉層平臺與A(B)排懸臂平臺間搭設臨時安裝檢修平臺時，作

17、用于A(B)排板肋(或邊梁)的荷載可按10kN/m2(包括平臺自重)計算。 表中汽機房、鍋爐房屋面(包括爐頂小室屋面)活荷載僅適用于鋼筋混凝土屋面。 次梁(板主肋)折減系數(shù)與主梁(柱)折減系數(shù)不同時考慮。 2.2.3 設計樓面構件時，樓面活荷載可按表2.2.2采用，但板肋(次梁)尚應計入管道及設備荷載(表盤、低壓開關柜等一般設備荷載不再考慮)。 2.2.4 當工藝布置無特殊要求時，其他生產(chǎn)、輔助生產(chǎn)及附屬建筑物的屋面、樓(地)面活荷載可按表2.2.4-1及表2.2.4-2采用。 表2.2.4-1 其他生產(chǎn)建筑物屋面、樓(地)面活荷載 序號名 稱標準值(kN/m2)準永久值系 數(shù)主梁(柱)折減系

18、數(shù)備 注一、主控制樓(網(wǎng)控樓、通信樓)1主控制室(網(wǎng)絡控制室、通信室)樓面40.80.7 2電纜夾層樓面30.80.7 3樓梯30.5 4屋面0.70.00.7 二、3、6、10、35、110kV屋內(nèi)配電裝置5母線間樓面40.80.7包括隔離開關樓面6開關室樓面    3、6、10kV開關室樓面470.80.7每組開關重量大天8kV時,由工藝提供35、110kV開關室樓面480.80.7每組開關重量大于12kN時,由工藝提供10、35、110kV成套開關柜40.80.7僅限于每組電器重量不大于36kN時110kV全

19、封閉組合電器樓面100.80.7 7電抗器樓板 0.70.7 8樓梯30.5  9屋面0.70.00.7 三、卸煤裝置建筑物10縫式煤槽沿鐵路線樓面100.81.0 11絞車房樓面100.70.8 12扒煤機絞車房150.70.8 13翻車機室    ±0.00m樓(地)面100.70.8 各層鋼筋混凝土平臺40.70.8 屋面0.70.00.7 四、貯煤裝置建筑物14干煤棚屋面0.70.0  15貯煤筒倉

20、平臺460.60.8 五、運煤裝置建筑物16運煤棧橋    樓面340.70.6 屋面0.70.00.8 17地下運煤隧道34   18轉運站    樓面40.70.7 皮帶機頭部傳動裝置樓面100.70.8由工藝提供，一般可按10kN/m2采用屋面0.70.00.8 19地下煤斗間樓面40.70.8 六、碎 煤 機 室20皮帶機層    樓面40.70.8 皮帶機頭部傳動裝置

21、樓面100.70.8由工藝提供，一般可按10kN/m2采用21煤篩層樓面40.70.8 22碎煤機層樓面10200.70.7 23碎煤機室底層4(10)0.70.8括號內(nèi)數(shù)值僅用于底層為地坪時24碎煤機室屋面0.70.20.7 25采光室屋面0.70.00.7 七、化學水處理室26各層樓面30.50.8由工藝提供，一般可按3kN/m2采用27試驗室30.50.8 28樓梯30.5  29屋面0.70.00.7 八、灰渣泵房30樓面100.70.7 31進品部分懸臂平臺20300.50.7 32其

22、他懸臂平臺40.70.8 33屋面0.70.00.8 九、氣力除灰樓34運轉層樓面40.70.7 35灰斗層樓面40.70.7 36屋面20.40.7 十、溝蓋板37室內(nèi)溝蓋板40.5 有安裝檢修荷載時，按實際荷載采用38室外溝蓋板40.5 有安裝檢修荷載時，按實際荷載采用 設繼電器室時，其樓面活荷載按主控制室取值采用。當電纜層的電纜系吊在主控制室或繼電器室的樓板上時，應按實際荷載考慮。 電抗器樓(地)面活荷載由工藝提供。 當干煤棚屋面采用石棉瓦、瓦楞鐵皮、玻璃鋼瓦等輕屋面時，其屋面活荷載按0.3kN/m2采用。 當皮帶寬度

23、為1.21.4m時，棧橋橋面活荷載一般按4kN/m2采用；皮帶寬度大于1.4m時，按實際荷載考慮。 碎煤機室框架按下列兩種荷載效應組合，并取其中最不利組合進行設計： a.按安裝情況組合時，樓面活荷載及主梁(柱)折減系數(shù)按本表數(shù)值采用，活荷載分項系數(shù)取1.3；b.按運行檢修情況組合時，碎煤機荷載按設備標準荷載乘動力系數(shù)加相應的樓面活荷載(4kN/m2)，設備及樓面荷載的分項系數(shù)均取1.3。 表中數(shù)值僅用于露出地面的溝蓋板，當溝蓋板埋于地下時，除應考慮覆土層荷載外，尚應根據(jù)地面有無通行車輛、堆放材料等情況，按實際可能產(chǎn)生的荷載采用，但不得小4kN/m2。 表2.2.4-2 輔助生產(chǎn)及附屬建筑物屋面

24、、樓(地)面活荷載 序號名 稱標準值(kN/m2)準永久值系 數(shù)主梁(柱)折減系數(shù)備 注1生產(chǎn)辦公樓(樓中檢修間)4(48)0.70.8括號中數(shù)字用于檔案室2行政辦公樓2(35)0.50.83材料庫、中心修配廠    地面1015可按實際情況采用樓面80.80.8 屋面0.70.00.8 4主廠房至各建筑物的天橋    樓面30.70.9 屋面0.70.00.9 注：1.生活福利建筑的活荷載及其準永久值系數(shù)按建筑結構荷載規(guī)范規(guī)定。 2.設計生產(chǎn)辦公樓時，應將有重件檢修的檢修間

25、布置在±0.000m，地坪活荷載可按8kN/m2采用。樓層應布置設備較輕的檢修間(熱工儀表、電氣檢修間等)，其活荷載可按4kN/m2采用。 2.2.5 主廠房及其他生產(chǎn)、輔助生產(chǎn)、附屬建筑物的屋面，可不考慮積灰荷載。 2.2.6 單機容量大于300MW的發(fā)電廠，其屋面、樓(地)面活荷載的取值，應根據(jù)實際情況而定。 2.3 吊 車 荷 載 2.3.1 汽機房、鍋爐房、灰槳泵房、修配廠、檢修間及引風機室等的吊車應按輕級工作制設計。燃煤及除灰建筑的橋式抓斗吊車應按重級工作制設計。 2.3.2 主廠房吊車的豎向荷載和水平荷載應按下列規(guī)定采用。 2.3.2.1 汽機房設有一臺吊車時，吊車荷載按

26、建筑結構荷載規(guī)范采用。 2.3.2.2 汽機房設有兩臺吊車時，吊車荷載按下列規(guī)定采用： (1)計算吊車梁及其支承牛腿時，豎向荷載及水平荷載均按兩臺吊車額定起重量考慮，不考慮吊車的荷載折減系數(shù)。 (2)計算主廠房橫向框排架時，吊車豎向荷載按一臺吊車額定起重量考慮，另一臺僅考慮自重作用。 吊車橫向水平荷載僅考慮一臺吊車額定起重量。 (3)計算主廠房縱向框架時，吊車縱向水平荷載應按兩臺吊車同時同向剎車考慮。計算剎車輪的輪壓時，相應的兩臺吊車豎向荷載應按(2)項取值原則確定。 2.3.2.3 鍋爐房設有安裝吊車(考慮一臺)時，應按與汽機房設有一臺吊車時同樣考慮，其荷載取值同第2.3.2.1條。 2.4

27、 風載體型系數(shù) 2.4.1 確定主廠房的風載體型系數(shù)時，一般可不考慮露天鍋爐的遮蔽影響。 主廠房風載體型系數(shù)可按表2.4.1采用。 2.4.2 確定露天懸吊鍋爐爐體的風載體型系數(shù)時，一般可不考慮主廠房的遮蔽影響。 露天懸吊鍋爐爐體風載體型系數(shù)可按表2.4.2采用。 表2.4.1 主廠房風載體型系數(shù) 表2.4.1 續(xù)表表2.4.1 續(xù)表 表2.4.1 續(xù)表  表2.4.2 露天懸吊鍋爐爐體風載體型系數(shù)   3主 廠 房 3.1 框(排)架結構 3.1.1 結構布置應盡量簡單、整齊合理、受力明確，并應考慮擴建的條件。 框排架的跨度，柱距、層高等應考慮采用統(tǒng)一

28、的建筑模數(shù)制。 當采用裝配式結構時，機爐宜采用單元系統(tǒng)的布置，以減少構件種類，提高裝配化水平。 3.1.2結構形式就根據(jù)材料供應、自然條件、施工條件、維護和建設進度等因素做必要的綜合技術經(jīng)濟比較后確定。 主廠房框排架應采用鋼筋混凝土結構，有條件時也可用組合結構。其中汽機及鍋爐運行層平臺宜采用組合梁結構。300MW及以上機組，主廠房的主要承重結構必要可采用鋼結構。 組合結構可參照火力發(fā)電廠主廠房鋼-混凝土組合結構設計暫行規(guī)定進行設計。 鋼筋混凝土框排架各構件的截面尺寸應協(xié)調統(tǒng)一，主廠房框排架的梁、柱截面尺寸宜按表3.1.3采用。 表3.1.3 主廠房框排架的梁柱截面尺寸(mm) 構 件寬 度高度

29、柱5008001000120014001600    600800100012001400160018002000  7001000120014001600180020002200  80010001200140016001800200022002400 主梁4008001000120014001600    500800100012001400160018002000  60010001200140016001800200022002400&#

30、160;7001600180020002200240026002800  次梁250300350400450500600700800 30050060070080090010001200  40060070080090010001100120014001600  裝配式鋼筋混凝土框架結構的分段，應根據(jù)施工機具及場地條件確定，并應減少構件及接頭的類型和數(shù)量。 3.1.4 鋼筋混凝土框架結構縱向溫度伸縮縫的最大間距，現(xiàn)澆結構不宜超過75m，裝配式結構不宜超過100m。溫度伸縮縫的間距應采用鍋爐單元間距的整倍數(shù)。 位于氣候干燥及夏季炎熱且暴

31、雨頻繁地區(qū)的結構，可按照使用經(jīng)驗適當減小溫度伸縮縫間距。 當有充分論證、采取有效措施或經(jīng)過溫度作用計算并滿足設計要求時，可適當增大溫度伸縮縫間距。 3.1.5 溫度伸縮縫的做法應采用雙柱雙屋架，梁板及圍護結構宜采用懸挑結構。 零米基礎梁宜采用簡支梁。 3.1.6 裝配式縱向框架梁柱的連接可采用剛接或鉸接。當采用鉸接時，應設置柱間支撐或剛性跨。 柱間支撐或剛性跨宜設在溫度伸縮縫區(qū)段的中部，沿柱全高設置，并盡量靠近柱軸線或吊車梁的一側。當柱截面高度為1800mm及以上時應在柱兩側各設置一道支撐。 3.1.7 支承屋架的牛腿頂面標高應設置通長的縱向連梁。 3.1.8 預制樓面宜采用雙T形板或槽形板。

32、當板的跨度大于9m時，板的主肋應采用預應力鋼筋。 3.1.9 主廠房框架可按縱、橫兩個方向的平面結構體系進行內(nèi)力分析。橫向應根據(jù)工藝設備及結構布置情況選擇若干榀具有代表性的框架進行計算。橫向框排架應連同主廠房外側柱進行聯(lián)解。 3.1.10 主廠房框排架可采用平面桿系計算簡圖，即以框架梁柱中心線的連線作為框架幾何外形的計算簡圖，柱根取基礎頂面。當上柱對下柱偏心時，應考慮偏心產(chǎn)生的彎矩影響。 3.1.11 計算橫向或縱向框架荷載時縱向連梁或橫向框架梁均可簡化成簡支梁。計算牛腿強度時，其荷載應考慮梁的連續(xù)性。 3.1.12 當采用簡化計算時，可參照附錄A所示的方法進行。 3.1.13 主廠房框排架的

33、汽機房外側柱及除氧煤倉間框架柱的計算長度可按表3.1.13采用。 表3.1.13 主廠房框、排架柱的計算長度l0 注：Hc為縱、橫梁中心線之間的距離。 3.1.14 外煤倉框架伸出柱、內(nèi)煤倉框架伸出柱及鍋爐房外側柱，當柱的底端視作固接時，其計算長度可按表3.1.14-1采用。 外煤倉、內(nèi)煤倉框架伸出柱及鍋爐房外側柱的計算長度系數(shù)可按公式(3.1.14-1)確定。 (3.1.14-1)式 中 柱的計算長度系數(shù)，計算值小于0.90時取=0.90計算； 0框架伸出柱或外側柱的初始計算長度系數(shù)，0值見表3.1.14-2； 調整系數(shù)，框架伸出柱=1.05，鍋爐房外側柱=1.00(柱垂直框架方向，=1.0

34、0)。 表3.1.14-1 外煤倉、內(nèi)煤倉框架伸出柱及外側柱的計算長度l0 注：Hc為縱、橫梁中心線之間的距離。 表3.1.14-2 框架伸出柱或外側柱的初始計算長度系數(shù)0 1，201234568021.741.561.431.321.241.181.071，210121417202300.990.940.890.840.800.780.7  表3.1.14-2中0值由1,2查得，1,2為柱的計算長度參數(shù)，可按公式(3.1.14-2)計算： (3.1.14-2) (3.1.14-3)上兩式中 C2,1相鄰框架伸出柱或外側柱的彈簧剛度； I1,2框架伸出柱或外側柱的慣性矩； H1,2框

35、架伸出柱或外側柱的高度； k系數(shù)，k=0.3。 注：本條文各表及公式中角碼1和2與表3.1.14-1中的H1和H2相對。 3.1.15 當框排架柱為雙肢柱時，宜將雙肢柱按框架或桁架計算。當進行橫向框排架內(nèi)力分析時，外側雙肢柱也可近似折算成實腹柱，其慣性矩可按公式(3.1.15)計算(圖3.1.15)。 圖3.1.15 雙肢柱折算慣性矩計算簡圖 (3.1.15)式中 Iz單肢柱最小慣性矩， ； Az單肢截面面積； Lf雙肢的中距； 折減系數(shù)，平腹桿雙肢柱=0.7，斜腹桿雙肢柱=0.9。 3.1.16 縱向框架的柱間支撐宜采用鋼結構。縱向水平力可由拉、壓桿或僅由拉桿承受。支撐桿件應滿足壓桿構造要求

36、。 3.1.17 當采用平面桿系計算簡圖進行框架內(nèi)力分析時，梁的支座彎矩設計值Mb取距柱中心線13b處的彎矩值；Mb也可近似地按公式(3.1.17)計算。梁的支座彎矩設計值不得小于柱中心線處彎矩值的70%。 (3.1.17)式 中 Mz柱中心線處梁支座的彎矩設計值； V相應于Mz的梁支座的剪力設計值； b柱的斷面高度。 3.1.18 主廠房橫向框架內(nèi)力分析時，可采用節(jié)點剛域計算簡圖。 柱方向剛域長度d1=0.25h 梁方向剛域長度d2=0.25b 式中 h梁的斷面高度； b柱的斷面高度。 圖3.1.18節(jié)點剛域計算簡圖 3.1.19 H型分段的框架，應驗算施工階段橫梁側面的強度和抗裂度。 3.

37、1.20 接頭的形式應根據(jù)結構特點和施工條件確定，力求構造簡單，傳力直接，安裝、固定簡便可靠，易于調整誤差。 為保證接頭的整體性，二次澆灌混凝土的水泥可采用澆筑水泥或具有微膨脹的水泥。 3.1.21 柱與柱一般采用榫式接頭，榫頭長度不應小于20d(d為受力鋼筋直徑)，接頭的強度應按使用階段荷載進行計算。 計算使用階段的承載力時，應取接頭處的相應內(nèi)力，并乘以接頭提高系數(shù)1.3。此時可采用增加橫向鋼筋網(wǎng)，榫頭內(nèi)設附加縱向鋼筋和提高二次澆灌混凝土強度等級等措施。 當有條件時，柱與柱可采用剛性插入式接頭。這種接頭適用于小偏心受壓構件(e00.35h0)。當偏心距e0大于0.35h0時，接頭處應進行抗裂

38、計算，其裂縫寬度不得大于0.6mm。為減小偏心距，接頭位置應盡量設置在柱彎矩較小(臨近反彎點)處。 3.1.22 當框架橫梁與柱的連接采用鋼筋混凝土明牛腿剛性接頭時，牛腿設計可按混凝土結構設計規(guī)范的規(guī)定執(zhí)行。作用于牛腿上的豎向力，可按以下兩階段分別計算并予以疊加。 3.1.22.1 施工階段：梁簡支于牛腿上，作用于牛腿的豎向力為V1，一般包括梁板自重。 3.1.22.2 使用階段：梁與牛腿形成整體，考慮梁與柱間二次灌縫的作用，以及梁在外荷載作用下剪跨比的影響。此時，作用于牛腿上的豎向力，可采用折算的豎向力V2；當梁端為負彎矩時，按下式計算： (3.1.22) 上二式中 梁支座截面的剪跨比； V

39、使用階段梁端截面最大剪力設計值； Mv使用階段梁端截面最大剪力設計值時的相應彎矩設計值； h01梁端截面有效高度； b1梁截面寬度； fc混凝土軸心抗壓強度設計值。 3.1.23 縱向連梁與柱的連接，根據(jù)使用和施工要求，可使用齒槽、明牛腿、暗牛腿等接頭形式。齒槽接頭構造簡圖見圖3.1.23。 齒槽垂直截面的受剪承載力設計值可按下式計算： (3.1.23) 此時還應符合下列條件： 上二式中 c齒槽抗剪承載力提高系數(shù)，取c=1.3； Mv齒槽截面上與V相應的彎矩設計值； ft混凝土的抗拉強度設計值； bc、hc分別為齒槽的長度及高度； n同一截面的齒數(shù)； a齒槽強度的折減系數(shù)按表3.1.23采用；

40、 h0粱截面有效高度。 圖3.1.23 齒槽接頭構造簡圖 表3.1.23 折減系數(shù)a 齒 數(shù)34560.90.80.7  接頭的連接件、焊縫應按承載力計算確定。 3.1.24 為了保證樓面結構有一定的整體性，板與梁之間應予以連接。 當采用槽形板時，可在板縫內(nèi)用細石混凝土填實；當采用雙T形板時，可在板肋頂面預埋鐵件通過短筋或鋼板焊接。當樓面有工藝設備產(chǎn)生的動荷載時，板肋下部應與梁上的預埋件連接。一般連接焊縫長度不小于60mm，高度不小于6mm。 3.1.25 支承樓板的梁上挑耳宜沿梁通長設置，以承受板肋或次梁傳遞的集中荷載。在該荷載作用下，挑耳的計算寬度可按下式確定(圖3.1.25)：

41、 圖3.1.25 挑耳計算簡圖 矩形截面挑耳 b0=b+3as (3.1.25-1) 梯形截面挑耳 b0=b+2.5as (3.1.25-2)上 兩式中 b板肋或次梁支承寬度； s荷載作用點至挑耳根部的距離，一般可取 ; a塑性提高系數(shù)，取a=1.3； c挑耳挑出長度； c0板肋或次梁支承長度。 挑耳的抗裂度及強度，可根據(jù)計算寬度按一般牛腿進行計算，但應保證挑耳的斜截面受剪承載力大于正截面受彎承載力。 3.2 屋 面 結 構 3.2.1 主廠房屋面結構可選用有檁、無檁、板梁(屋架)合一的屋蓋體系。 3.2.2 屋架型式可選用梯形屋架、下承式屋架、單坡屋架。 3.2.3 主廠房天窗架應采用鋼結構

42、。 3.2.4 當跨度不大于18m時，可采用鋼筋混凝土屋架。當跨度大于或等于21m且小于36m時，宜采用預應力混凝土屋架或鋼屋架。當跨度不小于36m時，應采用鋼屋架。 3.2.5 當跨度不大于36m時，屋架可不考慮溫度的作用。 3.2.6 計算屋架弦桿時，應考慮廠房柱對屋架弦桿產(chǎn)生的附加拉力或壓力(對下承式屋架)，其值宜由計算確定。除用托架布置廠房外，也可按下列數(shù)據(jù)采用： 對于汽機房屋架，可取屋架弦桿最大計算拉力或壓力的5%10%。 對于鍋爐房屋架，可取屋架弦桿最大計算拉力或壓力的8%15%。 3.2.7 預應力混凝土屋架可不計算撓度。 3.2.8 下承式鋼屋架的屋面坡度不宜小于1/10，屋架

43、兩端部下弦桿折曲處的高度不宜小于屋架跨中高度的一半。 3.2.9 為了減輕屋面重量，對無檁體系的廠房，在施工條件及材料允許的情況下，宜采用預應力大型屋面板。對有檁體系，可采用壓型鋼板、小槽板等。 3.2.10 每塊屋面板與屋架上弦桿或天窗架上弦桿的焊接應保證三條焊縫焊牢。當屋架間距不大于6m時，焊縫長度不小于60mm，焊縫厚度不小于6mm；當屋架間距大于6m時，焊縫長度不小于80mm，焊縫厚度不小于6mm。 3.2.11 鋼屋架上、下弦橫向水平支撐的布置： 3.2.11.1 屋架上、下弦橫向水平支撐，一般宜設在主廠房兩端或溫度伸縮縫區(qū)段兩端的第一屋架間內(nèi)(圖3.2.11-1)。 圖3.2.11

44、-1 無天窗時屋架支撐布置 (a)屋架上弦支撐布置；(b)屋架下弦支撐布置 3.2.11.2 當天窗通至主廠房兩端或溫度伸縮縫區(qū)段兩端的第二個屋架間時，屋架上、下弦橫向水平支撐一般宜設在廠房兩端或溫度伸縮縫區(qū)段兩端的第二個屋架間內(nèi)(圖3.2.11-2)。 圖3.2.11-2 天窗通至廠房兩端或溫度伸縮縫區(qū)段兩端的 第二個屋架間時屋架和天窗架支撐布置 (a)屋架上弦支撐布置；(b)屋架下弦支撐布置；(c)天窗架上弦支撐布置 3.2.11.3 當溫度伸縮縫區(qū)段的長度大于75m，小于或等于100m時，在此區(qū)段中部的屋架上弦和下弦分別增設一道上弦橫向水平支撐和下弦橫向水平支撐。 3.2.12 下承式鋼

45、屋架縱向水平支撐的設置： 3.2.12.1 下承式鋼屋架應在屋架上弦端部第一節(jié)間設置縱向支撐(圖3.2.12-1)。在下弦彎折處宜設置通長的柔性系桿，并與下弦橫向水平支撐相接(圖3.2.12-2)。 圖3.2.12-1 下承式屋架縱向支撐布置 圖3.2.12-2 下承式屋架彎折處設置柔性系桿布置 3.2.13 梯形鋼屋架縱向水平支撐的設置： 3.2.13.1 梯形鋼屋架宜在下弦設置縱向水平支撐。 3.2.13.2 當有檁體系的梯形屋架間距等于12m且跨度大于36m時，除下弦設置縱向水平支撐外，上弦宜設縱向水平支撐。 3.2.13.3 屋架縱向支撐的設置應與橫向水平支撐形成封閉的支撐系

46、統(tǒng)。 3.2.14 鋼屋架垂直支撐的設置： 3.2.14.1 梯形屋架和平行弦屋架，除在屋架兩端各設一道垂直支撐外，尚應在屋架中部按下述情況予以設置： (1)當屋架跨度不大于30m時，無論有無天窗，應在屋架中央豎桿平面內(nèi)增設一道垂直支撐(圖3.2.11-1、圖3.2.14-1)。 圖3.2.14-1 天窗延伸至廠房兩端或通過溫度 伸縮縫時屋架和天窗架支撐布置 (a)屋架上弦支撐布置；(b)屋架下弦支撐布置；(c)天窗架上弦支撐布置 (2)當屋架跨度大于30m、小于或等于36m且無天窗時，尚應在跨度1/3左右的豎桿平面內(nèi)各增設一道垂直支撐(圖3.2.14-2)。當屋架跨度大于36m時，每增加12

47、m增設一道垂直支撐。 (3)當屋架跨度大于30m且有天窗時，尚應在天窗側立柱下的屋架豎桿平面內(nèi)各增設一道垂直支撐(圖3.2.14-3)。 圖3.2.14-2 無天窗屋架垂直支撐布置 圖3.2.14-3 有天窗屋架垂直支撐布置 3.2.15 鋼屋架上、下弦水平桿的設置： 3.2.15.1 無檁廠房應在未設置垂直支撐的屋架間，相應于垂直支撐平面的屋架之上弦和下弦節(jié)點處設置通長的水平系桿(圖3.2.11-1、圖3.2.11-2、圖3.2.14-1)。 圖3.2.16 與柱剛接下弦壓桿節(jié)點處設剛性系桿布置 屋蓋體系，屋架上弦的水平系桿可用檁條代替，此時僅在相應的屋架下弦節(jié)點處設置通長的水平系桿(圖3.

48、2.11-1、圖3.2.11-2、圖3.2.14-1)。 3.2.15.2 屋架跨度大于30m且又設有天窗的無檁屋蓋體系的廠房，應在上弦屋脊節(jié)點處增設一道水平系桿。 圖3.2.18 設有懸掛吊車時屋架下弦增設剛性系桿圖 3.2.15.3 凡設在屋架端部主要支撐節(jié)點處和屋架上弦屋脊節(jié)點處的通長水平系桿，均應采用剛性系桿(壓桿)，其余均采用柔性系桿(拉桿)。當屋架端部主要支撐節(jié)點處有托架弦桿或設有鋼筋混凝土圈梁或連系梁時，可以此代替剛性系桿。 3.2.16 與柱剛接且未設置下弦縱向水平支撐的鋼屋架，當下弦端部節(jié)間桿受壓時，應在下弦端部節(jié)間的節(jié)點處設置通長的剛性系桿，并與下弦橫向水平支撐相連接(圖3

49、.2.16)。 3.2.17 鋼天窗架的支撐設置應與屋架上弦橫向支撐、垂直支撐和水平系桿相協(xié)調，應設置在同一屋架間內(nèi)(圖3.2.11-2、圖3.2.14-1)。 3.2.18 懸掛吊車沿廠房縱向運行時，且吊車軌道未通至廠房兩端和溫度伸縮縫區(qū)段兩端的屋架下弦橫向水平支撐時，應在軌道盡端增設剛性系桿，并與下弦橫向水平支撐相接(圖3.2.18)。 3.2.19 鋼天窗架上弦橫向支撐的設置： 3.2.19.1 無檁體系或是有檁體系，均應在天窗架兩端設置上弦橫向水平支撐(圖3.2.11-2、圖3.2.14-1)。 3.2.19.2 當溫度伸縮縫區(qū)段的長度大于75m，小于或等于100m時，還應在這個區(qū)段中

50、部的天窗架上弦增設一道上弦橫向水平支撐。 3.2.20 鋼天窗架垂直支撐的設置： 3.2.20.1 無論天窗架的跨度大小，均應在設有上弦橫向水平支撐的天窗架間，天窗兩側立柱的豎直平面內(nèi)各設置一道垂直支撐(圖3.2.11-2、圖3.2.14-1)。 3.2.20.2 當天窗架跨度大于12m時，尚應在天窗架中央豎桿平面內(nèi)增設一道垂直支撐。 3.2.21 鋼天窗架上弦水平系桿的設置： 3.2.21.1 有檁體系的天窗架，其上弦水平系桿可用檁條代替。 3.2.21.2 在無檁體系中，無論天窗架的跨度大小，在上弦屋脊節(jié)點處，在未設有上弦橫向支撐的天窗架間均應設置柔性系桿(圖3.2.11-2、圖3.2.14-1)。 3.2.21.3 當天窗設有窗扇時，天窗架兩側的上弦水平系桿可用側窗橫擋代替。 3.2.21.4 當天窗不設窗扇(開敞式)且未設有其他縱向構件時，在天窗架兩側的上弦端節(jié)點處應